JPS608294B2 - 磁気特性の安定した無方向性珪素鋼板 - Google Patents
磁気特性の安定した無方向性珪素鋼板Info
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- JPS608294B2 JPS608294B2 JP55002105A JP210580A JPS608294B2 JP S608294 B2 JPS608294 B2 JP S608294B2 JP 55002105 A JP55002105 A JP 55002105A JP 210580 A JP210580 A JP 210580A JP S608294 B2 JPS608294 B2 JP S608294B2
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は高級無方向性珪素鋼板に係わり「詳しくはＣ
：０．０１５％以下、酸可溶ＡＩ（以下Ｓｏｌ山という
）：０．０８％以下でＳｉを１．５〜３．５％含む鋼に
、Ｂを含有Ｎ量とのバランス比で含有させ、かつ希±類
元素を含有させて磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板に
関する。
：０．０１５％以下、酸可溶ＡＩ（以下Ｓｏｌ山という
）：０．０８％以下でＳｉを１．５〜３．５％含む鋼に
、Ｂを含有Ｎ量とのバランス比で含有させ、かつ希±類
元素を含有させて磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板に
関する。
軟磁性材料としての珪素鋼板には結晶学的に所謂（１１
０）（００１）で示される再結晶集合組織、即ち圧延面
に１１０面をもち、圧延方向に００１方向が揃った組織
をもつ一方向性珪素鋼板と、方向性がそれほど問題とな
らない無方向性珪素鋼板とがあり、各々その磁性、機械
的性質、価格等の特性に応じて電気機器の鉄芯材料等に
使用されている。
０）（００１）で示される再結晶集合組織、即ち圧延面
に１１０面をもち、圧延方向に００１方向が揃った組織
をもつ一方向性珪素鋼板と、方向性がそれほど問題とな
らない無方向性珪素鋼板とがあり、各々その磁性、機械
的性質、価格等の特性に応じて電気機器の鉄芯材料等に
使用されている。
例えば一方向性珪素鋼板は圧延方向別ち００１方向が極
めて磁化容易な方向であり、鉄損値も極めて低く且つ透
磁率が高い優れた磁気特性をもっているので価格が高い
にもか）わらず、主として大容量の変圧器、ポールトラ
ンス等に使用されている。一方無方向性珪素鋼板は珪素
含有量が殆んど零のものから約１．５％以下の所謂低級
無方向性珪素鋼板と、珪素含有量が１．５％以上の所謂
高級無方向性珪素鋼板とがあり、方向性が余り問題とな
らない位に小さいという特徴と、価格が比較的安いこと
により小型電動機、中型変圧器から中〜大型の回転機等
に広範囲に使用されている。
めて磁化容易な方向であり、鉄損値も極めて低く且つ透
磁率が高い優れた磁気特性をもっているので価格が高い
にもか）わらず、主として大容量の変圧器、ポールトラ
ンス等に使用されている。一方無方向性珪素鋼板は珪素
含有量が殆んど零のものから約１．５％以下の所謂低級
無方向性珪素鋼板と、珪素含有量が１．５％以上の所謂
高級無方向性珪素鋼板とがあり、方向性が余り問題とな
らない位に小さいという特徴と、価格が比較的安いこと
により小型電動機、中型変圧器から中〜大型の回転機等
に広範囲に使用されている。
無方向性珪素鋼板に要求される特性は主に鉄損が低いこ
とである。
とである。
鉄損は主にヒステレシス損と渦流損とからなる。ヒステ
レシス損は無方向性珪素鋼板の場合、主に結晶粒径を大
きくすることによって減少し、又渦流損は鋼の固有抵抗
を高めること、即ちＳｉ等の合金元素の添加によって減
少するものである。結晶粒径を大きくする一つの方法は
焼鈍を高温長時間行うことであるが、経済的に不利であ
る上無方向性珪素鋼板は通常達続焼鎚法であるから短時
間暁錨となり実行はむづかしい。
レシス損は無方向性珪素鋼板の場合、主に結晶粒径を大
きくすることによって減少し、又渦流損は鋼の固有抵抗
を高めること、即ちＳｉ等の合金元素の添加によって減
少するものである。結晶粒径を大きくする一つの方法は
焼鈍を高温長時間行うことであるが、経済的に不利であ
る上無方向性珪素鋼板は通常達続焼鎚法であるから短時
間暁錨となり実行はむづかしい。
結晶粒の成長を阻害する原因として介在物、析出物等分
散相が関係していることは良く知られており、これらの
サイズ、分散状態が重要で、一般に微細なものが多いの
は結晶粒成長に良くないとされている。
散相が関係していることは良く知られており、これらの
サイズ、分散状態が重要で、一般に微細なものが多いの
は結晶粒成長に良くないとされている。
これらの分散相として無方向性珪素鋼板では各種酸化物
、例えば山２０３、Ｓｉ０２など、又各種の硫化物や窒
化物、例えばＭｎＳやＡＩＮなどが挙げられる。このう
ち酸化物は製鋼段階で脱酸生成物として凝集浮上されれ
ばよく、又鋳型への注入時の酸化を防止すればよく、最
近の製鋼技術の進歩により問題は少くなった。硫化物に
関しては製鋼段階で脱硫を徹底して行うと同時に、Ｍｎ
等を適当量含有させ熱間圧延に先立って行うスラブ加熱
において、加熱温度を比較的低温に保持することでＭｈ
Ｓを結晶成長に対して無害な形態とする方法が広く行わ
れておりはゞ問題はない。
、例えば山２０３、Ｓｉ０２など、又各種の硫化物や窒
化物、例えばＭｎＳやＡＩＮなどが挙げられる。このう
ち酸化物は製鋼段階で脱酸生成物として凝集浮上されれ
ばよく、又鋳型への注入時の酸化を防止すればよく、最
近の製鋼技術の進歩により問題は少くなった。硫化物に
関しては製鋼段階で脱硫を徹底して行うと同時に、Ｍｎ
等を適当量含有させ熱間圧延に先立って行うスラブ加熱
において、加熱温度を比較的低温に保持することでＭｈ
Ｓを結晶成長に対して無害な形態とする方法が広く行わ
れておりはゞ問題はない。
窒化物についてはまず製鋼段階で窒素を出来るだけ低く
すればよいが、珪素鋼中の窒素レベルを安定してＩＱ岬
以下とすることは困難で、通常３の風前后含まれている
。
すればよいが、珪素鋼中の窒素レベルを安定してＩＱ岬
以下とすることは困難で、通常３の風前后含まれている
。
この窒素と脱酸に使用するＡＩや珪素合金に附随して入
る山とが結合してＡＩＮを形成し、Ｎ含有量が０．００
５％〜０．１５％では結晶成長に有害な形態となるため
、珪素含有量が約１．０〜１．５％以下の低級無方向性
珪素鋼板では、脱酸に使用するＡＩを出来るだけ少くし
て、ＡＩＯ．００５％以下となるようにし、又Ｓｉを１
．０〜１．５％以上含む高級な無方向性珪素鋼板では、
山を０．１５％以上含有させてスラブ加熱時にＮＮを結
晶成長に対し無害な形態として析出するようにＡＩ含有
量のコントロールが行われている。
る山とが結合してＡＩＮを形成し、Ｎ含有量が０．００
５％〜０．１５％では結晶成長に有害な形態となるため
、珪素含有量が約１．０〜１．５％以下の低級無方向性
珪素鋼板では、脱酸に使用するＡＩを出来るだけ少くし
て、ＡＩＯ．００５％以下となるようにし、又Ｓｉを１
．０〜１．５％以上含む高級な無方向性珪素鋼板では、
山を０．１５％以上含有させてスラブ加熱時にＮＮを結
晶成長に対し無害な形態として析出するようにＡＩ含有
量のコントロールが行われている。
しかるにこれらの方法による場合前者では、脱酸不足に
よる製鋼上のトラブルや鋼板に癖を発生するという問題
があり、後者では高価なＡＩを大量使用するためのコス
トアップを余儀なくされていた。
よる製鋼上のトラブルや鋼板に癖を発生するという問題
があり、後者では高価なＡＩを大量使用するためのコス
トアップを余儀なくされていた。
製鋼の脱酸を安定させＡＩ多量添加によるコストアップ
をさげる方法として、先に本出願人はボロソを添加する
方法を特磯昭３一７２０９７号及び特磯昭５３−１２０
４３ｙ号で提案している。
をさげる方法として、先に本出願人はボロソを添加する
方法を特磯昭３一７２０９７号及び特磯昭５３−１２０
４３ｙ号で提案している。
このボロンを添加する方法によって安価に且つ鉄損値の
優れた無方向性珪素鋼板の製造に成功したが、Ｃが０．
０１５％以下の極低炭素城においては磁気特性に若干の
バラッキが散見されたので、その点を解決すべく更に研
究を重ねた結果、ボロンと希士類元素例えばセリウムの
共存が一層の鉄損値の低下と、特に極低炭素域における
磁気特性の安定に効果のあることが判明した。この点に
ついて詳述する。
優れた無方向性珪素鋼板の製造に成功したが、Ｃが０．
０１５％以下の極低炭素城においては磁気特性に若干の
バラッキが散見されたので、その点を解決すべく更に研
究を重ねた結果、ボロンと希士類元素例えばセリウムの
共存が一層の鉄損値の低下と、特に極低炭素域における
磁気特性の安定に効果のあることが判明した。この点に
ついて詳述する。
Ｃが０．０１５％以下の極低炭素城における窒化物の析
出挙動を詳細に研究した結果、Ｓｉｌ．５％以上、特に
２．０％以上含む鋼でＣが０．０１０％以下では熱延板
で窒化物として析出するＮ量が第１図に示す如く少ない
ことが見出された。
出挙動を詳細に研究した結果、Ｓｉｌ．５％以上、特に
２．０％以上含む鋼でＣが０．０１０％以下では熱延板
で窒化物として析出するＮ量が第１図に示す如く少ない
ことが見出された。
第１図は全窒素に対する窒化物析出割合（％）とＳｉ含
有量（％）との関係をグラフで示している。
有量（％）との関係をグラフで示している。
試料の化学成分はＣ＜０．０１０％トＳｏｌ．ＭＯ．０
０８〜０．０５０％、Ｎく０．００５％「ＢＯ．００１
０〜０．００５０％である。即ちこの熱延板での窒化物
析出不足が極低炭素域で鉄損値が変動する原因と推定さ
れた。
０８〜０．０５０％、Ｎく０．００５％「ＢＯ．００１
０〜０．００５０％である。即ちこの熱延板での窒化物
析出不足が極低炭素域で鉄損値が変動する原因と推定さ
れた。
そこで種々実験・研究を行ったところ極低炭素−低Ｓｏ
ＩＡＩ−珪素鋼に、Ｂを含有Ｎ量と一定の範囲内でバラ
ンスさせて含有させ、かつ徴量の希土類元素を共合させ
ることにより、鉄損値に若干のバラッキを生じる傾向が
あったものを解消し、磁気特性を安定化させることをつ
きとめこの発明をなしたものである。
ＩＡＩ−珪素鋼に、Ｂを含有Ｎ量と一定の範囲内でバラ
ンスさせて含有させ、かつ徴量の希土類元素を共合させ
ることにより、鉄損値に若干のバラッキを生じる傾向が
あったものを解消し、磁気特性を安定化させることをつ
きとめこの発明をなしたものである。
そしてこの発明の要旨はＣ：０．０１５％以下、好まし
くは０．０１０％以下、Ｓｉ；１．５〜３．５％、Ｍｎ
：０．０５〜１．０％、ＳｏＩＡＩ：０．００５〜０．
０８％、Ｓ：０．０１５％以下「 ０：０．０１０％以
下〜 Ｎ：０．００５％以下、Ｂ：Ｂ／Ｎで０．４〜２
．０、希±類元素：０．００１〜０．０２０％、残部鉄
および不可避的不純物からなる磁気特性の安定した無方
向性珪素鋼板にあり、鉄損の低い高級無方向性珪素鋼板
が製造される。
くは０．０１０％以下、Ｓｉ；１．５〜３．５％、Ｍｎ
：０．０５〜１．０％、ＳｏＩＡＩ：０．００５〜０．
０８％、Ｓ：０．０１５％以下「 ０：０．０１０％以
下〜 Ｎ：０．００５％以下、Ｂ：Ｂ／Ｎで０．４〜２
．０、希±類元素：０．００１〜０．０２０％、残部鉄
および不可避的不純物からなる磁気特性の安定した無方
向性珪素鋼板にあり、鉄損の低い高級無方向性珪素鋼板
が製造される。
次に本発明を詳細に説明する。本発明の電磁材料として
の鋼は電気炉、平炉、転炉等の鋼精錬炉で溶製され、更
に必要に応じて真空精錬炉で精錬を行い、Ｃ含有量を０
．０１５％以下とし、これに必要なＡＩ，Ｓｉ，Ｍｎ，
Ｂ，希土類元素等が添加される。
の鋼は電気炉、平炉、転炉等の鋼精錬炉で溶製され、更
に必要に応じて真空精錬炉で精錬を行い、Ｃ含有量を０
．０１５％以下とし、これに必要なＡＩ，Ｓｉ，Ｍｎ，
Ｂ，希土類元素等が添加される。
まずＣは０．０１５％以下に制限される。
Ｃは磁気特性および磁気時効に悪い影響をもたらすため
後工程でも脱炭するが、０．０１５％以上の含有量は脱
炭所要時間を長びかせ経済的に不利となる。Ｓｉは所要
鉄損レベルに応じて含有されるが、３．５％を超えると
冷延性が悪くなり、又１．５％以下では後記する希±頚
元素を添加しなくても所要特性を満足させることが出来
るので１．５〜３．５％とする。山は鋼の脱酸の為に含
有させるが、Ｓｏｌ山０．００５％未満では脱酸が不充
分であり、鋳造時のトラブル、成品のへケー癖の増加等
の問題を生じ、またＢ、希士類元素の歩蟹を悪くするの
で０．００５％以上必要であり、一方ＡＩ含有量が多く
なるとコスト上昇を招くとともにＢ、希±類元素の添加
効果が薄らぐので０．０８％以下とする。
後工程でも脱炭するが、０．０１５％以上の含有量は脱
炭所要時間を長びかせ経済的に不利となる。Ｓｉは所要
鉄損レベルに応じて含有されるが、３．５％を超えると
冷延性が悪くなり、又１．５％以下では後記する希±頚
元素を添加しなくても所要特性を満足させることが出来
るので１．５〜３．５％とする。山は鋼の脱酸の為に含
有させるが、Ｓｏｌ山０．００５％未満では脱酸が不充
分であり、鋳造時のトラブル、成品のへケー癖の増加等
の問題を生じ、またＢ、希士類元素の歩蟹を悪くするの
で０．００５％以上必要であり、一方ＡＩ含有量が多く
なるとコスト上昇を招くとともにＢ、希±類元素の添加
効果が薄らぐので０．０８％以下とする。
好ましい含有量は０．０１５〜０．０５０％である。Ｍ
ｎは熱間圧延での脆性割れを防ぐためと、前記ＡＩ含有
量の低下による鋼の固有抵抗を補って鉄損を低下させる
ように０．０５％以上含有させる。
ｎは熱間圧延での脆性割れを防ぐためと、前記ＡＩ含有
量の低下による鋼の固有抵抗を補って鉄損を低下させる
ように０．０５％以上含有させる。
一方多過ぎると磁性を害するため上限を１．０％とする
。Ｓは磁性に有害であるので０．０１５％以下とする。
。Ｓは磁性に有害であるので０．０１５％以下とする。
望ましくは０．００７％以下である。０は一般に磁気特
性を劣化させると共に添加されるＢ、希土類元素の無用
な消費を招くので０．０１０％以下とする。
性を劣化させると共に添加されるＢ、希土類元素の無用
な消費を招くので０．０１０％以下とする。
Ｎは０．００５％を越えると磁気特性が劣化し、又後記
するＢの含有量が増え経済的にも不利となるから上限を
０．００５％とする。
するＢの含有量が増え経済的にも不利となるから上限を
０．００５％とする。
Ｂは鋼中の含有Ｎ量と重量比で一定範囲内になるように
含有されるもので、Ｂと含有Ｎの重量比Ｂ／Ｎで０．４
〜２．０の範囲内に含有される。
含有されるもので、Ｂと含有Ｎの重量比Ｂ／Ｎで０．４
〜２．０の範囲内に含有される。
Ｂ／Ｎが０．４〆下および２．０以上では鉄損が増える
ので前記の如く規定した。後記の希土類元素と共存のも
とで鉄損を低くするうえで好ましいＢ／Ｎの範囲は０．
６〜１．５である。希±頚元素は前記Ｂとともに重要な
元素で、極低炭素−低ＳｏＩＮの珪素鋼に若干みられる
磁気特性のばらつきを防止するために０．００１％以上
必要であり、一方含有量が０．０２０％を超えると介在
物の量が増え磁性の劣化を招くので、０．００１〜０．
０２０％と規定する。
ので前記の如く規定した。後記の希土類元素と共存のも
とで鉄損を低くするうえで好ましいＢ／Ｎの範囲は０．
６〜１．５である。希±頚元素は前記Ｂとともに重要な
元素で、極低炭素−低ＳｏＩＮの珪素鋼に若干みられる
磁気特性のばらつきを防止するために０．００１％以上
必要であり、一方含有量が０．０２０％を超えると介在
物の量が増え磁性の劣化を招くので、０．００１〜０．
０２０％と規定する。
希土類元素であるＣｅをＢとともに極低炭素−低ＳｏＩ
ＡＩの珪素鋼に共存させ、鉄損値を調査した結果を第２
図に示す。
ＡＩの珪素鋼に共存させ、鉄損値を調査した結果を第２
図に示す。
この調査した鋼はＣ：０．００３〜０．００８％、Ｓｏ
ＩＮ：０．００５〜０．００８０％、Ｓｉ：２．２％含
有していた。
ＩＮ：０．００５〜０．００８０％、Ｓｉ：２．２％含
有していた。
図中ｘ印 Ｂ（ボロン） 添加せず
△ Ｂ／Ｎ Ｏ．４未満父は２．０超○ Ｂ／Ｎ
Ｏ．４〜２．０を示す。
Ｏ．４〜２．０を示す。
この図から明かなように、Ｂを８／Ｎで０．４〜２．ぴ
含有し、かつＣｅも含有したものは鉄損値が低い。
含有し、かつＣｅも含有したものは鉄損値が低い。
ことにＣｅｏ．００１〜０．０２０％程度を含有したも
のは鉄指値が小で磁気特性がすぐれている。このＢとＣ
ｅの共存効果はＣ含有量が約０．００５％以下の極低炭
素材に強く認められる。一方Ｃｅのみを含有したものあ
るいはＢのＢ／Ｎでの含有量が０．年末満または２．０
超のものは鉄損値が高くなっている。
のは鉄指値が小で磁気特性がすぐれている。このＢとＣ
ｅの共存効果はＣ含有量が約０．００５％以下の極低炭
素材に強く認められる。一方Ｃｅのみを含有したものあ
るいはＢのＢ／Ｎでの含有量が０．年末満または２．０
超のものは鉄損値が高くなっている。
この希土類元素とは原子番号５７〜７１の金属形の混合
物のことであり、一般に比較的安価に使用されているミ
ツシュメタルは約５０％のセリウムを含有し、残りは主
としてランタンおよびネオジムである。
物のことであり、一般に比較的安価に使用されているミ
ツシュメタルは約５０％のセリウムを含有し、残りは主
としてランタンおよびネオジムである。
好ましくはＣｅがよい。希士類元素の添加は脱酸が充分
になされ成分調整がほゞ完了した時点で行うのが有効で
ある。
になされ成分調整がほゞ完了した時点で行うのが有効で
ある。
本発明は上記の成分に調整された溶鋼を連続鋳造により
鋼スラブとするか或は鋳型にて鋼塊に鋳造し分塊圧延に
て鋼スラブに形成される。連続鋳造スラブをサィジング
圧延した鋼スラブでもよい。この鋼スラブは加熱炉で通
常１０５０〜１２５０ｏｏの範囲で加熱され、厚み１．
５〜３．０肋程度に圧延される。
鋼スラブとするか或は鋳型にて鋼塊に鋳造し分塊圧延に
て鋼スラブに形成される。連続鋳造スラブをサィジング
圧延した鋼スラブでもよい。この鋼スラブは加熱炉で通
常１０５０〜１２５０ｏｏの範囲で加熱され、厚み１．
５〜３．０肋程度に圧延される。
熱延板は表面酸化層を除去された後袷間圧延により所定
の成品厚みにまで圧延される。また熱延板を暁鈍しても
良く、中間暁錨をはさむ二回冷延工程によることも、こ
れらを粗合せてもよい。冷延板は連続暁鎚を行い、表面
に絶縁被膜を塗布され成品となる。上記熔製鋼の塊成化
及びこの塊成鋼の加工は上記した如く本発明の目的を逸
脱しない範囲内において任意に選ぶことが出来る。
の成品厚みにまで圧延される。また熱延板を暁鈍しても
良く、中間暁錨をはさむ二回冷延工程によることも、こ
れらを粗合せてもよい。冷延板は連続暁鎚を行い、表面
に絶縁被膜を塗布され成品となる。上記熔製鋼の塊成化
及びこの塊成鋼の加工は上記した如く本発明の目的を逸
脱しない範囲内において任意に選ぶことが出来る。
実施例 １
転炉で溶製し真空脱ガス槽で精錬し、蓮銭によりスラブ
とした第１表の成分鋼スラブを、加熱炉で１１５０００
に加熱し、これを２．３側の厚さに熱間圧延し、必要に
応じて熱延板を９００ｑｏの温度で焼鈍し、酸洗後袷間
圧延によって厚さ０．５肌に圧延后、６硯砂間９０００
０又は９５０ｑＣの温度で暁鈍を行った。
とした第１表の成分鋼スラブを、加熱炉で１１５０００
に加熱し、これを２．３側の厚さに熱間圧延し、必要に
応じて熱延板を９００ｑｏの温度で焼鈍し、酸洗後袷間
圧延によって厚さ０．５肌に圧延后、６硯砂間９０００
０又は９５０ｑＣの温度で暁鈍を行った。
ェプスタィン試験片による磁性を第２表に記す。ム・−
２
（注）ＴはＴＥＳＬＡを示す。
第３表
実施例 ２
実施例１の内からＣ含有量の非常に低い試料Ｎｏ．３と
Ｎｏ．１１について各２０試料ずつ熱延板を酸洗袷延し
、板厚０．５肋とし、９００こ○×６硯砂の嘘鈍を行い
、鉄損値の平均値及びばらつきを求めた。
Ｎｏ．１１について各２０試料ずつ熱延板を酸洗袷延し
、板厚０．５肋とし、９００こ○×６硯砂の嘘鈍を行い
、鉄損値の平均値及びばらつきを求めた。
分析値と鉄損の平均値及び試料標準偏差を第３表に併記
した。第３図に鉄損値の頻度分布を試料３（白）と試料
１１（ハッチ引）について示した。実施例１、実施例２
の結果よりも明らかな如く本発明によると鉄損が低く、
かつその偏差も少ない無方向性珪素鋼板が製造される。
した。第３図に鉄損値の頻度分布を試料３（白）と試料
１１（ハッチ引）について示した。実施例１、実施例２
の結果よりも明らかな如く本発明によると鉄損が低く、
かつその偏差も少ない無方向性珪素鋼板が製造される。
第１図はＳｉ含有量と全窒素に対する窒化物析出割合と
の関係グラフ、第２図はＣｅ含有量と鉄損値との関係グ
ラフ、第３図は鉄損値の頻度分布図を示す。 第１図 第２図 第３図
の関係グラフ、第２図はＣｅ含有量と鉄損値との関係グ
ラフ、第３図は鉄損値の頻度分布図を示す。 第１図 第２図 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：１．５〜３．５％、
Ｍｎ：０．０５〜１．０％、酸可容Ａｌ：０．００５〜
０．０８％、Ｓ：０．０１５％以下、Ｏ：０．０１０以
下、Ｎ：０．００５％以下、Ｂ：Ｂ／Ｎで０．４〜２．
０、希土類元素：０．００１〜０．０２０％残部鉄およ
び不可避的不純物からなる磁気特性の安定した無方向性
珪素鋼板。 ２ Ｃ：０．０１０％以下を含有する特許請求の範囲第
１項記載の磁気特性の安定した無方向性珪素鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55002105A JPS608294B2 (ja) | 1980-01-14 | 1980-01-14 | 磁気特性の安定した無方向性珪素鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55002105A JPS608294B2 (ja) | 1980-01-14 | 1980-01-14 | 磁気特性の安定した無方向性珪素鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56102550A JPS56102550A (en) | 1981-08-17 |
| JPS608294B2 true JPS608294B2 (ja) | 1985-03-01 |
Family
ID=11520058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55002105A Expired JPS608294B2 (ja) | 1980-01-14 | 1980-01-14 | 磁気特性の安定した無方向性珪素鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS608294B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004099457A1 (ja) | 2003-05-06 | 2004-11-18 | Nippon Steel Corporation | 鉄損に優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| RU2362829C2 (ru) | 2004-11-04 | 2009-07-27 | Ниппон Стил Корпорейшн | Нетекстурированный электротехнический стальной лист, улучшенный по потерям в сердечнике |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS522824A (en) * | 1975-06-19 | 1977-01-10 | Armco Steel Corp | Cold rolled nonnanisotropic silicon steel treated with rare earth metals and production of the same |
| JPS52156124A (en) * | 1976-06-22 | 1977-12-26 | Kawasaki Steel Co | Production of nonanisotropic silicon steel sheets |
| JPS5436966A (en) * | 1977-08-29 | 1979-03-19 | Sanyo Electric Co Ltd | Thickness measuring device |
| JPS54163720A (en) * | 1978-06-16 | 1979-12-26 | Nippon Steel Corp | Production of electric iron plate with excellent magnetic property |
-
1980
- 1980-01-14 JP JP55002105A patent/JPS608294B2/ja not_active Expired
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS522824A (en) * | 1975-06-19 | 1977-01-10 | Armco Steel Corp | Cold rolled nonnanisotropic silicon steel treated with rare earth metals and production of the same |
| JPS52156124A (en) * | 1976-06-22 | 1977-12-26 | Kawasaki Steel Co | Production of nonanisotropic silicon steel sheets |
| JPS5436966A (en) * | 1977-08-29 | 1979-03-19 | Sanyo Electric Co Ltd | Thickness measuring device |
| JPS54163720A (en) * | 1978-06-16 | 1979-12-26 | Nippon Steel Corp | Production of electric iron plate with excellent magnetic property |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56102550A (en) | 1981-08-17 |
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