JPS6072654A - 複合金属管の製造方法 - Google Patents
複合金属管の製造方法Info
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- JPS6072654A JPS6072654A JP18082783A JP18082783A JPS6072654A JP S6072654 A JPS6072654 A JP S6072654A JP 18082783 A JP18082783 A JP 18082783A JP 18082783 A JP18082783 A JP 18082783A JP S6072654 A JPS6072654 A JP S6072654A
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- molten metal
- molten
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- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
- B22D13/02—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force of elongated solid or hollow bodies, e.g. pipes, in moulds rotating around their longitudinal axis
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D19/00—Casting in, on, or around objects which form part of the product
- B22D19/16—Casting in, on, or around objects which form part of the product for making compound objects cast of two or more different metals, e.g. for making rolls for rolling mills
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- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、異なる材質の外層と内層とからなる高品質
の複合金属管を、遠心鋳造法によって生産性高く且つ安
価に製造することができる複合金属管の製造方法に関す
るものである。
の複合金属管を、遠心鋳造法によって生産性高く且つ安
価に製造することができる複合金属管の製造方法に関す
るものである。
異なる材質の外層と内層とから外る複合金属材の製造方
法としては、一般に爆着法および肉盛り法のような直接
クラッド法、お゛よび、前記直接クラッド法と熱間圧延
とを組合わせた圧延クラッド法などが知られており、そ
の方法はＪＩＳによってもＪＡ定されている。しかしな
がら、これらの力ｌ去は、複雑且つ特殊な工程を必要と
するため、生産性が低く、製造コストが高い問題かあっ
た。
法としては、一般に爆着法および肉盛り法のような直接
クラッド法、お゛よび、前記直接クラッド法と熱間圧延
とを組合わせた圧延クラッド法などが知られており、そ
の方法はＪＩＳによってもＪＡ定されている。しかしな
がら、これらの力ｌ去は、複雑且つ特殊な工程を必要と
するため、生産性が低く、製造コストが高い問題かあっ
た。
一方、異なる材質の外層と内層とからなる複合金属管を
遠心鋳造法によって製造する方法が、例えは特公昭４５
−２８’７０７号などによって開示されている。この方
法は、軸線を中心として一定速度で回転している円筒状
の水平鋳型内に、所定の材質の第１の溶融金属を供給し
て遠心鋳造し、次いで、前記遠心鋳造中の第１の溶融金
属の温度が凝固点以下５０〜２５０℃になったときに、
前記第１の溶融金属とは異なる材質の第２の溶融金属を
、前記遠心鋳造中の第１の溶融金属の表面上に供給して
遠心鋳造することによって、複合金属管を製造すること
からなっている。
遠心鋳造法によって製造する方法が、例えは特公昭４５
−２８’７０７号などによって開示されている。この方
法は、軸線を中心として一定速度で回転している円筒状
の水平鋳型内に、所定の材質の第１の溶融金属を供給し
て遠心鋳造し、次いで、前記遠心鋳造中の第１の溶融金
属の温度が凝固点以下５０〜２５０℃になったときに、
前記第１の溶融金属とは異なる材質の第２の溶融金属を
、前記遠心鋳造中の第１の溶融金属の表面上に供給して
遠心鋳造することによって、複合金属管を製造すること
からなっている。
しかしながら、上述した方法は、複合金属管に要求され
ている重要な条件である、外層と内層との界面の冶金的
結合が必ずしも十分であるとは云い難い。
ている重要な条件である、外層と内層との界面の冶金的
結合が必ずしも十分であるとは云い難い。
この発明は、上述のような観点から、異なる材質の外層
と内層とからなる、前記外層と内層との界面が冶金的に
完全に結合された、高品質の複合金属管を、遠心鋳造法
によって生産性高く安価に製造し得る複合金属管の製造
方法を提供するもので、軸線を中心として一定速度で回
転している円属を供給して遠心鋳造し、次いで、゛前記
遠心鋳造中の第１の溶融金属の表面」二に、前記第１の
溶融金属とは異なる材質の第２の溶融金属を供給して遠
心鋳造し、かくして、第１の溶融金属からなる外層と第
２の溶融金属からなる内層とからなる複合金属管を遠心
鋳造によって製造する複合金属管の製造方法において、 前記遠心鋳造中の第１の溶融金属の表面」二に供給する
第２の浴融金属の供給時期を、前記第１の溶融金属の表
面の凝固が始まってから、前記凝固が終る１での間とし
、そして、前記第２の溶融金属の供給温度を、前記第２
の溶融金属の過熱度で３０から１２０℃の範囲内であっ
て、且つ、前記第１の溶融金属の融点よりも３０℃以上
高温とすることに特徴を有するものである。
と内層とからなる、前記外層と内層との界面が冶金的に
完全に結合された、高品質の複合金属管を、遠心鋳造法
によって生産性高く安価に製造し得る複合金属管の製造
方法を提供するもので、軸線を中心として一定速度で回
転している円属を供給して遠心鋳造し、次いで、゛前記
遠心鋳造中の第１の溶融金属の表面」二に、前記第１の
溶融金属とは異なる材質の第２の溶融金属を供給して遠
心鋳造し、かくして、第１の溶融金属からなる外層と第
２の溶融金属からなる内層とからなる複合金属管を遠心
鋳造によって製造する複合金属管の製造方法において、 前記遠心鋳造中の第１の溶融金属の表面」二に供給する
第２の浴融金属の供給時期を、前記第１の溶融金属の表
面の凝固が始まってから、前記凝固が終る１での間とし
、そして、前記第２の溶融金属の供給温度を、前記第２
の溶融金属の過熱度で３０から１２０℃の範囲内であっ
て、且つ、前記第１の溶融金属の融点よりも３０℃以上
高温とすることに特徴を有するものである。
次に、この発明の方法を、異なるＡ）Ｊ質の内層と外層
とからなる複合鋼管を製造する場合について、図面を参
照しながら説明する。
とからなる複合鋼管を製造する場合について、図面を参
照しながら説明する。
第１図は、この発明の方法を実施するだめの製造装置の
一実施態様を示す概略縦断面図である。
一実施態様を示す概略縦断面図である。
第１図において、遠心鋳造用の円筒状の水平鋳型１は、
所定間隔を設けて配置された少くとも２箇の駆動ローラ
２によって、その軸線を中心として回転可能に支持され
ている。水平鋳型１０両端は側壁３，４によって閉塞さ
れておシ、側壁３，４の中心には溶鋼注入口５，６が設
けられている。
所定間隔を設けて配置された少くとも２箇の駆動ローラ
２によって、その軸線を中心として回転可能に支持され
ている。水平鋳型１０両端は側壁３，４によって閉塞さ
れておシ、側壁３，４の中心には溶鋼注入口５，６が設
けられている。
７は水平鋳型１の一端付近に設けられた第１タンデイツ
シユ、８は水平鋳型１の他端付近に設けられた第２タン
デイツシユである。第１タンデイツシユ７および第２タ
ンデイツシユ８の各りに設けられた溶鋼流出樋７ａ、８
ａの先端は、側壁３゜４の溶鋼注入口５，６内に挿入さ
れている。９は第１クンデイツシユ７に第１の溶鋼を供
給するための第１取鍋、１０は第２タンデイツシユ８に
第２の溶鋼を供給するための第２取鍋である。
シユ、８は水平鋳型１の他端付近に設けられた第２タン
デイツシユである。第１タンデイツシユ７および第２タ
ンデイツシユ８の各りに設けられた溶鋼流出樋７ａ、８
ａの先端は、側壁３゜４の溶鋼注入口５，６内に挿入さ
れている。９は第１クンデイツシユ７に第１の溶鋼を供
給するための第１取鍋、１０は第２タンデイツシユ８に
第２の溶鋼を供給するための第２取鍋である。
水平鋳型１を、５００〜１．００ Ｏｒ、ｐ、ｍの高速
１回転させ、第１取鍋９がら第１タンデイツシユ７内に
供給された所定の材質の第１の溶鋼１１を、第１タンデ
イツシユ７の溶鋼流出樋７ａがら、水平鋳型１内に供給
する。
１回転させ、第１取鍋９がら第１タンデイツシユ７内に
供給された所定の材質の第１の溶鋼１１を、第１タンデ
イツシユ７の溶鋼流出樋７ａがら、水平鋳型１内に供給
する。
水平鋳型１内に供給された第１の溶鋼１１は、水平鋳型
ｌの回転によって遠心鋳造され、水平鋳型１の内面にほ
ぼ均一の厚さで付着して管状となり、そして、水平鋳型
１によって直ちに冷却さへ水平鋳型１の内面に接する面
から表面に向けて次第に凝固する。。
ｌの回転によって遠心鋳造され、水平鋳型１の内面にほ
ぼ均一の厚さで付着して管状となり、そして、水平鋳型
１によって直ちに冷却さへ水平鋳型１の内面に接する面
から表面に向けて次第に凝固する。。
次いで、第１の溶鋼１１の表面の凝固が始まってから、
前記凝固が終わる寸での間に、第２図に示すように、第
２取鍋１ｏから第２タンデイツシユ８内に供給された、
前記第１の溶鋼１１とは材質が異なる第２の溶鋼１２を
、第２タンデイツシユ８の溶鋼流出樋８ａがら、水平ｕ
、ｊ型１内の遠心鋳造中の第１の溶鋼１１の表面上に供
給して遠心鋳造する。
前記凝固が終わる寸での間に、第２図に示すように、第
２取鍋１ｏから第２タンデイツシユ８内に供給された、
前記第１の溶鋼１１とは材質が異なる第２の溶鋼１２を
、第２タンデイツシユ８の溶鋼流出樋８ａがら、水平ｕ
、ｊ型１内の遠心鋳造中の第１の溶鋼１１の表面上に供
給して遠心鋳造する。
第１の溶鋼１１０表面上への第２の溶鋼１２の供給温度
は、過熱度△Ｔ（溶鋼温度−液相線温度）で３０から１
２０℃の範囲内であって、且つ、第１の溶鋼１１の融点
（液相線温度）よりも、３０℃以上高いことが必要であ
る。
は、過熱度△Ｔ（溶鋼温度−液相線温度）で３０から１
２０℃の範囲内であって、且つ、第１の溶鋼１１の融点
（液相線温度）よりも、３０℃以上高いことが必要であ
る。
即ち、第２の溶鋼１２の供給温度を、過熱度△Ｔで３０
から１．２０ ℃の範囲内とすることによって、水平鋳
型１内に供給された第２の溶鋼１２は、直ちに凝固シェ
ルを生成することがなく、凝固しつつある第１の溶鋼１
１と前記第２の溶鋼１２との界面は、一定時間溶融状態
に維持される。そして、第２の溶鋼１２の供給温度を、
第１の溶鋼１１の融点よりも３０℃以上高くすることに
よって、半溶融状態にある第１の溶鋼Ｊ１の表面は、第
２の溶鋼１２の熱によって再び溶解する。その結果、第
１の溶鋼１１と第２の溶鋼１２との界面は溶融状態にな
る。
から１．２０ ℃の範囲内とすることによって、水平鋳
型１内に供給された第２の溶鋼１２は、直ちに凝固シェ
ルを生成することがなく、凝固しつつある第１の溶鋼１
１と前記第２の溶鋼１２との界面は、一定時間溶融状態
に維持される。そして、第２の溶鋼１２の供給温度を、
第１の溶鋼１１の融点よりも３０℃以上高くすることに
よって、半溶融状態にある第１の溶鋼Ｊ１の表面は、第
２の溶鋼１２の熱によって再び溶解する。その結果、第
１の溶鋼１１と第２の溶鋼１２との界面は溶融状態にな
る。
」−述したように、界面が溶融状態にカっだ第１の溶鋼
１１と第２の溶鋼１２は、水平鋳型１内において冷却さ
れて次第に凝固が進行し、両者間の界面は完全に溶着す
る。かくして、水平鋳ｍ１内において、第１の溶鋼１１
からなる外層と第２の溶鋼１２からなる内層とからなる
、厚みおよび厚み比のばらつきが極めて少ない複合鋼管
が遠心鋳造される。第３図は、鋳造された複合鋼管の断
面は第２の溶鋼１２からなる内層である。
１１と第２の溶鋼１２は、水平鋳型１内において冷却さ
れて次第に凝固が進行し、両者間の界面は完全に溶着す
る。かくして、水平鋳ｍ１内において、第１の溶鋼１１
からなる外層と第２の溶鋼１２からなる内層とからなる
、厚みおよび厚み比のばらつきが極めて少ない複合鋼管
が遠心鋳造される。第３図は、鋳造された複合鋼管の断
面は第２の溶鋼１２からなる内層である。
この発明において、水平鋳型内に供給される第２の溶鋼
の供給時期は、水平鋳型内において遠心鋳造中の第〕の
溶鋼の表面の凝固が始まってから、前記凝固が終るまで
の間とすべきである。即ち、第２の溶鋼の供給を、第１
の溶鋼の表面の凝固が始まる前の早い時期に行なうと、
水平鋳型１内において第１の溶鋼と第２の溶鋼とが混合
し、まだは、第１の溶鋼と第２の溶鋼との界面付近に、
広い範囲にわたって組成遷移領域が生ずる結果、複合鋼
管として要求される材質条件を満足させることができな
い。
の供給時期は、水平鋳型内において遠心鋳造中の第〕の
溶鋼の表面の凝固が始まってから、前記凝固が終るまで
の間とすべきである。即ち、第２の溶鋼の供給を、第１
の溶鋼の表面の凝固が始まる前の早い時期に行なうと、
水平鋳型１内において第１の溶鋼と第２の溶鋼とが混合
し、まだは、第１の溶鋼と第２の溶鋼との界面付近に、
広い範囲にわたって組成遷移領域が生ずる結果、複合鋼
管として要求される材質条件を満足させることができな
い。
一方、第２の溶鋼の供給を、第１の溶鋼の表面の凝固が
完了した後の遅い時期に行なうと、第１の溶鋼の凝固し
た表面が再溶解しにくくなるので、第１の溶鋼と第２の
溶鋼との溶尤が不十分または不可能になシ、更に、第１
の溶鋼の表面付近に、その凝固末期に発生したキャビテ
ィー、または、介在物等の集積が、そのまま第１の溶鋼
と第２の溶鋼との界面付近に取り残されることなどによ
って、品質の優れた複合鋼管を得ることができない。
完了した後の遅い時期に行なうと、第１の溶鋼の凝固し
た表面が再溶解しにくくなるので、第１の溶鋼と第２の
溶鋼との溶尤が不十分または不可能になシ、更に、第１
の溶鋼の表面付近に、その凝固末期に発生したキャビテ
ィー、または、介在物等の集積が、そのまま第１の溶鋼
と第２の溶鋼との界面付近に取り残されることなどによ
って、品質の優れた複合鋼管を得ることができない。
遠心鋳造中の第１の溶鋼の表面上に供給する第２の溶鋼
の供給温度は、第２の溶鋼の過熱度△Ｔで３０から１２
０℃の範囲内とすべきである。即ち、第２の溶鋼の供給
温度が、過熱度△Ｔで３０℃未満のときは、第２の溶鋼
は、水平鋳型内において直ちに凝固シェルを形成し、従
って、凝固しつつある第１の溶鋼との間の界面を溶融状
態にすることができない。まだ、第２の溶鋼の供給温度
が、過熱度ムＴで１２０℃を超えると、凝固しつつある
第１の溶鋼を再溶解して両者が混合し、複合鋼管として
要求される材質条件を満足させることができない。
の供給温度は、第２の溶鋼の過熱度△Ｔで３０から１２
０℃の範囲内とすべきである。即ち、第２の溶鋼の供給
温度が、過熱度△Ｔで３０℃未満のときは、第２の溶鋼
は、水平鋳型内において直ちに凝固シェルを形成し、従
って、凝固しつつある第１の溶鋼との間の界面を溶融状
態にすることができない。まだ、第２の溶鋼の供給温度
が、過熱度ムＴで１２０℃を超えると、凝固しつつある
第１の溶鋼を再溶解して両者が混合し、複合鋼管として
要求される材質条件を満足させることができない。
更に、上記第２の溶鋼の供給温度は、第１の溶鋼の融点
よりも３０℃以上高い温度にすべきである。即ち、第２
の溶鋼の供給温度が、第１の溶鋼の融点よりも３０℃未
満高い温度では、半溶融状態にある第１の溶鋼の表面を
再溶解させることができない。
よりも３０℃以上高い温度にすべきである。即ち、第２
の溶鋼の供給温度が、第１の溶鋼の融点よりも３０℃未
満高い温度では、半溶融状態にある第１の溶鋼の表面を
再溶解させることができない。
この発明の方法によれば、例えば、一般炭素鋼の外層と
ステンレス鋼の内層とから万る複合鋼管、ステンレス鋼
の外層と一般炭素鋼の内層とからなる複合鋼管等、あら
ゆる材質の鋼を組合わせた、品質の優れた複合鋼管その
他複合金属管を製造することができる。
ステンレス鋼の内層とから万る複合鋼管、ステンレス鋼
の外層と一般炭素鋼の内層とからなる複合鋼管等、あら
ゆる材質の鋼を組合わせた、品質の優れた複合鋼管その
他複合金属管を製造することができる。
次に、この発明の方法を、実施例によって更に説明する
。
。
約１０００ｍｍの内径を有する遠心鋳造用の円筒状の水
平鋳型を用いて、１８＝８ステンレス鋼（ＳＵＳ ３０
４ ）の外層と、炭素鋼（Ｃ： ０．１５ｗｔチ）の内
層とからなる複合鋼管を製造した。水平鋳型の内面には
、例えば低融点ガラスのような離型層を約１論の厚さで
コーティングした。水平鋳型を５００乃至１０００ ｒ
、ｐ、ｍの一定速度で回転さぜ、この回転中の水平鋳型
内に、第１タンデイツシユから、１５５０℃の温度（第
１タンデイツシユ内の温度）の１８−８ステンレス鋼（
ＳＵＳ ３０４）からなる第１の溶鋼を供給した。
平鋳型を用いて、１８＝８ステンレス鋼（ＳＵＳ ３０
４ ）の外層と、炭素鋼（Ｃ： ０．１５ｗｔチ）の内
層とからなる複合鋼管を製造した。水平鋳型の内面には
、例えば低融点ガラスのような離型層を約１論の厚さで
コーティングした。水平鋳型を５００乃至１０００ ｒ
、ｐ、ｍの一定速度で回転さぜ、この回転中の水平鋳型
内に、第１タンデイツシユから、１５５０℃の温度（第
１タンデイツシユ内の温度）の１８−８ステンレス鋼（
ＳＵＳ ３０４）からなる第１の溶鋼を供給した。
水平鋳型内に供給された第１の溶鋼は、水平鋳型の回転
によって遠心鋳造され、水平鋳型の内面に約２０胴の厚
さで付着して管状となり、水平鋳型の内面に接する面か
ら表面に向けて次第に凝固し、水平鋳型に注湯してから
約４５秒後に、その表面温度が液相線温度以下に下って
、表面は半溶融状態（固液共存状態）に々つだ。
によって遠心鋳造され、水平鋳型の内面に約２０胴の厚
さで付着して管状となり、水平鋳型の内面に接する面か
ら表面に向けて次第に凝固し、水平鋳型に注湯してから
約４５秒後に、その表面温度が液相線温度以下に下って
、表面は半溶融状態（固液共存状態）に々つだ。
次いで、第２タンデイツシユから、１６００℃の温度（
第２タンデイツシユ内の温度）で、過熱度が約８４℃の
炭素鋼（Ｃ：０．１５ｗｔ係）からなる第２の溶鋼を、
遠心鋳造中の第１の溶鋼の表面上に供給した。
第２タンデイツシユ内の温度）で、過熱度が約８４℃の
炭素鋼（Ｃ：０．１５ｗｔ係）からなる第２の溶鋼を、
遠心鋳造中の第１の溶鋼の表面上に供給した。
第１表は、水平鋳型に対する第２の溶鋼の供給時期、即
ち、水平鋳型内に第１の溶鋼の供給が終ってから４０秒
後、６０秒後、８０秒後および１００秒後にそれぞれ第
２の溶鋼を供給したときの製品の品質評価である。
ち、水平鋳型内に第１の溶鋼の供給が終ってから４０秒
後、６０秒後、８０秒後および１００秒後にそれぞれ第
２の溶鋼を供給したときの製品の品質評価である。
第１表かられかるように、第２の溶鋼の供給を、第１の
溶鋼が供給されてから４０秒後の早い時期に行なうと、
１０ｍｍ以上の厚さの広い組成遷移領域が生じ、一方、
第２の溶鋼の供給を、第１の溶鋼が供給されてから１０
０秒後の遅い時期に行なうと、組成遷移領域はほとんど
ないが、第１の溶鋼と第２の溶鋼とがほとんど溶着ぜず
、界面付近にキャビティや介在物等の欠陥が生じた。
溶鋼が供給されてから４０秒後の早い時期に行なうと、
１０ｍｍ以上の厚さの広い組成遷移領域が生じ、一方、
第２の溶鋼の供給を、第１の溶鋼が供給されてから１０
０秒後の遅い時期に行なうと、組成遷移領域はほとんど
ないが、第１の溶鋼と第２の溶鋼とがほとんど溶着ぜず
、界面付近にキャビティや介在物等の欠陥が生じた。
以上述べたように、この発明の方法によれば、密着性お
よび健全性の優れた界面を有する、異なる材質の外層と
内層とからなる品質の優れた複合金属管を、遠心鋳造法
によって生産性高く安価に製造し得る工業上優れた効果
がもたらされる。
よび健全性の優れた界面を有する、異なる材質の外層と
内層とからなる品質の優れた複合金属管を、遠心鋳造法
によって生産性高く安価に製造し得る工業上優れた効果
がもたらされる。
第１図および第２図はこの発明の方法を実施するだめの
製造装置の一実施態様、を示す概略縦断面図で、第１図
は第１の溶鋼が供給されている状態を、また第２図は第
２の溶鋼が供給されている状態を示している。第３図は
この発明の方法で製造された複合鋼管の断面図である。 図面において、１・・・水平鋳型、 ２・・・駆動ロー
ラ、３．４・・・側壁、 ５，６・・・溶鋼注入口、７
・・・第１タンデイツシユ、 ８・・・第２タンデイツシユ、 ９・・・第１取鍋、 １０・・・第゛２取鍋、１１・・
・第１の溶鋼、１２・・・第２の溶鋼、出願人 日本鋼
管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名）
製造装置の一実施態様、を示す概略縦断面図で、第１図
は第１の溶鋼が供給されている状態を、また第２図は第
２の溶鋼が供給されている状態を示している。第３図は
この発明の方法で製造された複合鋼管の断面図である。 図面において、１・・・水平鋳型、 ２・・・駆動ロー
ラ、３．４・・・側壁、 ５，６・・・溶鋼注入口、７
・・・第１タンデイツシユ、 ８・・・第２タンデイツシユ、 ９・・・第１取鍋、 １０・・・第゛２取鍋、１１・・
・第１の溶鋼、１２・・・第２の溶鋼、出願人 日本鋼
管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 軸線を中心として一定速度で回転している円筒状の水平
鋳型内、に、所定の材質の第１の溶融金属を供給して遠
心鋳造し、次いで、前記遠心鋳造中の第１の溶融金属の
表面上に、前記第１の溶融金属とは異なる材質の第２の
溶融金属を供給して遠心鋳造し、かくして、第１の溶融
金属からなる外層と第２の溶融金属からなる内層とから
なる複合金属管を遠心鋳造によって製造する複合金属管
の製造方法において、 前記遠心鋳造中の第１の溶融金属の表面上に供給する第
２の溶融金属の供給時期を、前記第１の溶融金属の表面
の凝固が始まってから、前記凝固が終るまでの間とし、
そして、前記第２の溶融金属の供給温度を、前記第２の
溶融金属の過熱度で３０から１２０℃の範囲内であって
、且つ、前記第１の溶融金属の融点よりも３０℃以上高
温とすることを特徴とする複合金属管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18082783A JPS6072654A (ja) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | 複合金属管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18082783A JPS6072654A (ja) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | 複合金属管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6072654A true JPS6072654A (ja) | 1985-04-24 |
Family
ID=16090047
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18082783A Pending JPS6072654A (ja) | 1983-09-30 | 1983-09-30 | 複合金属管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6072654A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108889918A (zh) * | 2018-06-28 | 2018-11-27 | 卓然(靖江)设备制造有限公司 | 薄壁双金属管离心生产方法 |
| CN108907132A (zh) * | 2018-06-28 | 2018-11-30 | 卓然(靖江)设备制造有限公司 | 304l/sa210热轧双金属管坯生产方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5465129A (en) * | 1977-11-04 | 1979-05-25 | Daido Steel Co Ltd | Production of composite metal material by centrifugal casting |
-
1983
- 1983-09-30 JP JP18082783A patent/JPS6072654A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5465129A (en) * | 1977-11-04 | 1979-05-25 | Daido Steel Co Ltd | Production of composite metal material by centrifugal casting |
Cited By (2)
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