JPS6071555A - セメントクリンカの冷却方法 - Google Patents
セメントクリンカの冷却方法Info
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- JPS6071555A JPS6071555A JP58179862A JP17986283A JPS6071555A JP S6071555 A JPS6071555 A JP S6071555A JP 58179862 A JP58179862 A JP 58179862A JP 17986283 A JP17986283 A JP 17986283A JP S6071555 A JPS6071555 A JP S6071555A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はロータリキルンから排出される高温セメントク
リンカの冷却方法に関し、特に格子上へ帯状に形成され
る高温の細粒クリンカ層の冷却を促進すると共に、併せ
て高炉スラグの乾燥を効果的に行うことのできるセメン
トクリンカの冷却方法を提供するものである。
リンカの冷却方法に関し、特に格子上へ帯状に形成され
る高温の細粒クリンカ層の冷却を促進すると共に、併せ
て高炉スラグの乾燥を効果的に行うことのできるセメン
トクリンカの冷却方法を提供するものである。
まず第１図及び第２図を用いて従来のセメントクリンカ
冷却方法について説明する。第１図は従来のセメントク
リンカの冷却方法の一例を示す冷却装置の縦側断面図、
第２図は第１図におけるＡ−Ａ矢視断面図であり、点線
矢印はタリン力の流れを、また太矢印Ｘはロータリキル
ン１の回転方向を示す。
冷却方法について説明する。第１図は従来のセメントク
リンカの冷却方法の一例を示す冷却装置の縦側断面図、
第２図は第１図におけるＡ−Ａ矢視断面図であり、点線
矢印はタリン力の流れを、また太矢印Ｘはロータリキル
ン１の回転方向を示す。
ロータリキルン１内にてクリンカ冷却機４からの高温空
気と、バーナ３からの燃料とを供給されて高温下で焼成
を受けたクリンカは、焼成日覆２を通してロータリキル
ン１に後続して配置されたクリンカ冷却機４に排出され
る。
気と、バーナ３からの燃料とを供給されて高温下で焼成
を受けたクリンカは、焼成日覆２を通してロータリキル
ン１に後続して配置されたクリンカ冷却機４に排出され
る。
クリンカ冷却機４は該クリンカ冷却機４の幅方向（矢印
Ｙ方向）及びこれに直角の長手方向（矢印Ｚ方向）に多
数枚配置された通気性の揺動格子５を備え、該揺動格子
５はクリンカ冷却機４の長手方向に往復運動し、当該揺
動格子５上に層状をなして堆積した高温クリンカ６は格
子の上記往復運動に伴ないクリンカ冷却機４の出口端１
９側に向けほぼ水平方向に移送される。
Ｙ方向）及びこれに直角の長手方向（矢印Ｚ方向）に多
数枚配置された通気性の揺動格子５を備え、該揺動格子
５はクリンカ冷却機４の長手方向に往復運動し、当該揺
動格子５上に層状をなして堆積した高温クリンカ６は格
子の上記往復運動に伴ないクリンカ冷却機４の出口端１
９側に向けほぼ水平方向に移送される。
上記高温クリンカ６の移送過程において、押込送風機（
図示せず）により送風ロアから揺動格子５の下部の風箱
８内に送り込まれる冷却空気は、高温クリンカ層６を直
交状に上向きに貫流し、この冷却空気により冷却された
クリンカはクリンカ冷却機４の排出端部２０からコンベ
ア１１に排出され、次工程へ搬出される。
図示せず）により送風ロアから揺動格子５の下部の風箱
８内に送り込まれる冷却空気は、高温クリンカ層６を直
交状に上向きに貫流し、この冷却空気により冷却された
クリンカはクリンカ冷却機４の排出端部２０からコンベ
ア１１に排出され、次工程へ搬出される。
尚、風箱８は仕切板８ａによりクリンカ冷却機４の長手
方向に複数室に仕切られており、また各風箱８から上向
きにクリンカ層を貫流しクリンカとの熱交換により加熱
された上記冷却空気は高温空気となり、その一部は揺動
格子５上方の上部ハウジング９から前述の如く焼成日覆
２を通してロークリキルン１での燃焼用空気として回収
され、また場合によっては上部ハウジング９に設けた関
口１２から仮焼炉（図示せず）等のクリンカ焼成装置に
必要な燃焼用空気として回収され、余剰の比較的低温の
空気は同様に上部ハウジング９に設けた開口１３から誘
引通風機（図示せず）に吸引されて排出される。
方向に複数室に仕切られており、また各風箱８から上向
きにクリンカ層を貫流しクリンカとの熱交換により加熱
された上記冷却空気は高温空気となり、その一部は揺動
格子５上方の上部ハウジング９から前述の如く焼成日覆
２を通してロークリキルン１での燃焼用空気として回収
され、また場合によっては上部ハウジング９に設けた関
口１２から仮焼炉（図示せず）等のクリンカ焼成装置に
必要な燃焼用空気として回収され、余剰の比較的低温の
空気は同様に上部ハウジング９に設けた開口１３から誘
引通風機（図示せず）に吸引されて排出される。
ところで、ロータリキルン１内におけるセメント原料粉
末はキルン１の回転に基づくカスケード運動を続けなが
らロータリキルン１の出口端２１の方向へ移行する間に
必要な熱処理を受け、焼成され′ζクリンカとなる。
末はキルン１の回転に基づくカスケード運動を続けなが
らロータリキルン１の出口端２１の方向へ移行する間に
必要な熱処理を受け、焼成され′ζクリンカとなる。
この過程において原料粉末は粒状に成長するがこの際一
部は粒径が未発達のまま細粒状クリンカとして残り、他
の一部は粒径が過大に発達して塊状クリンカとなる。
部は粒径が未発達のまま細粒状クリンカとして残り、他
の一部は粒径が過大に発達して塊状クリンカとなる。
この様にして形成された塊状クリンカは、クリンカ冷却
機４の出口端１９においてグリズリ等の分離装置１４に
より篩い分けされ、塊状クリンカはそのまま破砕機１５
へ導入されて、小割りにされた後成品コンベア１１へ排
出されるようになっており、また、クリンカ冷却機４の
揺動格子５から風箱８内に落下した細粒状クリンカは、
風箱８下に配置したコンベア１０により集められ、同様
に成品コンベア１１へ排出される。
機４の出口端１９においてグリズリ等の分離装置１４に
より篩い分けされ、塊状クリンカはそのまま破砕機１５
へ導入されて、小割りにされた後成品コンベア１１へ排
出されるようになっており、また、クリンカ冷却機４の
揺動格子５から風箱８内に落下した細粒状クリンカは、
風箱８下に配置したコンベア１０により集められ、同様
に成品コンベア１１へ排出される。
このような構成になるクリンカ冷却機４ヘロータリキル
ン１から高温クリンカ１．（第２図）が排出されるに当
って、ロータリキルン１により与えられる転動作用を受
けることにより、高温クリンカ１ａはその粒度に応じ分
級されて揺動格子５上へ層状に堆積する傾向があり、ロ
ータリキルン１が上向き回転となる側のクリンカ冷却機
４゛の側壁９．寄りに細粒状クリンカが偏って集積する
。
ン１から高温クリンカ１．（第２図）が排出されるに当
って、ロータリキルン１により与えられる転動作用を受
けることにより、高温クリンカ１ａはその粒度に応じ分
級されて揺動格子５上へ層状に堆積する傾向があり、ロ
ータリキルン１が上向き回転となる側のクリンカ冷却機
４゛の側壁９．寄りに細粒状クリンカが偏って集積する
。
この傾向は仮焼炉方式によるサスペンションプレヒータ
を付属するロータリキルンを使用した焼成方式において
特に顕著である。
を付属するロータリキルンを使用した焼成方式において
特に顕著である。
このように偏析した細粒状クリンカは冷却機４の長手方
向に移送され、側壁９ａに沿って揺動格子５−ト一に帯
状の細粒クリンカ層６ａを形成し、中央部から他方側壁
９Ｉ、（ロータリキルン１が下向き回転となる側のクリ
ンカ冷却機４の側壁）の近（にかけては粗粒クリンカＭ
６ｂが形成される。
向に移送され、側壁９ａに沿って揺動格子５−ト一に帯
状の細粒クリンカ層６ａを形成し、中央部から他方側壁
９Ｉ、（ロータリキルン１が下向き回転となる側のクリ
ンカ冷却機４の側壁）の近（にかけては粗粒クリンカＭ
６ｂが形成される。
従ってこれら粒度構成の異なるクリンカＮ６．。
６＋、を通過する冷却空気の流れに偏りを生じる。
即ち、粗粒クリンカＦｉｔ ６ Ｉ、には冷却空気が多
量に通過して粗粒クリンカは過度に冷却されるが、細粒
クリンカ層６３は通気抵抗が大で、冷却空気の通過が妨
げられるため冷却が不充分となる。このような帯状の細
粒クリンカ層６ａは、クリンカ冷却機４としての冷却効
率を低下させ、冷却機４からのクリンカ排出温度を高め
たり、焼成装置での燃料消費量を増すだけでなく、当該
細粒クリンカ層６ａ部の揺動格子５、或いは側壁金物を
部分的に過熱して焼損させるため、焼成装置の連続操業
を阻害する主要因となっている。
量に通過して粗粒クリンカは過度に冷却されるが、細粒
クリンカ層６３は通気抵抗が大で、冷却空気の通過が妨
げられるため冷却が不充分となる。このような帯状の細
粒クリンカ層６ａは、クリンカ冷却機４としての冷却効
率を低下させ、冷却機４からのクリンカ排出温度を高め
たり、焼成装置での燃料消費量を増すだけでなく、当該
細粒クリンカ層６ａ部の揺動格子５、或いは側壁金物を
部分的に過熱して焼損させるため、焼成装置の連続操業
を阻害する主要因となっている。
また、クリンカ冷却機４の上部ハウジング９に設けた開
口１３から誘引される低温側余剰空気の排出は集塵機（
図示せず）を通して行われるが、近年の厳しい公害規制
値を満足させるためには、これら余剰空気用集塵機とし
て電気集塵機が使用されることが多い。この際、電気集
塵機の性能は処理ガス中に含まれる水蒸気の量によって
大きく影響を受けるが、クリンカ冷却機４からの余剰空
気中には押込送風機により送風ロアから風箱８内に送り
込まれる冷却空気が含有する大気中の水蒸気しか含まれ
ていないため、余剰空気中に含まれるタリンカダストの
電気抵抗値が大となり、電気集塵機での集塵効率を低下
させる原因となっている。
口１３から誘引される低温側余剰空気の排出は集塵機（
図示せず）を通して行われるが、近年の厳しい公害規制
値を満足させるためには、これら余剰空気用集塵機とし
て電気集塵機が使用されることが多い。この際、電気集
塵機の性能は処理ガス中に含まれる水蒸気の量によって
大きく影響を受けるが、クリンカ冷却機４からの余剰空
気中には押込送風機により送風ロアから風箱８内に送り
込まれる冷却空気が含有する大気中の水蒸気しか含まれ
ていないため、余剰空気中に含まれるタリンカダストの
電気抵抗値が大となり、電気集塵機での集塵効率を低下
させる原因となっている。
更に、最近高炉セメント中はもとより一般の普通セメン
ト中にも省資源を目的として製鉄所の高炉から排出され
る溶融スラグを水冷して製造される高炉スラグを混合す
るようになってきたが、高炉スラグはその製造工程にお
いて１０乃至１５％程度の水分を含有している。このた
め従来はセメントクリンカへの混入に先立ち、別途熱源
を供給するようにした乾燥機を使用して高炉スラグを乾
燥する必要があるが、設備的にも運転経費的にも不経済
なものとなっている。
ト中にも省資源を目的として製鉄所の高炉から排出され
る溶融スラグを水冷して製造される高炉スラグを混合す
るようになってきたが、高炉スラグはその製造工程にお
いて１０乃至１５％程度の水分を含有している。このた
め従来はセメントクリンカへの混入に先立ち、別途熱源
を供給するようにした乾燥機を使用して高炉スラグを乾
燥する必要があるが、設備的にも運転経費的にも不経済
なものとなっている。
本発明はこれらの事情に着目してなされたものであって
、クリンカ冷却機の格子上へ帯状に形成される高温の細
粒クリンカ層の冷却を促進することにより、上記したク
リンカ冷却機の性能上及び保守上の障害を排除し、併せ
て高炉スラグの乾燥を効果的に行うと同時に、余剰空気
用電気集塵機の性能を改善することを目的としたもので
あり、その要旨とする処が、ロータリキルンを含むセメ
ントクリンカ焼成装置に後続して通気性格子を有する冷
却機を配設し、ロータリキルンから排出される高温クリ
ンカを上記通気性格子上に層状をなしてほぼ水平方向に
移送しつつ、当該クリンカ層に対し直交状に冷却空気を
貫流させて熱交換を行うことにより前記高温クリンカを
冷却すると共に、加熱された高温空気の一部を前記焼成
装置での燃焼用空気として回収するようにしたセメント
クリンカの冷却方法において、クリンカ冷却機の長手方
向に見て前記焼成装置への燃焼用空気の回収部よりも排
出端側に湿った高炉スラグをクリンカ冷却機の幅方向に
分散させて供給する点にあるセメントクリンカの冷却方
法を提供するものでる。
、クリンカ冷却機の格子上へ帯状に形成される高温の細
粒クリンカ層の冷却を促進することにより、上記したク
リンカ冷却機の性能上及び保守上の障害を排除し、併せ
て高炉スラグの乾燥を効果的に行うと同時に、余剰空気
用電気集塵機の性能を改善することを目的としたもので
あり、その要旨とする処が、ロータリキルンを含むセメ
ントクリンカ焼成装置に後続して通気性格子を有する冷
却機を配設し、ロータリキルンから排出される高温クリ
ンカを上記通気性格子上に層状をなしてほぼ水平方向に
移送しつつ、当該クリンカ層に対し直交状に冷却空気を
貫流させて熱交換を行うことにより前記高温クリンカを
冷却すると共に、加熱された高温空気の一部を前記焼成
装置での燃焼用空気として回収するようにしたセメント
クリンカの冷却方法において、クリンカ冷却機の長手方
向に見て前記焼成装置への燃焼用空気の回収部よりも排
出端側に湿った高炉スラグをクリンカ冷却機の幅方向に
分散させて供給する点にあるセメントクリンカの冷却方
法を提供するものでる。
以下、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した
実施例に付き説明し、本発明の理解に供する。
実施例に付き説明し、本発明の理解に供する。
第３図は本発明の一実施例に係るセメントクリンカ冷却
方法に使用することのできる高炉スラグ供給装置を取り
付けたセメントクリンカ冷却装置の縦側断面図、第４図
は第３図におけるＢ −Ｂ矢視断面図、第５図は第３図
Ｃ−Ｃ矢視による通気性格子状の高炉スラグを混入しう
る領域を示す図であり、冷却装置の基本的な構成、は第
１図の従来例と実質的に同一であるのでこの様な部分に
は同一の符号を付し、従来例と特に異なる部分について
以下に説明する。
方法に使用することのできる高炉スラグ供給装置を取り
付けたセメントクリンカ冷却装置の縦側断面図、第４図
は第３図におけるＢ −Ｂ矢視断面図、第５図は第３図
Ｃ−Ｃ矢視による通気性格子状の高炉スラグを混入しう
る領域を示す図であり、冷却装置の基本的な構成、は第
１図の従来例と実質的に同一であるのでこの様な部分に
は同一の符号を付し、従来例と特に異なる部分について
以下に説明する。
図に示すように、下部に複数（本装置においては３）の
排出口２５を有する高炉スラグ貯蔵用タンク２２がクリ
ンカ冷却機４の上部に設けられており、該排出口２５は
途中に供給機２３を有するシュート２４により、クリン
カ冷却機４の上部ハウジング９内に接続されている。
排出口２５を有する高炉スラグ貯蔵用タンク２２がクリ
ンカ冷却機４の上部に設けられており、該排出口２５は
途中に供給機２３を有するシュート２４により、クリン
カ冷却機４の上部ハウジング９内に接続されている。
この際、シュート２４の出口２６はクリンカ冷却機４の
長手方向に見て燃焼用空気の取出口開口１２よりも冷却
機４の排出端１９側で、且つ冷却機４の幅方向に見て粗
粒クリンカ層６Ｉ、側に偏せて一列に並べて配設してお
く。
長手方向に見て燃焼用空気の取出口開口１２よりも冷却
機４の排出端１９側で、且つ冷却機４の幅方向に見て粗
粒クリンカ層６Ｉ、側に偏せて一列に並べて配設してお
く。
即ち、第３図のＣ−Ｃ矢視による通気性格子５面を略示
する第５図において、高温側の燃焼用空気回収域４ａよ
りも冷却機の排出端側で低温側の余剰空気排出域４Ｌに
おいて、細粒クリンカ層６ａ側を除く粗粒クリンカ層６
Ｌ側である斜線部領域の一部の上方に複数のシュート２
４の出口２６が配置され、特に第３図において風箱８間
の仕切板８ａの真上近傍に配設するのが好ましい。
する第５図において、高温側の燃焼用空気回収域４ａよ
りも冷却機の排出端側で低温側の余剰空気排出域４Ｌに
おいて、細粒クリンカ層６ａ側を除く粗粒クリンカ層６
Ｌ側である斜線部領域の一部の上方に複数のシュート２
４の出口２６が配置され、特に第３図において風箱８間
の仕切板８ａの真上近傍に配設するのが好ましい。
ロータリキルン１からクリンカ冷却機４に供給された高
温タリンカは、風箱８からの空気に冷却されな・がら通
気性格子５により冷却機４の排出端１９側へ移送される
途中において、高炉スラグ貯蔵用タンク２２に収容され
ている湿った高炉スラグ２８が供給機２３により複数の
シュート２４を通してクリンカ層６の上面に冷却機幅方
向に分散且つ連続して投入され、投入位置よりも排出端
１９側の粗粒クリンカ層６ｂの上に高炉スラグＮ２８ａ
を形成する。高炉スラグの一部は移送の過程において下
部の粗粒クリンカＮ６ ｂ及び隣接の細粒クリンカ層６
ａ中に混入するが、風箱８から供給されクリンカ層を通
過して加熱された上昇空気が上部ハウジング９へ抜ける
前に高炉スラグ層２８ａを貫流するので、クリンカ層か
らの直接的な熱伝達と合せて高炉スラグを加熱し、付着
水分を蒸発させることができる。このため、高炉スラグ
の乾燥に特別な乾燥機を必要とせず、又乾燥用の熱源を
別途供給する必要もない。
温タリンカは、風箱８からの空気に冷却されな・がら通
気性格子５により冷却機４の排出端１９側へ移送される
途中において、高炉スラグ貯蔵用タンク２２に収容され
ている湿った高炉スラグ２８が供給機２３により複数の
シュート２４を通してクリンカ層６の上面に冷却機幅方
向に分散且つ連続して投入され、投入位置よりも排出端
１９側の粗粒クリンカ層６ｂの上に高炉スラグＮ２８ａ
を形成する。高炉スラグの一部は移送の過程において下
部の粗粒クリンカＮ６ ｂ及び隣接の細粒クリンカ層６
ａ中に混入するが、風箱８から供給されクリンカ層を通
過して加熱された上昇空気が上部ハウジング９へ抜ける
前に高炉スラグ層２８ａを貫流するので、クリンカ層か
らの直接的な熱伝達と合せて高炉スラグを加熱し、付着
水分を蒸発させることができる。このため、高炉スラグ
の乾燥に特別な乾燥機を必要とせず、又乾燥用の熱源を
別途供給する必要もない。
又、細粒クリンカＮ６ｂの上面を覆った高炉スラグ［５
２８ａは粗粒クリンカ層６）、における冷却空気の通気
抵抗を増大させ、細粒クリンカＮ ６ ａでの通気抵抗
との差が少なくなるため細粒クリンカ層６ａにも適当量
の冷却空気が通過するようになり、細粒クリンカｉｉｔ
６ 、ｌの冷却を促進することができる。この際、高
炉スラグ投入用の各シュート２４に付属の供給機２３を
調節することにより、高炉スラグをクリンカ冷却機の幅
方向で通気抵抗が均等になるよう適当に分散させて供給
できるだけでなく、高炉スラグを風箱８間の仕切板８゜
の真上近傍に供給することにより、高炉スラグの供給部
風箱の長手方向にも冷却空気を均一に通過させることが
できる。
２８ａは粗粒クリンカ層６）、における冷却空気の通気
抵抗を増大させ、細粒クリンカＮ ６ ａでの通気抵抗
との差が少なくなるため細粒クリンカ層６ａにも適当量
の冷却空気が通過するようになり、細粒クリンカｉｉｔ
６ 、ｌの冷却を促進することができる。この際、高
炉スラグ投入用の各シュート２４に付属の供給機２３を
調節することにより、高炉スラグをクリンカ冷却機の幅
方向で通気抵抗が均等になるよう適当に分散させて供給
できるだけでなく、高炉スラグを風箱８間の仕切板８゜
の真上近傍に供給することにより、高炉スラグの供給部
風箱の長手方向にも冷却空気を均一に通過させることが
できる。
この際、高炉スラグはクリンカ冷却機の長手方向に見て
焼成装置への燃焼用空気の回収域４．（第５図示）より
も排出端側の余剰空気排出域４トの一部に供給されるた
め、高炉スラグの配合量及びその含有水分に拘らず焼成
装置の操業及び性能に影響を与えることがない。
焼成装置への燃焼用空気の回収域４．（第５図示）より
も排出端側の余剰空気排出域４トの一部に供給されるた
め、高炉スラグの配合量及びその含有水分に拘らず焼成
装置の操業及び性能に影響を与えることがない。
更に、高炉スラグの配合量及びその含有水分にもよるが
高炉スラグに含まれる水分が蒸発して余剰空気に含まれ
ることになるので、余剰空気中に含まれるクリンカダス
トの電気抵抗値が低下し、余剰空気集塵機として電気集
塵機を使用する場合に、その性能を改善することができ
る。
高炉スラグに含まれる水分が蒸発して余剰空気に含まれ
ることになるので、余剰空気中に含まれるクリンカダス
トの電気抵抗値が低下し、余剰空気集塵機として電気集
塵機を使用する場合に、その性能を改善することができ
る。
尚、高炉スラグの供給に際しては通気性格子を複数段に
分割して駆動し、高炉スラグ供給部を含む駆動段の供給
よりも上流側における格子下風箱内の冷却空気静圧を一
定になるよう当該駆動段の格子速度を制御することによ
り、通気性格子上に形成されるクリンカ層の厚さを一定
とし、同時に格子速度に比例して高炉スラグの供給量を
制御することにより、クリンカに対する高炉スラグの混
合比率を一定とすることができる。
分割して駆動し、高炉スラグ供給部を含む駆動段の供給
よりも上流側における格子下風箱内の冷却空気静圧を一
定になるよう当該駆動段の格子速度を制御することによ
り、通気性格子上に形成されるクリンカ層の厚さを一定
とし、同時に格子速度に比例して高炉スラグの供給量を
制御することにより、クリンカに対する高炉スラグの混
合比率を一定とすることができる。
又以−ヒの説明においては、高炉スラグを粗粒状クリン
カ６ｂの一部にのみ供給する場合について述べたが、供
給する高炉スラグの量によっては余剰空気排出＠４ｂで
ある限りその一部を細粒クリンカｉｆ ６ ａの上へ供
給しても良い。
カ６ｂの一部にのみ供給する場合について述べたが、供
給する高炉スラグの量によっては余剰空気排出＠４ｂで
ある限りその一部を細粒クリンカｉｆ ６ ａの上へ供
給しても良い。
尚、上記実施例に示した揺動格子５は通気性格子の一例
であって、本発明に用い得る通気性格子としては上記の
他に移動格子等を含むものである。
であって、本発明に用い得る通気性格子としては上記の
他に移動格子等を含むものである。
又、高炉スラグ貯蔵用タンク２２に散水装置ｆ（ｔｍ示
せず）を取付け、クリンカ冷却機へ供給する高炉スラグ
に加湿してその水分を調整する等は本発明の応用例にす
ぎない。
せず）を取付け、クリンカ冷却機へ供給する高炉スラグ
に加湿してその水分を調整する等は本発明の応用例にす
ぎない。
以上述べた通り、本発明はロータリキルンを含むセメン
トクリンカ焼成装置に後続して通気性格子を有する冷却
機を配設し、ロータリキルンから排出される高温クリン
カを上記ｉ１気性格子上に石状をなしてほぼ水平方向に
移送しつつ、当該クリンカ層に対し直交状に冷却空気を
貫流させて熱交換を行うことにより前記高温クリンカを
冷却すると共に、加熱された高温空気の一部を前記焼成
装置での燃焼用空気として回収するようにしたセメント
クリンカの冷却方法において、クリンカ冷却機の長手方
向に見て前記焼成装置への燃焼用空気の回収部よりも排
出端側に湿った高炉スラグをクリンカ冷却機の幅方向に
分散させて供給することを特徴とするセメントクリンカ
の冷却方法であるから、粗粒クリンカ層における冷却空
気の通過抵抗を増大でき、これにより、細粒クリンカ層
にも冷却空気が通るようになり、クリンカの冷却を効率
的に行うことができるだけでなく、湿った高炉スラグが
クリンカ層の上面に供給されるので、高炉スラグを乾燥
させることができ、特別の乾燥機を必要としないので、
製造設備の省略ができる。
トクリンカ焼成装置に後続して通気性格子を有する冷却
機を配設し、ロータリキルンから排出される高温クリン
カを上記ｉ１気性格子上に石状をなしてほぼ水平方向に
移送しつつ、当該クリンカ層に対し直交状に冷却空気を
貫流させて熱交換を行うことにより前記高温クリンカを
冷却すると共に、加熱された高温空気の一部を前記焼成
装置での燃焼用空気として回収するようにしたセメント
クリンカの冷却方法において、クリンカ冷却機の長手方
向に見て前記焼成装置への燃焼用空気の回収部よりも排
出端側に湿った高炉スラグをクリンカ冷却機の幅方向に
分散させて供給することを特徴とするセメントクリンカ
の冷却方法であるから、粗粒クリンカ層における冷却空
気の通過抵抗を増大でき、これにより、細粒クリンカ層
にも冷却空気が通るようになり、クリンカの冷却を効率
的に行うことができるだけでなく、湿った高炉スラグが
クリンカ層の上面に供給されるので、高炉スラグを乾燥
させることができ、特別の乾燥機を必要としないので、
製造設備の省略ができる。
また高炉スラグの乾燥のために特別の熱源を必要としな
いからエネルギの節約をも併せて行うことができ、更に
、余剰空気の集塵機として電気集塵機を使用する場合、
処理空気中に適度の水分を含むことができるので、余剰
空気中に含まれるクリンカダストの電気抵抗値が低下し
、電気集塵機の性能の向上を図ることができる６更に、
高炉スラグはセメントクリンカ焼成装置への燃焼用空気
の回収部を通過するクリンカ層上へは投入しなので、焼
成装置の操業及び性能は高炉スラグの量及び水分には影
響されない。
いからエネルギの節約をも併せて行うことができ、更に
、余剰空気の集塵機として電気集塵機を使用する場合、
処理空気中に適度の水分を含むことができるので、余剰
空気中に含まれるクリンカダストの電気抵抗値が低下し
、電気集塵機の性能の向上を図ることができる６更に、
高炉スラグはセメントクリンカ焼成装置への燃焼用空気
の回収部を通過するクリンカ層上へは投入しなので、焼
成装置の操業及び性能は高炉スラグの量及び水分には影
響されない。
尚、本発明を実施する当たって、冷却機のクリンカ層上
に供給する高炉スラグの量は最終的にセメント中へ混入
する高炉スラグの一部分だけとし、残部は従来通りセメ
ント粉砕機の前工程においグセメントを製造する必要の
ある場合には、最少の配合割合に合せて冷却機でスラグ
を混入しておき、残余のスラグは製造するセメントの種
類に応じて従来方法により粉砕機前で配合することによ
り、本発明方法によりスラグを配合したクリンカの貯蔵
手段を簡素化することができる。
に供給する高炉スラグの量は最終的にセメント中へ混入
する高炉スラグの一部分だけとし、残部は従来通りセメ
ント粉砕機の前工程においグセメントを製造する必要の
ある場合には、最少の配合割合に合せて冷却機でスラグ
を混入しておき、残余のスラグは製造するセメントの種
類に応じて従来方法により粉砕機前で配合することによ
り、本発明方法によりスラグを配合したクリンカの貯蔵
手段を簡素化することができる。
第１図は従来例に係るセメントクリンカ冷却方法の一例
を示すセメントクリンカ冷却装置の縦側断面図、第２図
は第１図におけるＡ−Ａ矢視断面図、第３図は本発明の
一実施例に係るセメントクリンカ冷却方法に使用するこ
とのできる高炉スラグ供給装置を取り付けたセメントク
リンカ冷却装置の縦側断面図、第４Ｂ！！ｌは第３図に
おけるＢ−Ｂ矢視断面図、第５図は第３図のＣ−Ｃ矢視
による通気性格子上の高炉スラグを混入し得る領域を示
す図である。 （符号の説明） １・・・ロータリキルン ４・・・クリンカ冷却機４８
・・・燃焼用空気回収袋域 ４ト・・・余剰空気排出域 ５・・・１ｍ気性格子６・
・・クリンカ層 ６ａ・・・細粒クリンカ層６ト・・・
粗粒クリンカ層 ８・・・風箱８ａ・・・仕切板 ２２・・・高炉スラグ貯蔵用タンク ２３・・・供給機 ２８・・・高炉スラグ２８ａ・・・
高炉スラグＮ。 出願人 株式会社 神戸製鋼所 代理人 弁理士 本庄 武男 第１図 Ａ 第２図 第３図 第５閃 ａａ ４１） 第４図
を示すセメントクリンカ冷却装置の縦側断面図、第２図
は第１図におけるＡ−Ａ矢視断面図、第３図は本発明の
一実施例に係るセメントクリンカ冷却方法に使用するこ
とのできる高炉スラグ供給装置を取り付けたセメントク
リンカ冷却装置の縦側断面図、第４Ｂ！！ｌは第３図に
おけるＢ−Ｂ矢視断面図、第５図は第３図のＣ−Ｃ矢視
による通気性格子上の高炉スラグを混入し得る領域を示
す図である。 （符号の説明） １・・・ロータリキルン ４・・・クリンカ冷却機４８
・・・燃焼用空気回収袋域 ４ト・・・余剰空気排出域 ５・・・１ｍ気性格子６・
・・クリンカ層 ６ａ・・・細粒クリンカ層６ト・・・
粗粒クリンカ層 ８・・・風箱８ａ・・・仕切板 ２２・・・高炉スラグ貯蔵用タンク ２３・・・供給機 ２８・・・高炉スラグ２８ａ・・・
高炉スラグＮ。 出願人 株式会社 神戸製鋼所 代理人 弁理士 本庄 武男 第１図 Ａ 第２図 第３図 第５閃 ａａ ４１） 第４図
Claims (3)
- （１）ロータリキルンを含むセメントクリンカ焼成装置
に後続して通気性格子を有する冷却機を配設し、ロータ
リキルンから排出される高温クリンカを上記通気性格子
上に層状をなしてほぼ水平方向に移送しつつ、当該クリ
ンカ層に対し直交状に冷却空気を貫流させて熱交換を行
うことにより前記高温タリンカを冷却すると共に、加熱
された高温空気の一部を前記焼成装置での燃焼用空気と
して回収するようにしたセメントクリンカの冷却方法に
おいて、クリンカ冷却機の長手方向に見て前記焼成装置
への燃焼用空気の回収部よりも排出端 。 側に湿った高炉スラグをクリンカ冷却機の幅方向に分散
させて供給することを特徴とするセメントクリンカの冷
却方法。 - （２）湿った高炉スラグをクリンカ冷却機の幅方向に見
て粗粒側のタリン力層上へ偏せて分散供給する如くなし
た特許請求の範囲第１項に記載したセメントクリンカの
冷却方法。 - （３）湿った高炉スラグをクリンカ冷却機の長手方向に
見て風箱間仕切板配設位置の近傍に供給する特許請求の
範囲第１及び２項に記載したセメントクリンカの冷却方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58179862A JPS6071555A (ja) | 1983-09-27 | 1983-09-27 | セメントクリンカの冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58179862A JPS6071555A (ja) | 1983-09-27 | 1983-09-27 | セメントクリンカの冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6071555A true JPS6071555A (ja) | 1985-04-23 |
| JPH0327501B2 JPH0327501B2 (ja) | 1991-04-16 |
Family
ID=16073206
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58179862A Granted JPS6071555A (ja) | 1983-09-27 | 1983-09-27 | セメントクリンカの冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6071555A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000018699A1 (en) * | 1998-09-24 | 2000-04-06 | Lafarge Canada Inc. | Process for producing cement clinker containing blast furnace slag |
-
1983
- 1983-09-27 JP JP58179862A patent/JPS6071555A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000018699A1 (en) * | 1998-09-24 | 2000-04-06 | Lafarge Canada Inc. | Process for producing cement clinker containing blast furnace slag |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0327501B2 (ja) | 1991-04-16 |
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