JPS6069313A - Ｆｒｐ製めねじ - Google Patents
Ｆｒｐ製めねじInfo
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- JPS6069313A JPS6069313A JP17776083A JP17776083A JPS6069313A JP S6069313 A JPS6069313 A JP S6069313A JP 17776083 A JP17776083 A JP 17776083A JP 17776083 A JP17776083 A JP 17776083A JP S6069313 A JPS6069313 A JP S6069313A
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- Japan
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- frp
- thread
- female
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はＦＲＰ製のめねじに関する。その目的は強度
が高く、製造に当シ生産性が高く、低コスト化を図り得
るＦＲＰ製めねじを提案するにある。
が高く、製造に当シ生産性が高く、低コスト化を図り得
るＦＲＰ製めねじを提案するにある。
ＦＲＰ製のねじ、めねじは腐蝕せず、電気絶縁性を備え
ているため、海水で腐蝕され易い人工魚礁等の海洋構造
物、電気絶縁を必要とする電車、重電機器等のねじ、め
ねじとして用いられている。
ているため、海水で腐蝕され易い人工魚礁等の海洋構造
物、電気絶縁を必要とする電車、重電機器等のねじ、め
ねじとして用いられている。
これら用途に用いる高強度を備えためねじは、通常高い
引張１禄、引張強度をもったガラスｆａ ｆａ等の高価
なり−ンクロスを補強材として用い、これに、エポキシ
樹脂等の熱硬化性樹脂を含浸せしめた層を数十枚積重ね
硬化せしめた積層材を基板となし、これに孔加工、ネジ
加工を施した構造であった。
引張１禄、引張強度をもったガラスｆａ ｆａ等の高価
なり−ンクロスを補強材として用い、これに、エポキシ
樹脂等の熱硬化性樹脂を含浸せしめた層を数十枚積重ね
硬化せしめた積層材を基板となし、これに孔加工、ネジ
加工を施した構造であった。
すなわち、ガラス線維のヤーンクロスを樹脂層を通ｌ−
で含浸した後、しぼシローラーを通しガラス繊維の含量
が６０％前後になるように調槓し、この樹脂含浸ガラス
のクロスを半硬化させ、これを加熱プレス上で数十枚積
み重ね、プレスし加熱硬化させる製造方法である。この
方法によればクロスの厚みは０，１ｕ〜０．２５ ｖｍ
程度であるので、めねじのネジ山のピッチが０．５ ｒ
ｎｘ〜３ ｍｍであるねじサイズがＭＩＯ〜Ｍ２５又は
それ以上のねじ用めねじとしては、ネジ山にクロスが入
り込み非常に強度のあるめねじを作ることができる。し
かしながら、欠点としては高価なり−ンクロスを使う必
要のあることと、プレス成形の際、樹脂を含浸させたク
ロス（以下、プリプレグと称する）を数十枚積み重ねる
（通常３０〜８０枚）必要があシ非常に手間がかかシ、
生産性が低くコスト高となる欠点があった。
で含浸した後、しぼシローラーを通しガラス繊維の含量
が６０％前後になるように調槓し、この樹脂含浸ガラス
のクロスを半硬化させ、これを加熱プレス上で数十枚積
み重ね、プレスし加熱硬化させる製造方法である。この
方法によればクロスの厚みは０，１ｕ〜０．２５ ｖｍ
程度であるので、めねじのネジ山のピッチが０．５ ｒ
ｎｘ〜３ ｍｍであるねじサイズがＭＩＯ〜Ｍ２５又は
それ以上のねじ用めねじとしては、ネジ山にクロスが入
り込み非常に強度のあるめねじを作ることができる。し
かしながら、欠点としては高価なり−ンクロスを使う必
要のあることと、プレス成形の際、樹脂を含浸させたク
ロス（以下、プリプレグと称する）を数十枚積み重ねる
（通常３０〜８０枚）必要があシ非常に手間がかかシ、
生産性が低くコスト高となる欠点があった。
本発明者らは上記問題点に着目し、鋭童研究の結果、こ
の発明を完成したものである。
の発明を完成したものである。
その要旨は熱硬化性樹脂を補強用繊維で補強したＦＲＰ
を基板としたＦＲＰ製めねじにおいて、補強用繊維は、
２つの平行な繊維群が交差してなる繊維層を複数層重ね
配してあり、ネジ孔は繊維群を重ね配した厚み方向に穿
設しであることを特徴とするＦＲＰ４めねじである。
を基板としたＦＲＰ製めねじにおいて、補強用繊維は、
２つの平行な繊維群が交差してなる繊維層を複数層重ね
配してあり、ネジ孔は繊維群を重ね配した厚み方向に穿
設しであることを特徴とするＦＲＰ４めねじである。
菌１図はとのＦＲＰｉめねじで用いる補強用繊維の繊維
層Ａであり、補強用繊維糸条１は交差する２つの平行な
繊維群１ａ、ｌｂに分れている。
層Ａであり、補強用繊維糸条１は交差する２つの平行な
繊維群１ａ、ｌｂに分れている。
第２図は多数の繊維層Ａを重ね配し、熱硬化性樹脂Ｂを
含浸、硬化せしめてなった基板に、繊維層Ａを重ねた厚
み方向にネジ孔２を穿設して、このＦＲＰ製めねじは構
成されている。なお、多数の繊維層Ａを重ね配す際、第
３図のごとく平行な繊維群１ａあるいは１ｂを繊維層Ａ
間で略直角方向に配向せしめたり、あるいは繊維層Ａ間
で所定角度旋回してすらせ配向せしめ、補強方向の均一
化を図る場合がある。しかし必ずしも、このように繊維
群の配向方向を繊維層間でかえる必要はない。
含浸、硬化せしめてなった基板に、繊維層Ａを重ねた厚
み方向にネジ孔２を穿設して、このＦＲＰ製めねじは構
成されている。なお、多数の繊維層Ａを重ね配す際、第
３図のごとく平行な繊維群１ａあるいは１ｂを繊維層Ａ
間で略直角方向に配向せしめたり、あるいは繊維層Ａ間
で所定角度旋回してすらせ配向せしめ、補強方向の均一
化を図る場合がある。しかし必ずしも、このように繊維
群の配向方向を繊維層間でかえる必要はない。
むしろ現実においては、繊維層間で繊維群を直角方向に
配向せしめｆＣ場合には、プレス成形した際に、成形板
の端部に繊維の乱れによるロスの発生が増大し、あるい
は眉間界面で剥離が生じ易い等多くの欠点を生じる。本
願発明者らの研究によると、繊り＃層内の２つの平行な
繊維群の交差角がある程度大きいならば、繊維層間の繊
維群方向を平行にしても、充分実用に耐える強度のＦＲ
Ｐ製めねじを得ることができた。
配向せしめｆＣ場合には、プレス成形した際に、成形板
の端部に繊維の乱れによるロスの発生が増大し、あるい
は眉間界面で剥離が生じ易い等多くの欠点を生じる。本
願発明者らの研究によると、繊り＃層内の２つの平行な
繊維群の交差角がある程度大きいならば、繊維層間の繊
維群方向を平行にしても、充分実用に耐える強度のＦＲ
Ｐ製めねじを得ることができた。
この発明になるＦＲＰ製めねじは以上の構成である。こ
のめねじの基板には、２つの平行な繊維群が互に交差し
てなる繊維層が複数層重ねて配しである。そしてネジ孔
はこの基板の厚み方向に穿設しであるので、ネジ山に補
強繊維が基板方向から連続して入り込み、しかも入り込
んだ繊維の方向は少なくとも２方向に配向している。従
ってネジ山部分の母料樹脂は交差する方向の補強繊維に
よって強固に拘束され、ネジ山における層間剥離が起こ
シ難＜、ネジ山強度を著しく向上せしめることが可能と
々る。また、とのめねじの基板はネジ山部分と同様に、
補強繊維が少なくとも２方向にかわり配向し母材樹脂を
拘束している。従ってめねじ締付時にめねじ基板に作用
するトルク、特にモンキのような締付治具が小さな面の
基板の局所で作用し大きな歪応力を局部に与える場合に
も耐えうる強度とすることができる。
のめねじの基板には、２つの平行な繊維群が互に交差し
てなる繊維層が複数層重ねて配しである。そしてネジ孔
はこの基板の厚み方向に穿設しであるので、ネジ山に補
強繊維が基板方向から連続して入り込み、しかも入り込
んだ繊維の方向は少なくとも２方向に配向している。従
ってネジ山部分の母料樹脂は交差する方向の補強繊維に
よって強固に拘束され、ネジ山における層間剥離が起こ
シ難＜、ネジ山強度を著しく向上せしめることが可能と
々る。また、とのめねじの基板はネジ山部分と同様に、
補強繊維が少なくとも２方向にかわり配向し母材樹脂を
拘束している。従ってめねじ締付時にめねじ基板に作用
するトルク、特にモンキのような締付治具が小さな面の
基板の局所で作用し大きな歪応力を局部に与える場合に
も耐えうる強度とすることができる。
このＦＲＰ製のめねじを製造するには、次の方法によシ
製造できる。すなわち、熱硬化性樹脂を含浸せしめた補
強用繊維糸条を円筒形または多角筒形のマンドレルに綾
角度をマンドレルの回転軸に対し４５０〜８７．５°の
角度となし巻きつけ、ついでこれを軸方向に沿いカット
して切開き繊維層を形成し、この繊維層を複数層重ね加
圧成形してＦＲＰ基板をつ＜シ、この基板に厚み方向に
ネジ孔を穿設しこのＦＲＰ製めねじはつくられる。
製造できる。すなわち、熱硬化性樹脂を含浸せしめた補
強用繊維糸条を円筒形または多角筒形のマンドレルに綾
角度をマンドレルの回転軸に対し４５０〜８７．５°の
角度となし巻きつけ、ついでこれを軸方向に沿いカット
して切開き繊維層を形成し、この繊維層を複数層重ね加
圧成形してＦＲＰ基板をつ＜シ、この基板に厚み方向に
ネジ孔を穿設しこのＦＲＰ製めねじはつくられる。
第４図はこの製法で、円筒形マンドレル３に熱硬化性樹
脂を含浸せしめた補強用繊維糸条１を綬角度θで巻きつ
けた状態であり、行きの糸条１ａ（綾角度θ）と帰シの
糸条１ｂ（綾角度θ′ ）とは逆方１Ｇに綾を形成する
。このマンドレル３に巻きつけた補強用繊維糸条１をマ
ンドレル軸方向に切開くならば、第１図に示す。熱硬化
性樹脂を含浸した繊ｍ層Ａが得られる。すなわち繊維層
Ａは交差する２つの平行な繊維群１ａ、ｌｂよシ構成さ
れる。
脂を含浸せしめた補強用繊維糸条１を綬角度θで巻きつ
けた状態であり、行きの糸条１ａ（綾角度θ）と帰シの
糸条１ｂ（綾角度θ′ ）とは逆方１Ｇに綾を形成する
。このマンドレル３に巻きつけた補強用繊維糸条１をマ
ンドレル軸方向に切開くならば、第１図に示す。熱硬化
性樹脂を含浸した繊ｍ層Ａが得られる。すなわち繊維層
Ａは交差する２つの平行な繊維群１ａ、ｌｂよシ構成さ
れる。
第５図は補強用繊維糸条１をマンドレルに巻きつける状
態を示し、ボビンクリル４から引出された補強用繊維糸
条１は櫛形のガイド５を経て樹脂浸漬＠６に入り樹脂を
含浸し、並列した状態で、綾振装置７で４５０〜８７．
５０の綾角度となし、マンドレル３に在役を繰返し巻き
とられる。巻き厚みはマンドレルの直径により異なるが
、この巻きとった糸条を軸方向に切開いて繊維層となし
た時に、シワが発生しない厚みとして、通常３−〜１０
Ｕが好適である。綾角度は４５０〜８７．５０の範囲で
ある。４５°以下の綾角度は切開いて繊維層とした場合
、その綾角度の余角で巻いたものを同じになり意味をも
たない。
態を示し、ボビンクリル４から引出された補強用繊維糸
条１は櫛形のガイド５を経て樹脂浸漬＠６に入り樹脂を
含浸し、並列した状態で、綾振装置７で４５０〜８７．
５０の綾角度となし、マンドレル３に在役を繰返し巻き
とられる。巻き厚みはマンドレルの直径により異なるが
、この巻きとった糸条を軸方向に切開いて繊維層となし
た時に、シワが発生しない厚みとして、通常３−〜１０
Ｕが好適である。綾角度は４５０〜８７．５０の範囲で
ある。４５°以下の綾角度は切開いて繊維層とした場合
、その綾角度の余角で巻いたものを同じになり意味をも
たない。
なお、綾角度が鋭角に力る場合にはマンドレルへの糸条
の巻取りが不安定に々り易い。第６図のごとくマンドレ
ル３の両端部寄りにビン８を突設し、このビン８に糸条
１を係止して綬振りを縁返すことによシ、正確な綾角度
で糸条を巻くことができる。好ましい綾角度は６０°〜
８７．５°である。
の巻取りが不安定に々り易い。第６図のごとくマンドレ
ル３の両端部寄りにビン８を突設し、このビン８に糸条
１を係止して綬振りを縁返すことによシ、正確な綾角度
で糸条を巻くことができる。好ましい綾角度は６０°〜
８７．５°である。
６００以下の綾角度では、先に述べたようにマンドレル
の両端にビン等のｔａ維のもどり止めが必要となＪ、８
７．５°以上となると平行巻きに近づきめねじにした際
、補強方向の均一性が低下し、モンキーで締付けた時に
繊維方向にクラックが発生し易くなる。
の両端にビン等のｔａ維のもどり止めが必要となＪ、８
７．５°以上となると平行巻きに近づきめねじにした際
、補強方向の均一性が低下し、モンキーで締付けた時に
繊維方向にクラックが発生し易くなる。
このＦＲＰ製めねじの製法は以上の楡成である。この製
法は、高価なり−ンクロスを用い、これに樹脂を含浸せ
しめてプリプレグとなし、これを数十枚重ねて基板とす
る従来の方法に比べ、高価なり−ンクロスを用いず、マ
ンドレルに樹脂を含浸した糸条を比較的厚く巻きつけて
繊維層を形成しこれを数枚重ねて基板をつくるので、原
料コストの低減と生産性の向上を図ることができる。
法は、高価なり−ンクロスを用い、これに樹脂を含浸せ
しめてプリプレグとなし、これを数十枚重ねて基板とす
る従来の方法に比べ、高価なり−ンクロスを用いず、マ
ンドレルに樹脂を含浸した糸条を比較的厚く巻きつけて
繊維層を形成しこれを数枚重ねて基板をつくるので、原
料コストの低減と生産性の向上を図ることができる。
この発明で用いる補強用繊維としては、ガラス繊維が安
価で経済面での実用性が高いが、炭素繊維、アラミド繊
維等の引張弾性率６０００ Ｋ９／ｍａ以上、引張強度
１００ Ｋ９／ｍａ以上のプラスチック補強用繊維であ
れば、いずれを用いてもよい。熱硬化性樹脂としては、
エポキシ樹脂が最も好適であるが、不飽和ポリエステル
樹脂、ビニルエステル樹脂、その他の熱硬化性樹脂を用
いることもできる。
価で経済面での実用性が高いが、炭素繊維、アラミド繊
維等の引張弾性率６０００ Ｋ９／ｍａ以上、引張強度
１００ Ｋ９／ｍａ以上のプラスチック補強用繊維であ
れば、いずれを用いてもよい。熱硬化性樹脂としては、
エポキシ樹脂が最も好適であるが、不飽和ポリエステル
樹脂、ビニルエステル樹脂、その他の熱硬化性樹脂を用
いることもできる。
以下実施例により、更に本発明を説明する。
〔実力出側１〕
２０００ Ｔｅｘからなるガラス繊維ロービングを２４
本引き揃え、エポキシ樹脂（ＡＥＲ３５４・・・旭化成
工業株式会社製品番）１００部、メチルテトラヒドロ無
水フタル酸７５部、Ｎ−（４’−メトロキシベンジリデ
ン）−４−アルキル（０４−７のアルキル基）アニリン
２部からなる樹脂を通して樹脂を含浸せしめ、絞シロを
通すことにより、樹脂量を２３部１重量％に絞シ、これ
を幅６．４側に引き揃え直径９２ｃＩｎのマンドレル上
に綾角度８５°でもって均一に巻きつけこれをマンドレ
ルの軸方向にカットしＭ量１２Ｋｇ／ｒｒｌの繊維層を
作成した。
本引き揃え、エポキシ樹脂（ＡＥＲ３５４・・・旭化成
工業株式会社製品番）１００部、メチルテトラヒドロ無
水フタル酸７５部、Ｎ−（４’−メトロキシベンジリデ
ン）−４−アルキル（０４−７のアルキル基）アニリン
２部からなる樹脂を通して樹脂を含浸せしめ、絞シロを
通すことにより、樹脂量を２３部１重量％に絞シ、これ
を幅６．４側に引き揃え直径９２ｃＩｎのマンドレル上
に綾角度８５°でもって均一に巻きつけこれをマンドレ
ルの軸方向にカットしＭ量１２Ｋｇ／ｒｒｌの繊維層を
作成した。
この繊維層を３０ｎ＋角に裁断し、３枚を積み重ね、中
央の１枚を他の２枚に対し緩方向を直角方向になし、プ
レス金型でプレス成形によシ板を作製した（これをＡ板
と名付ける）。プレス条件は金型温度１２０°Ｃ，プレ
ス圧１００トン、プレス時間は１時間であった。
央の１枚を他の２枚に対し緩方向を直角方向になし、プ
レス金型でプレス成形によシ板を作製した（これをＡ板
と名付ける）。プレス条件は金型温度１２０°Ｃ，プレ
ス圧１００トン、プレス時間は１時間であった。
成形板の厚みは、１８韮であった。この板よシ２２ｍｍ
角のめねじを切シ出し、ねじＭ１２（ピッチ１．７５ｍ
ｍ）用のネジ山をタップ加工によシ、作製した。
角のめねじを切シ出し、ねじＭ１２（ピッチ１．７５ｍ
ｍ）用のネジ山をタップ加工によシ、作製した。
〔実施例２〕
〔実施例１〕と同一条件で綾角度を８５０にし１２Ｋｑ
−／コの樹脂を含浸した繊維層からなる成形材料を作成
しこれを繊維方向を平行ｌ：し３層積み重ね、実施例１
と同一条件でプレス成形を行ない厚み１８ｍｍの成形板
を作成した（これをＢ板と名付ける）。
−／コの樹脂を含浸した繊維層からなる成形材料を作成
しこれを繊維方向を平行ｌ：し３層積み重ね、実施例１
と同一条件でプレス成形を行ない厚み１８ｍｍの成形板
を作成した（これをＢ板と名付ける）。
〔実施例３〕
〔実施例２〕と同様にし綾角度７５°にし成形板を作成
した（これをＣ板と名付ける）。
した（これをＣ板と名付ける）。
これら成形板からなるめねじ強度を測定するため、ヤー
ンクロスを１０７訓幅にスリットし、これを７５本引揃
えエポキシ樹脂に含浸し、〔実施例１〕と同じ硬化剤、
同じ促進剤を使用し引抜き成形で１２ψの丸棒を作成し
、ダイスによりこれにＭ１２のネジ山を加工（ピッチ１
．７５ｍｍ）ｌ。
ンクロスを１０７訓幅にスリットし、これを７５本引揃
えエポキシ樹脂に含浸し、〔実施例１〕と同じ硬化剤、
同じ促進剤を使用し引抜き成形で１２ψの丸棒を作成し
、ダイスによりこれにＭ１２のネジ山を加工（ピッチ１
．７５ｍｍ）ｌ。
ＦＲＰねじ棒をつくった。
このＦＲＰねじ棒を前記Ａ、Ｂ、Ｃ板からなるめねじに
螺合し、引張強度テストを行った結果は第１表の通りで
ある。
螺合し、引張強度テストを行った結果は第１表の通りで
ある。
なお、試験には第７図に示す引張治具を用いた。図面で
９はＦＲＰねじ律、１０はＦＲＰめねじ、１１は保持金
具、１２はスペーサーである。
９はＦＲＰねじ律、１０はＦＲＰめねじ、１１は保持金
具、１２はスペーサーである。
（第１表）
〔実施例４〕
前記のＡ、Ｂ、（：’板より切シ出した２２ｗｎ角の板
にＭ１２．ピッチ１．７５ｍｍのねじをタップによりね
じ切りし、金属ポル）（Ｍ１２）を使用してトルク強５
度を測定した。測定結果を第２表に示（第２表） 〔実施例５〕 前記したＭ１２のＦＲＰねじ棒（第１表で用いたＦＲＰ
ねじ棒）をＡ板より作成したＭ１２のめねじに螺合し、
トルク試験を行った結果を第３表に示す。
にＭ１２．ピッチ１．７５ｍｍのねじをタップによりね
じ切りし、金属ポル）（Ｍ１２）を使用してトルク強５
度を測定した。測定結果を第２表に示（第２表） 〔実施例５〕 前記したＭ１２のＦＲＰねじ棒（第１表で用いたＦＲＰ
ねじ棒）をＡ板より作成したＭ１２のめねじに螺合し、
トルク試験を行った結果を第３表に示す。
（第３表）
第３表から、ＦＲＰねじ棒と螺合して用いるめねじとし
ては、ＦＲＰねじ棒の螺合ねじ山部分がトルクによシめ
ねじより先に破損することが判る。
ては、ＦＲＰねじ棒の螺合ねじ山部分がトルクによシめ
ねじより先に破損することが判る。
従ってめねじ強度としてはＡ板、Ｂ板、Ｃ板いずれであ
っても実用上充分の強度である。
っても実用上充分の強度である。
なお、トルク強度は第８図に示す装置を用いトルクメー
ターでＦＲＰＪｊＪめねじを締めつけていき破損するト
ルクを測定した。第８図で１３はめねじ試験片、１４は
六角頭付き鉄ポル）（Ｍ１２’。
ターでＦＲＰＪｊＪめねじを締めつけていき破損するト
ルクを測定した。第８図で１３はめねじ試験片、１４は
六角頭付き鉄ポル）（Ｍ１２’。
ピッチ１．７５ｙＩＭ） 、１５は鉄ワツシヤ−，１６
はＦＲＰスペーサー（厚み３４麟）である。
はＦＲＰスペーサー（厚み３４麟）である。
この発明は以上の通シであシ、とのＦＲＰめねじは強度
が高く、しかも原料コストの低減と生産性の向上を図る
ことができる。
が高く、しかも原料コストの低減と生産性の向上を図る
ことができる。
第１図は繊ａ層の平面図、第２図はこの発明″のＦＲＰ
製めねじの縦断面図、第３図は繊維層を２層綾方向を直
角方向となし重ね配した状態の平面図、第４図はマンド
レルに補強用繊維糸条を綾角度θで巻きつけた状態の正
面図、゛第５図は多数の補強用繊維糸条に樹脂を含浸せ
しめマンドレルに巻取る装置の斜視図、第６図は綾角度
が小さい糸条を巻取るマンドレルの正面図、第７図はＦ
ＲＰ製めねじの強度を測定する引張試験機、第８図はＦ
ＲＰ製めねじのトルク強度を測定する装置の正面図であ
る。 １・・補強用繊維糸条 ｌａ、ｌｂ・・平行な繊維群 ２・・ネジ孔３・争マン
ドレル ４・・ボビンクリル５・・ガイド ６・・樹脂
浸漬槽 ７・・綾振装置 ８・・ピン ９・ ・ＦＲＰねじ棒 １０・ ・ＦＲＰめねじ１１・
・保持金具 １２・・スペーサー１３・・めねじ試験片
１４・・六角頭付きポルト １５・・鉄ワツシヤ−１６１−ＦＲＰスペーサー Ａ・・交差する２つの平行な繊維群からなる繊維層 Ｂ・・熱硬化性樹脂 θ、θ′・・綾角度
製めねじの縦断面図、第３図は繊維層を２層綾方向を直
角方向となし重ね配した状態の平面図、第４図はマンド
レルに補強用繊維糸条を綾角度θで巻きつけた状態の正
面図、゛第５図は多数の補強用繊維糸条に樹脂を含浸せ
しめマンドレルに巻取る装置の斜視図、第６図は綾角度
が小さい糸条を巻取るマンドレルの正面図、第７図はＦ
ＲＰ製めねじの強度を測定する引張試験機、第８図はＦ
ＲＰ製めねじのトルク強度を測定する装置の正面図であ
る。 １・・補強用繊維糸条 ｌａ、ｌｂ・・平行な繊維群 ２・・ネジ孔３・争マン
ドレル ４・・ボビンクリル５・・ガイド ６・・樹脂
浸漬槽 ７・・綾振装置 ８・・ピン ９・ ・ＦＲＰねじ棒 １０・ ・ＦＲＰめねじ１１・
・保持金具 １２・・スペーサー１３・・めねじ試験片
１４・・六角頭付きポルト １５・・鉄ワツシヤ−１６１−ＦＲＰスペーサー Ａ・・交差する２つの平行な繊維群からなる繊維層 Ｂ・・熱硬化性樹脂 θ、θ′・・綾角度
Claims (1)
- （１） Ｍ硬化性樹脂を補強用繊維で補強したＦＲＰを
基板としたＦＲＰ製めねじにおいて、補強用繊維は２つ
の平行な繊維群が互に交差してなる繊維層を複数層重ね
配してあシ、ネジ孔は繊維層を重ね配した厚み方向に穿
設しであることを特徴とするＦＲＰ製めねじ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17776083A JPS6069313A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | Ｆｒｐ製めねじ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17776083A JPS6069313A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | Ｆｒｐ製めねじ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6069313A true JPS6069313A (ja) | 1985-04-20 |
| JPH0375770B2 JPH0375770B2 (ja) | 1991-12-03 |
Family
ID=16036645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17776083A Granted JPS6069313A (ja) | 1983-09-26 | 1983-09-26 | Ｆｒｐ製めねじ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6069313A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6367419A (ja) * | 1986-09-05 | 1988-03-26 | タイオダイズ・カンパニ−・インコ−ポレ−テツド | 締結装置部材 |
| JPH05502286A (ja) * | 1990-01-30 | 1993-04-22 | テキストロン・インコーポレイテッド | 複合ねじ切カラー |
-
1983
- 1983-09-26 JP JP17776083A patent/JPS6069313A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6367419A (ja) * | 1986-09-05 | 1988-03-26 | タイオダイズ・カンパニ−・インコ−ポレ−テツド | 締結装置部材 |
| JPH05502286A (ja) * | 1990-01-30 | 1993-04-22 | テキストロン・インコーポレイテッド | 複合ねじ切カラー |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0375770B2 (ja) | 1991-12-03 |
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