JPS6059533B2 - エンジンシリンダの圧力測定装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はレジプロエンジンのシリンダにおける圧力の
瞬時値を測定しあるいはビス〜トｙ行程に基づく圧力の
積分による平均指示圧力を計算する装置に関する。

この装置はエンジンの駆動系統の一部に設けられたマー
キングと協働するセンサによつて適時決定される上記圧
力を検出するトランスデューサとこのトランスデューサ
およびセンサに接続される電子計算機とを備えている。
上述した型式の従来の装置（ＴｒｏｎｄｈｊｅｍのＮ
ｏｒｗｅｇｉａｎｊｉｒｍＡｕｔｒｏｎｉｃａＡ／ Ｓ
によつて提供される）は各シリンダの動的特性をプロッ
トする記憶オツシロスコープ又はシリンダ圧力とピスト
ン行程との間の相互関係を示すインジケータダイアグラ
ムと、電子計算機によつて計算された平均指示圧力およ
び前記インジケータダイアグラムの所定の点における圧
縮圧力および最大燃焼圧力の如き圧力を表示するディス
プレ−とを有する。

上記従来の装置では圧力トランスデューサの検出時点
を決定するマーキングは、クランクシャフトの一端に巻
着された円周方向配置のバンドに、検出が前記クランク
シャフトの一端の所定角度位置て起るように設けられて
いる。この結果、各シリンダのため実際のクランクシャ
フト角度を相応するピストン位置に変換させることがで
きる電子装置が必要となりこのような測定方法は装置全
体を複雑にする。上記従来の装置は、更に、エンジンの
作動中クランクシャフトがねじり変形を受けるという重
要な欠点を有する。この変形は、一部が静的変形であつ
てその大きさはエンジンの実荷重に基づき、又マーキン
グを含むバンドから圧力が測定されるシリンダまでの距
離により全体的に増え、又一部が動的変形であつてクラ
ンクシャフトのねじり振動に基づき、この振動の大きさ
は負荷および回転速度に基づいて決まる。このためマー
キングの位置におけるクランクシャフト角度と個々のシ
リンダのピストン位置との間の関係の不確定さが測定値
を不正確にさせる。 本発明の目的は測定の不正確さを
実質的に減少し且つ従来の装置より一層簡単てある装置
を提供することにある。

この目的は、本発明においては、各シリンダに対して
マーキングを設けることによつて達成され、その→−キ
ングは関連するシリンダのピストンに固定されたエンジ
ンの一部に設けられ、ピストンの移動’と同期して往復
・運動を行なう。

達成される高い精度は、主に個々のシリンダと直接接
続して且つピストン行程と同一の運動を行なうエンレン
部分にマーキングを設けることにより、関連するシリン
ダの圧力を検出する各時点とピストンが検出時にとるピ
ストン行程の両死点間の位置との間の即時対応関係がシ
リンダ毎に設けられるという事実に基づく。特に大きさ
の予測できないクランクシヤストのねじり変形の影響を
完全に避けることができ且つ測定の結果の高い精度をイ
ンジケータダイアグラムの所定点で圧力を検出するか又
は作動サイクル中平均圧力を計算するかにかかわらす達
成てきる。電子機器はクランク角度を個々のシリンダ内
のピストン位置に変換する必要がないので簡単である。
マーキングは各シリンダのピストンロッド、例えばピ
ストンロッドに設けられたスケールに設けられ、この特
徴はセンサを通過するマーキングの位置とピストン行程
との間に最も即時な相互関係を設定する。

例えば機械的強度のためマーキングの支持体としてピス
トンロッドを用いることが望ましくない場合には、マー
キングをピストン（クロスヘッド型エンジンの場合には
クロスヘッド）に締結された特別な機械部分に設けるこ
とができる。 各シリンダがピストン冷却剤を運ふ伸縮
自在なチューブを有する場合にはマーキングはこのチュ
ーブに設けることができる。この特徴によりマーキング
を設けるのに既にある機械部分が用いられ、実質上の機
械的応力がこの種の伸縮自在チューブに生じないのでマ
ーキングはチューブの外面を加工することによつて高い
精度で設けることができる。 マーキングは前記伸縮自
在チューブの外面に設けられる均一幅の歯として形成さ
れ、センサは誘導型式から成る。

この実施例では歯がセンサを通７前記遅延回路２９のタ
イムラグは前記エンジンの回転数によつて定められるよ
うになされた特許請求の範囲第６項記載の装置。８前記
マーキングのない領域３２，３３は下死点の各側に対し
て約２５領のクランクシャフト角度変位に相応している
特許請求の範囲第１項の装置。

発明の詳細な説明−゛− 本発明はレシプロエンジンのＳ＜−１（−ンダにおける
圧力の瞬時値を測定しあるいはピスド７行程に基づく圧
力の積分による平均指示圧力を計算する装置に関する。

この装置はエンジンの駆動系統の一部に設けられたマー
キングと協働するセンサによつて適時決定される上記圧
力を検出するトランスデューサとこのトランスデューサ
およびセンサに接続される電子計算機とを備えている。
上述した型式の従来の装置（ＴｒＯｎｄｈｊｅｍのＮＯ
ｒｗｅｇｉａｎｊｉｒｍＡｕｔｒＯｎｉｃａＡ／Ｓによ
つて提供される）は各シリンダの動的特性をプロットす
る記憶オツシロスコープ又はシリンダ圧力とピストン行
程との間の相互関係を示すインジケータダイアグラムと
、電子計算機によつて計算された平均指示圧力および前
記インジケータダイアグラムの所定の点における圧縮圧
力および最大燃焼圧力の如き圧力を表示するディスプレ
ーとを有する。上記従来の装置では圧力トランスデュー
サの検出時点を決定するマーキングは、クランクシャフ
トの一端に巻着された円周方向配置のバンドに、検出が
前記クランクシャフトの一端の所定角度位置て起るよう
に設けられている。この結果、各シリンダのため実際の
クランクシャフト角度を相応するピストン位置に変換さ
せることができる電子装置が必要となりこのような測定
方法は装置全体を複雑にする。上記従来の装置は、更に
、エンジンの作動中クランクシャフトがねじり変形を受
けるという重要な欠点を有する。この変形は、一部が静
的変形であつてその大きさはエンジンの実荷重に基づき
、又マーキングを含むバンドから圧力が測定されるシリ
ンダまでの距離により全体的に増え、又一部が動的変形
であつてクランクシャフトのねじり振動に基づき、この
振動の大きさは負荷および回転速度に基づいて決まる。
このためマーキングの位置におけるクランクシャフト角
度と個々のシリンダのピストン位置との間の関係の不確
定さが測定値を不正確にさせる。本発明の目的は測定の
不正確さを実質的に減少し且つ従来の装置よソー層簡単
てある装置を提供することにある。

この目的は、本発明においては、各シリンダに対してマ
ーキングを設けることによつて達成され、その÷−キン
グは関連するシリンダのピストンに固定されたエンジン
の一部に設けられ、ピストンの移動″と同期して往復・
運動を行なう。

達成される高い精度は、主に個々のシリンダと直接接続
して且つピストン行程と同一の運動を行なうエン）ン部
分にマーキングを設けることにより、関連するシリンダ
の圧力を検出する各時点とピストンが検出時にとるピス
トン行程の両死点間の位置との間の即時対応関係がシリ
ンダ毎に設けられるという事実に基づく。特に大きさの
予測できないクランクシヤフ下のねじり変形の』響を完
全に避けることができ且つ測定の結果の高い精度をイン
ジケータダイアグラムの所定点で圧力を検出するか又は
作動サイクル中平均圧力を計算するかにかかわらず達成
てきる。電子機器はクランク角度を個々のシリンダ内の
ピストン位置に変換する必要がないので簡単である。マ
ーキングは各シリンダのピストンロッド、例えばピスト
ンロッドに設けられたスケールに設けられ、この特徴は
センサを通過するマーキングの位置とピストン行程との
間に最も即時な相互関係を設定する。

例えば機械的強度のためマーキングの支持体としてピス
トンロッドを用いることが望ましくない場合には、マー
キングをピストン（クロスヘッド型エンジンの場合には
クロスヘッド）に締結された特別な機械部分に設けるこ
とができる。各シリンダがピストン冷却剤を運ふ伸縮自
在なチューブを有する場合にはマーキングはこのチュー
ブに設けることができる。

この特徴によりマーキングを設けるのに既にある機械部
分が用いられ、実質上の機械的応力がこの種の伸縮自在
チューブに生じないのでマーキングはチューブの外面を
加工することによつて高い精度で設けることができる。
マーキングは前記伸縮自在チューブの外面に設けられる
均一幅の歯として形成され、センサは誘導型式から成る
。

この実施例では歯がセンサを通過する毎に、即ち個々の
歯の先縁および後縁の夫々の通過により、２つの位置信
号を発生し、このため圧力が短い間隔で測定できる。セ
ンサはバッキングスリーブの壁に適当に取付けることが
でき、このスリーブを通して伸縮自在チューブがエンジ
ンの中に延び、このスリーブはチューブによつて中心位
置決めされる。エンジンのこの領域ではセンサを伸縮自
在チューブ上のマーキングの最も近くに位置させ且つセ
ンサからの信号ラインを取付けるため良好な接近性を与
える。チューブに対するスリーブの中心位置決めはチュ
ーブの表面とセンサとの間の所望の距離を維持できる。
センサはバッキングスリーブの壁に外方スリーブによつ
て偏心的に且つ回転可能に取付けられる。

これはセンサの軸方向位置をマーキングに対して正しく
調整することができ、これにより前記チューブ上のマー
キングの長手方向位置およびチューブとピストンとの間
の接続の変化を均一化する。インジケータダイアグラム
によつて画成され平均指示圧の計算のための基礎を形成
する部分の積分は実際には前記ダイアグラムの縦座標の
合計として即ち２つの死点の一つにピストンが到達する
毎の符号の変化に関連するシリンダ圧力として達成され
る。

マーキングを有するエンジン部分が、ピストンの下死点
に相応する位置に隣接する長手方向位置てマーキングを
有さずに、また、電子計算機が、このマーキングのない
部分がセンサを通過中前記トランステユーサに発生する
測定値の符号を変化させるスイッチ、および上記センサ
から所定数の信号パルスを受取つた後上記測定値の符号
を再ひ変化させるカウンタを有することによつて、２行
程のエンジンでは符号の変化を簡単にかつ確実に行なう
ことができる。ここで下死点付近てのシリンダ圧力は実
質的には一定であり、従つてインジケータダイアグラム
によつて画成された領域に寄与しない。このためこの領
域の圧力の測定を省略してもほとんど誤差を生じないと
いう利点がある。圧縮行程中測定のための基礎を正確に
限定すると、カウンタがピストンストロークに相応する
信号パルス数をセンサから受け取るので、上死点におけ
る次の符号の変化を正確に決定できる。スイッチは上記
カウンタおよび遅延回路に夫々接続された２つの入力タ
ーミナルを有する０Ｒゲートにより制御される。

このとき下死点の符号の変化を命令する信号は、信号が
遅延時間内にセンサから到達しない場合、即ちセンサが
上記マーキングのない部分と協働しているとき、に生じ
る。反対に、上死点における符号の変化はカウンタの制
御によつてのみ行われる。下死点の周りではシリンダ圧
力が殆んど一定のため２つのマーキング信号間の距離に
よ実質的に長い長さのマーキングのない部分を作ること
ができるのでエンジンが回転速度の比較的限定された間
隔内て作動するとしても通常では何等問題が生じない。
しかし、遅延回路のタイムラグをＲｐｍ即ちエンジンの
回転速度に基づき決定し、この遅延回路によつて誘発さ
れる上記スイッチの上死点における予期しない作動を防
止することができる。本発明は図面についてなされる以
下の説明から容易に明らかになる。

第１図を参照すると、シリンダカバー２と、ピストンロ
ッド４を介してクロスヘッド５に接続されているピスト
ン３とを組込んでいるシリンダライナ１を含むエンジン
のシリンダ部分が示してある。

このクロスヘッド５はコネクテイングロツド６を介して
エンジンのクランクシャフト７に接続されている。ピス
トン冷却剤は定置された分配器８から供給されてクロス
ヘッド５に固定された伸縮自在チューブ９を通つて流れ
、更にクロスヘッドおよびピストンロッド４を通つてピ
ストン３に至る。圧力トランスデューサ１０はシリンダ
カバー２に取付けられ、このトランスデューサはピスト
ン３の上方の燃焼室１１内の圧力を検出してアナログ電
圧信号を電子計算機１２に供給する。

この信号の大きさは燃焼室１１内の作用圧に比例する。
この圧力トランスデューサは圧電型式が好ましいが他の
適当なトランスデューサは例えばひずみゲージに基づく
ものが用いられる。次に第２図を参照すると、伸縮自在
チューブ９の外面には等距離配置て刻設された溝１４と
、これら溝によつて相互に分離され横方向に伸びる歯１
３とによつて形成されるマーキングが設けられている。

歯１３と溝１４とはピストン３のストロークより僅かに
短いチューブの長さ方向に設けられ、これらの歯の通過
を検出するため好ましくは誘導型のセンサ１５が設けら
れ、このセンサは水平なブッシング１６に図示しない手
段につて取付けられ、このブッシングは外方スリーブ１
７によつて回転可能に支持され、このスリーブは伸縮自
在チューブ９を囲む垂直なバッキングスリーブ１８の壁
にねじ込まれている。このバッキングスリーブは外方チ
ューブ１９に半径方向において隙間をもつて取付けられ
て伸縮自在チューブ９の横方向の変化を邪魔することな
く外方チューブ１９に従続させる。この外方チューブは
エンジンのフレーム２０の一部に対してシールリング２
１によつてシールされ、又他のシールリング２２によつ
てスリーブ１７がフレーム２０に対してシールされてい
る。第２図に示すように、センサ１５の軸線はブッシン
グ１６およびスリーブ１７の接触面の軸線に対して偏心
している。ブッシング１６を回転すると、センサ１５の
垂直位置を伸縮自在チューブ９のマーキングに対して正
しく調節させる。その調節の後ブッシング１６を固定す
るためのロック手段（図示せず）が設けられている。シ
リンダ内でピストン３が上下に移動すると伸縮自在チュ
ーブ９はこれと同期して運動し、このため歯１３はセン
サ１５を確実に通る。

歯がセンサを通過する毎に２つの電気パルスが生じる。
一つは関連する歯の先縁の通過によりもう一つは歯の後
縁の通過により生じる。これらパルスは燃焼室１１の圧
力の検出を制御するのに用いられる。この２つの制御パ
ルスの発生を確実にするために、溝１４は、電圧レベル
即ちセンサ１５の出力信号のパルス強度の差を確実に検
出し得る程度に深くすることのみが必要である。実際に
は溝の深さは約１５７ｍてあり、歯１３の幅は約２ｗｔ
て溝１４の幅は約４Ｔ！Ｒｆｌｔである。このようにす
るとピストン工程３Ｔｎ毎に制御パルスが発生する。第
３図を参照すると、センサ１５からのパルス信号は増幅
器２３を介してパルス成形回路２４に加えられる。

このパルス成形回路は出力信号として正形波信号を発生
する。圧力トランスデューサ１０からの信号は増幅器２
５を介してアナログ／デジタルコンバータ２６に加えら
れここでトランスデューサからのアナログ電圧信号がデ
ジタル出力信号に変換される。コンバータ２６はパルス
成形回路２４の出力ターミナルに接続されてパルスがパ
ルス成形回路２４から到達する毎に即ちピストン３が歯
１３のピッチの１１２に等しい距離移動するときトラン
スデューサ１０によつて検出された圧力をデジタル化す
る。コンバータ２６からのデジタル信号は電子スイッチ
２７を介して演算処理ユニット２８に伝達され、ここで
上記信号は累算されて演算処理ユニットに記憶されたプ
ログラムに従つて処理される。

演算処理ユニットは当業界では公知であり従つてその詳
細はここでは述べない。演算処理ユニット２８は２つの
入力ターミナルを有しており、その一つはピストン３の
圧縮行程中ピックアップされたデジタル信号を受けるた
めのものであり、他の一つはピストンの膨張行程中ピッ
クアップされたデジタル信号を受けるためのものである
。

平均指示圧力を計算するためには前者の信号を負の信号
として、又後者の信号を正の信号として演算することが
必要てある。かくして電子スイッチ２７はピストンがそ
の２つの死点のいずれかに位置決められるとき符号の変
換を生じさせこれは次の態様で行なわれる。パルス成形
回路２４の出力ターミナルは遅延回路２９およびカウン
タ３０に接続され、これらのカウンタおよび遅延回路か
らの出力は２一人力０Ｒゲート３１の入力ターミナルに
それぞれ接続され、その０Ｒゲートの出力ターミナルは
スイッチ２７に接続されている。

遅延回路２９からの出力信号は更に演算処理ユニット２
８に加えられ、この演算処理ユニットは遅延回路２９か
ら到達する信号によつて計測される。上述のように、ピ
ストン行程マーキングは、ピストン３の行程よりや）短
い長さである伸縮自在チューブ９の長手方向に歯１３お
よび溝１４を形成して設けられる。

最下部の歯はピストンが上死点の真下にあるときセンサ
１５と整列する。伸縮自在チューブの反対端部において
は上述した如きマーキングのない領域が設けてあり、こ
の領域は実際には下死点の各側におけるクランクシャフ
ト７の約２５死の角度変位に相応する。かくしてセンサ
１５はこの領域のピストン行程中信号を発生しない。第
４図を参照すると、ピストン行程のこの領域はインジケ
ータダイアグラムの下死点３２と点３３との間のピスト
ン行程に相応し、この間においては燃焼室１１の圧力は
シリンダの排気口３４（第１図参照）が点３３より進ん
だ位置で膨張行程中ピストンによつて開放され、ピスト
ンがこの点３３をある距離たけ通過するまで圧縮工程中
閉じないので実際には一定である。従つて、点３２，３
３間のダイアグラムの領域が看過されても平均指示圧力
の計算に誤差が導入されない。遅延回路２９はタイムラ
グを与えるためセットされ、このタイムラグは歯１３が
設けられている伸縮チューブの部分内でセンサ１５から
供給された２つの位置信号間の最大時間間隔より長く、
このためピストン行程のこの部分中遅延回路２９から出
力信号が発生しない。これとは反対にインジケータダイ
アグラムの点３２，３３間のマーキングのない領域にお
いて遅延回路２９は０Ｒゲート３１に信号を供給し、こ
の０Ｒゲートは出力信号を生じてスイッチ２７を演算処
理ユニット２８の他の入力ターミナルに切替えさせる。
上死点における切換は、カウンタ３０が伸縮チューブ９
の歯１３の数の２倍に相当する数の信号パルスをパルス
成形回路２４から受取るときカウンタが出力信号を生じ
る如く調節されるように行なわれる（上述のように２つ
の位置信号が歯の各通過によつて発生するのて数を２倍
する）。カウンタ３０は前述の下死点における切換えに
応答して開始し且つその出力信号を０Ｒゲート３１に供
給したときリセットされる。演算処理ユニット２８は上
述の如く燃焼室１１の圧力の貯蔵部に蓄積された値を処
理し且つ各作動サイクル中例えば符号の変換の一つと同
時に計算の結果を一回読み出し、この結果は装置に組込
まれたディスプレー３６に表われる。

同時に演算処理ユニット２８はリセットされ次いで次の
作動サイクルのため準備する。歯１３がピストンの上死
点に相応する伸縮チューブ９の位置に接近して設けられ
、更に歯に対するセンサ１５の位置を微少に調節できる
ため燃焼室１１の圧力を上死点のきわめて近くて検出す
るか又は測定することができる。

ここでは最大位置誤差は歯の間隔即ちピッチの約１１２
であり、これは１６００ＴｆＳＬの行程と上述した６顛
の歯ピッチを有するエンジンの場合に約２１１０００の
平均指示圧力の誤差に相当する。１６００Ｔｎ行程を有
する上述した型式のエンジンの場合には上死点の各側の
３ｍ！！ｔのマーキングのない領域はクランクシャフト
の８．８ｔの角度変位に相当し、これは、符号の変換が
遅延回路２９の制御の下に生じるような下死点における
５００の角度より実質的に小さい。

こうして述べられて来た測定装置が、最大Ｒｐｍが最小
Ｒｐｍの約３倍であるようなエンジンの回転速度のイン
ターバル内でのみ作動する場合には、遅延回路２９によ
つてもたらされる最大Ｒｐｍにおいて、８．８よの３倍
以上即ちクランクの約２７にの角度変位に相当し、同時
に５００以下であるタイムラグの大きさを選択すること
によつて遅延回路２９が上死点における符号の変換を解
放しないが下死点においてだけ解放することを保証する
ことができる。装置が実質的に大きいインターバル内の
回転速度で用いられるべきであるならタイムラグけ例え
ば振動数／電圧コンバータの増幅器２３の出力信号を電
圧に基づく振動数に変換することによつてエンジンの回
転速度に基づいて作られ、その振動数のピーク値は遅延
回路で用いられる。上死点における符号の変換を独立の
遅延回路のよる同様の方法で制御することができる。

この遅延回路のタイムラグが符号の変換のために有効な
小さいクランク角度より下死点におけるより実質的に短
かいことを見ると、一般に上記タイムラグをエンジンの
回転速度に基因させることが必要となる。カウンタの代
りに遅延回路を用いることによつて上死点における符号
の変換はマーキングを設けられる精度から独立となる。
演算処理ユニット２８は、周知の態様で、第４″図のイ
ンジケータダイアグラムの所定点に相応するシリンダ室
の圧力例えは圧縮圧力および最大燃焼圧力の所望の瞬時
値を指示するようになされている。

直接に組込まれた電子部品を有する装置の演算処理ユニ
ット２８は全体のエンジンに共通であるが各シリンダは
圧力トランスデューサ１０およびそれ自身のセンサ１５
を有し、このセンサ１５は装置の固定部分に手動て接続
され又それから解放される。平均指示圧力を計算する際
、所望時、上述したａ如く一回転だけの代りにクランク
シャフトの幾らかの連続回転に亘つてシリンダ圧力値の
積分（合計を行なうことができ次いで平均値を演算処理
ユニット２８で計算することができる。

この演算処理ユニット２８およびディスプレー３６は、
又、例えは膨張作用（第４図の膨張カーブの下の領域）
および圧縮作用の大きさを個々に示すようにすることが
できる。更に演算処理ユニット２８は、又、オツシロス
コープと結合でき、このオツシロスコープは、ピストン
行程の関数として即ち作動サイクル中の時間の関数とし
てシリンダ圧力を表示するインジケータダイアグラムを
直接記録する。この装置は、又、欠陥が生じた場合に警
報指示を発生し、例えば測定等の不合理値を表示するよ
うにすることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例を示す２行程型ディーゼルエン
ジンの垂直断面図、第２図はピストン行程のためのマー
キングが設けられた伸縮自在チューブおよびそれに組込
まれたバッキングスリーブの拡大垂直断面図、第３図は
装置のブロックダイアグラム、第４図はインジケータダ
イアグラムである。 ３・・・・・ゼストン、９・・・・・・伸縮自在チュー
ブ、１０・・・・・・トランスデューサ、１３・・・・
・・歯、１４・・溝、１５・・・・・・センサ、２７・
・・・スイッチ、２９・・・・・遅延回路、３０・・・
・・カウンタ。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ エンジンの駆動系統の一部に設けられたマーキング
   と協働する固定センサ１５によつて決定される時毎にシ
   リンダ圧力を検出する各シリンダと組合されるトランス
   デューサ１０と、該トランスデューサおよび前記センサ
   が接続される電子計算機とを有しており、往復動内燃機
   関のシリンダ内圧力の瞬時値を測定しかつピストン工程
   の関数として圧力を積分することによつて平均指示圧を
   測定する装置において、各シリンダにはシリンダの外方
   において各々のシリンダのピストンロッド４と堅固に連
   結されるシリンダ部分に形成されるマーキングが設けら
   れており、前記各エンジン部分にはマーキングがなくか
   つピストン行程の下死点３２に対応する位置から上死点
   へ向つて伸長する領域３２−３３が設けられており、更
   に前記電子計算機が前記トランスデューサ１０に発生す
   る測定値の符号を前記マーキングの無い領域を通過する
   間に変えるスイッチ２７と、前記センサ１５からの所定
   数の信号パルスを受けた後に測定値の符号を再び変える
   カウンタ３０とを包含することを特徴とするシリンダの
   圧力測定装置。 ２ 各シリンダにはピストン冷却剤を送る伸縮自在のチ
   ューブ９が設けられており前記マーキングは該チューブ
   ９に設けられている特許請求の範囲第１項記載の装置。 ３ 前記マーキングは前記伸縮自在チューブ９の外面に
   設けられた均一幅の等距離に配置された歯１３によつて
   形成され、前記センサ１５は誘導型式から成る特許請求
   の範囲第２項記載の装置。４ 前記センサ１５はパッキ
   ングスリーブ１８の壁に取付けられ、前記伸縮自在チュ
   ーブ９は該パッキングスリーブを通じてエンジンの中に
   延びており且つ前記パッキングスリーブは前記伸縮自在
   チューブによつて中心位置決めされている特許請求の範
   囲第２項又は第３項記載の装置。 ５ 前記センサは円筒状ブッシングの中にこのブッシン
   グの中心軸線から偏心して設けられ、前記ブッシングは
   前記パッキングスリーブ１８の壁に固定された外方スリ
   ーブ１７により回転可能に支持されている特許請求の範
   囲第４項記載の装置。 ６ 前記スイッチ２７は前記カウンタ３０および遅延回
   路２９に夫々接続された２つの入力ターミナルを有する
   ＯＲゲート３１を介して制御される特許請求の範囲第１
   項記載の装置。 ７ 前記遅延回路２９のタイムラグは前記エンジンの回
   転数によつて定められるようになされた特許請求の範囲
   第６項記載の装置。 ８ 前記マーキングのない領域３２、３３は下死点の各
   側に対して約２５゜のクランクシャフト角度変位に相応
   している特許請求の範囲第１項の装置。