JPS6054205A - 継目無鋼管圧延法 - Google Patents
継目無鋼管圧延法Info
- Publication number
- JPS6054205A JPS6054205A JP16259483A JP16259483A JPS6054205A JP S6054205 A JPS6054205 A JP S6054205A JP 16259483 A JP16259483 A JP 16259483A JP 16259483 A JP16259483 A JP 16259483A JP S6054205 A JPS6054205 A JP S6054205A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- guide
- cross
- stage
- section
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/08—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel having one or more protrusions, i.e. only the mandrel plugs contact the rolled tube; Press-piercing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は連続鋳造された四角形断面のブルームやビレッ
トを素材とし、入側ガイドとして自由に回転する一組が
８００間隔で４６対角線上に配置された４個のロールか
らなる複数組の４０−ル弐ローラガイドを使用し、プッ
シャーと円形の孔形を有する一対の水平ロールと円錐プ
ラグとによる継目無鋼管の押込み穿孔圧延に関するもの
である。
トを素材とし、入側ガイドとして自由に回転する一組が
８００間隔で４６対角線上に配置された４個のロールか
らなる複数組の４０−ル弐ローラガイドを使用し、プッ
シャーと円形の孔形を有する一対の水平ロールと円錐プ
ラグとによる継目無鋼管の押込み穿孔圧延に関するもの
である。
（従来技術）
第１図は、四角形断面の素材から円形断面の中空素管を
製造する押込み穿孔圧延の原理を示したものである。連
続鋳造されたブルームやビレットなどの四角形断面の素
材ｌを円形の孔形を有する上下一対の水平ロール３と円
形孔形の中心部に設定した円錐形プラグ５とにより、後
方からプッシャー４により圧延中全長にわたって押込み
力を付加しながら円形の中空素管２を圧延している。
製造する押込み穿孔圧延の原理を示したものである。連
続鋳造されたブルームやビレットなどの四角形断面の素
材ｌを円形の孔形を有する上下一対の水平ロール３と円
形孔形の中心部に設定した円錐形プラグ５とにより、後
方からプッシャー４により圧延中全長にわたって押込み
力を付加しながら円形の中空素管２を圧延している。
本方式の圧延は、連続鋳造された四角形断面の素材を直
接使用できるため素材費が安価で、プラグで圧延される
素管内部に圧縮力が作用するため内部欠陥のない良好な
品質の素管が得られる。その反面、第２図に示すように
四角形断面素材ｌを円形孔形３で圧延する関係上、剪断
変形が素材コーナ部に集中してロールによる擦り下げ疵
が発生しやすい傾向があり、また素材後方から押込み力
を付加するため、素材の孔形に対するセンタリング性が
悪いとプラグ偏芯が起り、素管の偏肉が悪化しやすい。
接使用できるため素材費が安価で、プラグで圧延される
素管内部に圧縮力が作用するため内部欠陥のない良好な
品質の素管が得られる。その反面、第２図に示すように
四角形断面素材ｌを円形孔形３で圧延する関係上、剪断
変形が素材コーナ部に集中してロールによる擦り下げ疵
が発生しやすい傾向があり、また素材後方から押込み力
を付加するため、素材の孔形に対するセンタリング性が
悪いとプラグ偏芯が起り、素管の偏肉が悪化しやすい。
継′目無鋼管圧延では、製品の疵が皆無でかつ偏肉を極
力小さく押えることが最重要課題であることは言うまで
もなく、したがってまず最初の圧延段階である押込み穿
孔圧延において素管の疵と偏肉を防止することが必要で
ある。
力小さく押えることが最重要課題であることは言うまで
もなく、したがってまず最初の圧延段階である押込み穿
孔圧延において素管の疵と偏肉を防止することが必要で
ある。
現在、素管の擦り下げ疵に対しては、オフラインにおけ
る素材コーナ部のグラインダ加工手入れ、あるいは第３
図に示すようなボックス孔形を刻設した一対の水平ロー
ル６を有するコーナサイジングミルを、加熱炉と押込み
穿孔圧延機の中間に設置して、これを防止している。ま
た素管の偏肉に対しては、第４図に示すような自由に回
転するボックス孔形を刻設した一対の水平ガイドロール
８と一対の竪ガイドロール７を交互に組合せた２０一ル
式ローラガイドを、押込み穿孔圧延機の直前に設置して
これらを防止している。
る素材コーナ部のグラインダ加工手入れ、あるいは第３
図に示すようなボックス孔形を刻設した一対の水平ロー
ル６を有するコーナサイジングミルを、加熱炉と押込み
穿孔圧延機の中間に設置して、これを防止している。ま
た素管の偏肉に対しては、第４図に示すような自由に回
転するボックス孔形を刻設した一対の水平ガイドロール
８と一対の竪ガイドロール７を交互に組合せた２０一ル
式ローラガイドを、押込み穿孔圧延機の直前に設置して
これらを防止している。
しかしながら、かかる押込み穿孔圧延法は、それぞれの
工程なり設備がそれぞれ一つの問題に対してのみ有効で
あるにすぎず、全体としてみると工程的に無駄があるば
かりでなく、素材費や設備費の高騰９歩留の低下などの
問題がある。
工程なり設備がそれぞれ一つの問題に対してのみ有効で
あるにすぎず、全体としてみると工程的に無駄があるば
かりでなく、素材費や設備費の高騰９歩留の低下などの
問題がある。
（発明の目的）
そこで、工程の省略、設備の合理化１歩留の向上などを
目的とし、オフラインにおけるグラインダ加工手入れや
水平２０一ル式のコーナサイジングミルを廃止して、し
かも連続鋳造された四角形断面素材をそのまま使用して
もなおかつ擦り下げ疵が生じず、偏肉が良好な素管が得
られる押込み穿孔圧延法を発明した。
目的とし、オフラインにおけるグラインダ加工手入れや
水平２０一ル式のコーナサイジングミルを廃止して、し
かも連続鋳造された四角形断面素材をそのまま使用して
もなおかつ擦り下げ疵が生じず、偏肉が良好な素管が得
られる押込み穿孔圧延法を発明した。
（発明の構成９作用）
本発明は、押込み穿孔圧延機直前の入側ガイドとして、
従来の２０−ル弐ローラガイドに替えて、第５図に示す
自由回転する一組が８♂間隔で４５゜の対角線上に配置
された４個のロール９からなる複数組の４０−ル弐ロー
ラガイドを設置し、圧延設定条件としては各々の４０−
ル弐ローラガイドのロール隙を素材寸法と等しく、かつ
第１のガイドから最終のガイドになるに従って各ガイド
ロールの溝底コーナＲを逐次大きくし、ＶＲ＝αφ入・
ｖ、（ｖ、：ロール周速、入：延伸、Ｖｐ：プッシャー
速度）で定義される速度比αを０．８〜１．３の範囲に
設定することで構成されている。
従来の２０−ル弐ローラガイドに替えて、第５図に示す
自由回転する一組が８♂間隔で４５゜の対角線上に配置
された４個のロール９からなる複数組の４０−ル弐ロー
ラガイドを設置し、圧延設定条件としては各々の４０−
ル弐ローラガイドのロール隙を素材寸法と等しく、かつ
第１のガイドから最終のガイドになるに従って各ガイド
ロールの溝底コーナＲを逐次大きくし、ＶＲ＝αφ入・
ｖ、（ｖ、：ロール周速、入：延伸、Ｖｐ：プッシャー
速度）で定義される速度比αを０．８〜１．３の範囲に
設定することで構成されている。
４０一ル式ローラガイドには、オンラインにおいて連続
鋳造された四角形断面の素材コーナＲを目的の寸法に成
形することによって素管外表面の擦り下げ疵を防止する
と同時に、素材コーナ部を積極的に拘束することにより
素材の円形孔形に対するセンタリング精度を向上させ素
管偏肉を改善する作用を持たせているが、第１ガイドか
ら逐次ガイドロール隙を小さくし最終ガイドロール隙を
素材寸法と同一にしているのは、押込み力による素材膨
みが原因となるガイドづまりによる圧延停止を防止する
とともに最終ガイドで良好なセンタリング性を確保する
ためであり、また第１ガイドから逐次ガイドロール溝底
コーナＲを大きくし最終ガイドのロール溝底コーナＲを
所定のコーナＲと等しくしているのは、素材コーナ部を
無理なく成形することによって、コーナ部を無理なく成
形することによってガイドロールによる擦り下げ疵を防
止するとともにガイドロール負荷をほぼ均等に配分する
ためである。
鋳造された四角形断面の素材コーナＲを目的の寸法に成
形することによって素管外表面の擦り下げ疵を防止する
と同時に、素材コーナ部を積極的に拘束することにより
素材の円形孔形に対するセンタリング精度を向上させ素
管偏肉を改善する作用を持たせているが、第１ガイドか
ら逐次ガイドロール隙を小さくし最終ガイドロール隙を
素材寸法と同一にしているのは、押込み力による素材膨
みが原因となるガイドづまりによる圧延停止を防止する
とともに最終ガイドで良好なセンタリング性を確保する
ためであり、また第１ガイドから逐次ガイドロール溝底
コーナＲを大きくし最終ガイドのロール溝底コーナＲを
所定のコーナＲと等しくしているのは、素材コーナ部を
無理なく成形することによって、コーナ部を無理なく成
形することによってガイドロールによる擦り下げ疵を防
止するとともにガイドロール負荷をほぼ均等に配分する
ためである。
第６図は、２０−ル弐ローラガイド（イ図）と４０−ル
弐ローラガイド（口面）の素材拘束状態を比較したもの
であるが、２０一ル式は素材コーナ部の成形が幅拡がり
に基づ〈間接圧下が主体であるのに対して、４０一ル式
は直接素材コーナ部をガイドロールで圧下できるため効
果的な成形が可能である。また、２０一ル式は素材の２
面が拘束されるのに対して４０一ル式は４面拘束となる
ため２０一ル式と同等もしくはそれ以上のセンタリング
性の精度が確保できる。
弐ローラガイド（口面）の素材拘束状態を比較したもの
であるが、２０一ル式は素材コーナ部の成形が幅拡がり
に基づ〈間接圧下が主体であるのに対して、４０一ル式
は直接素材コーナ部をガイドロールで圧下できるため効
果的な成形が可能である。また、２０一ル式は素材の２
面が拘束されるのに対して４０一ル式は４面拘束となる
ため２０一ル式と同等もしくはそれ以上のセンタリング
性の精度が確保できる。
速度比αを０．８〜１．３の範囲に設定することは、過
大な押込み力による素材膨れが原因となるガイドづまり
による圧延停止Ｅを防止するためである。第７図に示す
ように、αが０．８以下になるとプッシャー押込み速度
に対して穿孔圧延機のロール速度が遅いため、出側に対
して入側のメタル量が増加しガイド内にある素材断面の
膨みが大きくなる。その結果、第８図に示すようにプッ
シャー押込み力が急激に上昇しさらに素材断面の膨みが
大きくなり、ガイドの成形限界を超過して素材がガイド
づまりを起し圧延が停止する。αが０．８以上になると
ロール速度が速くなるため上記したような現象は消滅し
正常な圧延が可能となり、特にαが１．０以上になると
このような傾向は顕著となる。しかしながら、αが１．
３以上になっても押込み力はほとんど変化せず、αを１
．３以上にするこ２は無意味である。のみならずスリッ
プを起し、疵の生成を招き、エネルギ効率上からも好ま
しくない。したがって、圧延条件に応じてαを０．８〜
１．３の範囲に設定すれば、４０一ル式ローラガイドに
よる素材コーナ部の成形と穿孔圧延を同時に行なうこと
が可能となる。
大な押込み力による素材膨れが原因となるガイドづまり
による圧延停止Ｅを防止するためである。第７図に示す
ように、αが０．８以下になるとプッシャー押込み速度
に対して穿孔圧延機のロール速度が遅いため、出側に対
して入側のメタル量が増加しガイド内にある素材断面の
膨みが大きくなる。その結果、第８図に示すようにプッ
シャー押込み力が急激に上昇しさらに素材断面の膨みが
大きくなり、ガイドの成形限界を超過して素材がガイド
づまりを起し圧延が停止する。αが０．８以上になると
ロール速度が速くなるため上記したような現象は消滅し
正常な圧延が可能となり、特にαが１．０以上になると
このような傾向は顕著となる。しかしながら、αが１．
３以上になっても押込み力はほとんど変化せず、αを１
．３以上にするこ２は無意味である。のみならずスリッ
プを起し、疵の生成を招き、エネルギ効率上からも好ま
しくない。したがって、圧延条件に応じてαを０．８〜
１．３の範囲に設定すれば、４０一ル式ローラガイドに
よる素材コーナ部の成形と穿孔圧延を同時に行なうこと
が可能となる。
（実施例）
次に、３組の４０−ル弐ローラガイドを使用し、連続鋳
造された四角形断面の素材コーナ部成形と押込み穿孔圧
延を同時に実施した場合の具体例について説明する。素
材は断面寸法２１５φｌｌ１１゜コーナＲ８Ｒ、穿孔圧
延機の円形孔形に入る時の素材コーナＲは２０”＋ｗｍ
、穿孔圧延された素管は断面寸法２５０φ■、肉厚８２
．５＋ｓｍである。第９図は、各ガイトノロール隙を２
２５＋ｕｅ 、２２０ｍｍ 、２１５ｍｍと逐次変化さ
せ、ガイドロールの溝底コーナＲを１０”ｍｍ、 ＋５
Ｒｆｆｉｍ、 ２０Ｊ＋ａｍと逐次変化させて素材のコ
ーナ成形を行ないながら穿孔圧延した例である。
造された四角形断面の素材コーナ部成形と押込み穿孔圧
延を同時に実施した場合の具体例について説明する。素
材は断面寸法２１５φｌｌ１１゜コーナＲ８Ｒ、穿孔圧
延機の円形孔形に入る時の素材コーナＲは２０”＋ｗｍ
、穿孔圧延された素管は断面寸法２５０φ■、肉厚８２
．５＋ｓｍである。第９図は、各ガイトノロール隙を２
２５＋ｕｅ 、２２０ｍｍ 、２１５ｍｍと逐次変化さ
せ、ガイドロールの溝底コーナＲを１０”ｍｍ、 ＋５
Ｒｆｆｉｍ、 ２０Ｊ＋ａｍと逐次変化させて素材のコ
ーナ成形を行ないながら穿孔圧延した例である。
第１０図は、速度比α０．７〜１．３まで変えた場合の
プッシャー押込み力の測定例で、α＝ｏ、θでもかろう
じて圧延可能であったが、α＝０．８では圧延が停止し
、α＝１．０以上では正常な圧延が可能であった。
プッシャー押込み力の測定例で、α＝ｏ、θでもかろう
じて圧延可能であったが、α＝０．８では圧延が停止し
、α＝１．０以上では正常な圧延が可能であった。
第１＋図は、α＝１．１の時の穿孔圧延機の円形孔形入
口における素材断面図形状を第１ガイド入側の素材断面
形状と比較（実線がサイジング前素材、鎖線がサイジン
グ後素材）したもので、コーナ部は目的とする２０ ｍ
ｍに成形されており膨みは約３１であ′否。
口における素材断面図形状を第１ガイド入側の素材断面
形状と比較（実線がサイジング前素材、鎖線がサイジン
グ後素材）したもので、コーナ部は目的とする２０ ｍ
ｍに成形されており膨みは約３１であ′否。
第１２図は、α＝ｔ、ｔの場合の素管の擦り下げ疵を２
０−ル弐〇−ラガイドを使用した場合と比較したもので
あるが、ガイドロールの溝底コーナＲが大きくなるに従
って本状の方が疵が急激に減少し、２Ｏｒａｍではほぼ
完全に消滅していることがら、本状の擦り下げ疵防止効
果の大きル）ことが明らかである。
０−ル弐〇−ラガイドを使用した場合と比較したもので
あるが、ガイドロールの溝底コーナＲが大きくなるに従
って本状の方が疵が急激に減少し、２Ｏｒａｍではほぼ
完全に消滅していることがら、本状の擦り下げ疵防止効
果の大きル）ことが明らかである。
第１３図は１本法と２０−ル弐ローラガイドの場合の素
管偏肉を比較したものであるが、素管偏肉は２０一ル式
ローラガイドとほぼ同等が若干小さくなっており、良好
なセンタリング精度にょる偏肉防止効果が認められる。
管偏肉を比較したものであるが、素管偏肉は２０一ル式
ローラガイドとほぼ同等が若干小さくなっており、良好
なセンタリング精度にょる偏肉防止効果が認められる。
（発明の効果）
以上のことから明らかなように、本発明により従来行な
っていたオフラインにお′けるグラインダ加工手入れや
コーナサイジングミルを必要とす□ることなく連続鋳造
素材がそのまま使用できるようになったため、工程の省
略や設備の合理化が可能となり、素材費や設備費が節減
できるとともに歩留も向上し、疵のない偏肉の良好な素
管の押込み穿孔圧延が可能となった。
っていたオフラインにお′けるグラインダ加工手入れや
コーナサイジングミルを必要とす□ることなく連続鋳造
素材がそのまま使用できるようになったため、工程の省
略や設備の合理化が可能となり、素材費や設備費が節減
できるとともに歩留も向上し、疵のない偏肉の良好な素
管の押込み穿孔圧延が可能となった。
第１図は、四角形断面の素材から円形断面の中空素管を
製造する押込み穿孔圧延の原理を示すｌＡ１視図、第２
図は、四角形断面素材と円形孔形との接触状態を示す説
明図、第３図は、ボックス孔形を刻設した水平２０一ル
式コーナサイジングミルを示す説明図、１４４図は、穿
孔圧延機入側の２０−ル弐ローラガイドの配置例図、第
５図（イ）。 （ロ）は、押込み圧延機入側に設置された４０一ル式ロ
ーラガイドの配置例図と４箇のガイドロールの配置関係
説明図、第６図（イ）、（ロ）は、２０一ル式ローラガ
イドと４０一ル式ローラカイトのガイドロールによる四
角形断面素材のコーナ成形性の違いを比較した正面図、
第７図は、４０一ル式ローラガイドを使用した場合の速
度比αによる素材の膨みを比較した図表、第８図は、４
０−ル式ローラカイトを使用した場合の速度比αとプッ
シャー押込み力の関係を示した図表、第９図は、３台の
４０−ル弐ローラガイドを使用した場合の本発明の実施
例を示す説明図、第１θ図は、本発明によるプッシャー
押込み力の測定例を示した図表、第１１図は、本発明に
よる穿孔圧延機の円形孔形人口における素材断面形状を
コーナサイジング前の断面形状と比較した説明図、第１
２図は１本発明による素管の擦り下げ疵の発生状況を２
０−ル弐ローラガイドの場合と比較した図表、第１３図
は、本発明による素管の偏肉率を２０−ル弐ローラガイ
ドの場合と比較した図表である。 ｌ・・・四角形断面素材、２・・・円形断面の中空素管
、３・・・円形孔形を刻設した水平ロール、４・・・プ
ッシャー、５・・・円錐プラグ、６・・・ポ・ンクス孔
形を刻設した水平ロール、７・・・ボックス孔形を刻設
した竪ガイドロール、８・・・ポ・ンクス孔形を刻設し
た水平カイトロール、９・・・ガイトロール。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 第 ５図 第６図 （イ） （ロ） 第９ＷＪ 第１０ｖＢ （Ｊ Ｒ４ｐ 第１１ 図
製造する押込み穿孔圧延の原理を示すｌＡ１視図、第２
図は、四角形断面素材と円形孔形との接触状態を示す説
明図、第３図は、ボックス孔形を刻設した水平２０一ル
式コーナサイジングミルを示す説明図、１４４図は、穿
孔圧延機入側の２０−ル弐ローラガイドの配置例図、第
５図（イ）。 （ロ）は、押込み圧延機入側に設置された４０一ル式ロ
ーラガイドの配置例図と４箇のガイドロールの配置関係
説明図、第６図（イ）、（ロ）は、２０一ル式ローラガ
イドと４０一ル式ローラカイトのガイドロールによる四
角形断面素材のコーナ成形性の違いを比較した正面図、
第７図は、４０一ル式ローラガイドを使用した場合の速
度比αによる素材の膨みを比較した図表、第８図は、４
０−ル式ローラカイトを使用した場合の速度比αとプッ
シャー押込み力の関係を示した図表、第９図は、３台の
４０−ル弐ローラガイドを使用した場合の本発明の実施
例を示す説明図、第１θ図は、本発明によるプッシャー
押込み力の測定例を示した図表、第１１図は、本発明に
よる穿孔圧延機の円形孔形人口における素材断面形状を
コーナサイジング前の断面形状と比較した説明図、第１
２図は１本発明による素管の擦り下げ疵の発生状況を２
０−ル弐ローラガイドの場合と比較した図表、第１３図
は、本発明による素管の偏肉率を２０−ル弐ローラガイ
ドの場合と比較した図表である。 ｌ・・・四角形断面素材、２・・・円形断面の中空素管
、３・・・円形孔形を刻設した水平ロール、４・・・プ
ッシャー、５・・・円錐プラグ、６・・・ポ・ンクス孔
形を刻設した水平ロール、７・・・ボックス孔形を刻設
した竪ガイドロール、８・・・ポ・ンクス孔形を刻設し
た水平カイトロール、９・・・ガイトロール。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 第 ５図 第６図 （イ） （ロ） 第９ＷＪ 第１０ｖＢ （Ｊ Ｒ４ｐ 第１１ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 それぞれ半円形孔型を刻設された上、下一対の圧延ロー
ルによって形成される円形パスの中心に、マンドレルに
よって支持されるプラグを存在せしめて中空断面パスを
構成し、この中空断面パスに向って角形断面を有するビ
レットを、その軸方向に圧力を加えながら挿入して丸素
管を製造するプロセスにおいて、 前記一対の圧力ロールとプラグによって構成される中空
断面パスの前段に複数段設けた、ビレットの圧延方向に
垂直な面内における各稜部分に丸みを付する如く加工を
加えるとともに前記中空断面パス中心と、ビレットの断
面中心とを一致せしめるべく機能する４０−ルガイド装
置によって、ビレットを拘束案内するとともに、ビレッ
ト断面の各稜部分に丸みを付しながら穿孔圧延するに際
し、各段の４０−ルガイド装置のロール間隙を、第１段
ガイド装置から逐次ロール間隙を小さくして行き、最終
段ガイド装置におけるロール間隙が素材断面寸法と等し
くなるようにしかつ、第１段ガイド装置から最終段ガイ
ド装置に向って逐次ガイドロールのコーナ溝底Ｒを大き
くして行き、上記中空断面パスの前段に至ってビレット
（素材）断面の容積（コーナ）部分を所定のコーナＲに
成形するとともに、ＶＲ＝αφλ・ｖＰ（ｖＲ：圧延ロ
ール周速、λ：延伸、Ｖｐ：プッシャー速度）で定義さ
れる速度比αを０．θ〜１．３の範囲内に設定して押込
み穿孔圧延することを特徴とする継目無鋼管圧延法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16259483A JPS6054205A (ja) | 1983-09-06 | 1983-09-06 | 継目無鋼管圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16259483A JPS6054205A (ja) | 1983-09-06 | 1983-09-06 | 継目無鋼管圧延法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6054205A true JPS6054205A (ja) | 1985-03-28 |
| JPH0479724B2 JPH0479724B2 (ja) | 1992-12-16 |
Family
ID=15757555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16259483A Granted JPS6054205A (ja) | 1983-09-06 | 1983-09-06 | 継目無鋼管圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6054205A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53119770A (en) * | 1977-03-29 | 1978-10-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Piercing method in press-piercing mill |
| JPS5423675A (en) * | 1977-07-25 | 1979-02-22 | Kubota Ltd | Production of patterned bathtub of plastic |
| JPS5581004A (en) * | 1978-12-12 | 1980-06-18 | Nippon Steel Corp | Forming roll |
| JPS57121A (en) * | 1980-05-31 | 1982-01-05 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Curable composition |
-
1983
- 1983-09-06 JP JP16259483A patent/JPS6054205A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53119770A (en) * | 1977-03-29 | 1978-10-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Piercing method in press-piercing mill |
| JPS5423675A (en) * | 1977-07-25 | 1979-02-22 | Kubota Ltd | Production of patterned bathtub of plastic |
| JPS5581004A (en) * | 1978-12-12 | 1980-06-18 | Nippon Steel Corp | Forming roll |
| JPS57121A (en) * | 1980-05-31 | 1982-01-05 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Curable composition |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0479724B2 (ja) | 1992-12-16 |
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