JPS6042348Y2 - 温度検出回路 - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 本考案は、例えば銅線のようにその抵抗値に温度係数を
有する抵抗線を用いた機器において、その抵抗線の抵抗
値よりその機器の内部温度を検出するようにした温度検
出回路に関するものである。

本考案の温度検出回路は機器内部の抵抗線に電流が流れ
ている状態で、その機器の温度上昇分を直接指示するこ
とができることを特徴とするものである。

以下、図面により本考案を説明する。第１図は本考案に
係る温度検出回路の原理を説明する為の電気的説明図で
ある。

第１図において、ＲＥは例えば銅線のようにその抵抗値
が温度によって変化する抵抗素子を示すものである。

このような温度係数をもつ抵抗素子のｔ’Ｃにおける抵
抗値Ｒｔはその温度係数をαとすると、Ｒｔ＝Ｒｏ（１
＋αｔ） ・・・・・・（１）で表わされる。

なお、（１）式において、Ｒｏは初期常温における抵抗
素子ＲＥの抵抗値を示すものである。

ＳＯは供給電圧源、ＳＨはシャント抵抗で、抵抗素子Ｒ
ＥはＳＨを介して電圧源ＳＯに接続されている。

ＲＯｌ、Ｒｏ２はそれぞれ比率演算回路である。

抵抗素子ＲＥは電圧源ＳＯにより電流Ｉが供給されるが
、シャント抵抗ＳＨには■に応じた電圧Ｖ１が生じる。

比率演算回路ＲＯ１の一方の入力端子にはシャント抵抗
ＳＨに生じる供給電流■に応じた電圧■１が加えられる
。

また、比率演算回路ＲＯ□の他方の入力端子には抵抗素
子ＲＥの両端に印加される電圧■が加えられている。

比率演算回路ＲＯ，は両入力端子に与えられる電圧■と
電流Ｉの比率に１Ｔ（Ｋ１は常数）を演算し、抵抗素子
ＲＥのｔ′Ｃにおける抵抗値Ｒｔの値をこれに対応した
電気信号として出力する。

この電気信号は第２の比率演算回路ＲＯ２の一方の入力
端に加えられる。

比率演算回路ＲＯ２の他方の入力端には可変抵抗ＲＮを
介して電圧Ｖ Ｒ（、が与えられている。

電圧ＶＲＯは初期常温抵抗Ｒｏに対応した電圧を示すも
ので、これは外部から与えられ、Ｒｔ ＝ Ｒｏで比率
演算回路ＲＯ２の出力が零になるように可変抵抗ＲＮに
よって調整される。

比率演算回路ＲＯ２はＲｔとＲｏにＲｔ−Ｒｏ 対応した信号を受けてｔ ＝ Ｋ２ （Ｋ２
＝常Ｒ。

数）の演算を行なう。

Ｋ２Ｒｔ ’ Ｒｏは初期常温まりＲ。

の温度上昇分で、この信号は可動コイル形指示計器Ｍに
加えられて検出、指示される。

この指示値より、抵抗素子ＲＥの温度上昇をこの抵抗素
子ＲＥに電流Ｉを供給している状態で検出することがで
きる。

第２図は比率演算回路ＲＯ１，ＲＯ２を含む本考案装置
の具体的回路図である。

第２図において、ＳＨは第１図で示したシャント抵抗で
、このシャント抵抗に第１図で示した抵抗素子ＲＥに与
えられる電流■が供給され、ＳＨの両端にはＩに応じた
電圧Ｖ１が生じる。

ＩＶ、１． ＩＶ１□はそれぞれインバータで、ＩＶ１
１の出力端には−■□１の電圧が、ＩＶ１□の出力端に
は＋Ｖ１□の電圧が生じるようになっている。

■は第１図で示した如く抵抗素子ＲＥに印加される電圧
である。

ＲＯ□は電流Ｉに対する電圧Ｖの比率Ｖ／Ｉを時分割的
に演算する演算回路で、積分器ＩＧ□と比較器Ｃ０Ｍ１
で構成されている。

積分器ＩＧ□は増幅器Ａｉ□１と入力抵抗Ｒ１１１およ
び帰還コンデンサＣ１１１とで構成され、比較器Ｃ０Ｍ
１は入力抵抗Ｒｃｍ□と帰還抵抗ＲＣ１□およびＣ−Ｍ
ＯＳ （ＣｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙＭＯ３） ノナン
ドゲートＮＧ、□とナントゲートＮＧ１゜よりなるもの
である。

ナントゲートＮＧ１１には±Ｖｃボルトの電源’！圧が
与えられている。

この電圧±Ｖｃは電圧Ｖを直流・直流変換器ＣＯＮによ
って得たものである。

Ｐｃｍ□、ＰＣｌ。

は積分器ＩＧ１とインバータＩＶ１．を構成する増幅器
の入力回路を保護する保護回路ＡＳ□０．ＡＳ１゜はア
ナログスイッチである。

前記したインバータＩＶ１□の出力端は抵抗Ｒｉ□２と
アナログスイッチＡＳ、□を介してまたインバータＩＶ
□２は抵抗Ｒｉ□３とアナログスイッチＡＳ、を介して
それぞれ積分器ＩＧ、□の加算入力端に接続されている
。

アナログスイッチＡＳ１１．ＡＳ１゜はナントゲートＮ
Ｇ□□。

ＮＧ１２の出力によって制御され、ＮＧよ□、ＮＧ、２
の出力が“１゛のとき導通し、“０゛のとき遮断状態と
なるものである。

ＲＮは第１図で説明した初期常温抵抗Ｒｏに対応した電
圧ＶＲＯを得る回路で、入力端面とインバータＩＶ２１
．■Ｖ２゜からなっている。

入力端ＩＮには前記した直流、直流変換器ＣＯＮで得ら
れる電圧十Ｖｃが与えられ、インバータＩＶ２□の入力
端にこの電圧が加えられる。

インバータＩＶ２１はその帰還抵抗ＩＲＦが可変抵抗で
できており、この可変抵抗を調整することによりＩＶ２
．の出力端には初期常温抵抗Ｒｏに対応した電圧−ＶＲ
Ｏが得られ、インバータＩＶ２２の出力端には＋ＶＲＯ
が得られるようになっている。

Ｒｏ２は前記した第１の比率演算回路Ｒｏ工が出力する
Ｒｔに対応した電圧■８、と初期常温抵抗Ｒｏに対応し
た設定電圧ＶＲＯを受け、ｔ＝に２Ｒｔ−Ｒ。

Ｒｏ の演算を行なう第２の比率演算回路である。

比率演算回路ＲＯ２は積分器■Ｇ２と比較器Ｃ０Ｍ２で
構成されている。

積分器ＩＧ２は増幅器Ａｉ２□と入力抵抗Ｒ１２□およ
び帰還コンデンサＣ１２１とで構成され、比較器Ｃ０Ｍ
２は入力紙＃Ｃ，，と帰還抵抗ＲＣ８１２およびＣ−Ｍ
ＯＳ （Ｃｏｍ ｐｌｅｍｅｎｔａｒｙＭＯ３）のナントゲー
トＮＧ２１とナントゲートＮＧ２゜よりなるものである
。

ナンドゲートＮＧ２１には±Ｖｃボルトの電源電圧が与
えられている。

この電圧±Ｖｃは電圧Ｖを直流・直流変換器ＣＯＮを介
することによって得たものである。

ＡＳ２１．ＡＳ２□はアナログスイッチである。前記し
たインバータＩＶ２□の出力端は抵抗Ｒ１２，を介して
、また抵抗Ｒ１２３とアナログスイッチＡＳ２２を介し
て積分器ＩＧ２の加算入力端に接続されている。

また、インバータＩＶ２１の出力端は抵抗Ｒ１２゜とア
ナログスイッチＡＳ２□を介して積分器ＩＣの入力端に
接続されている。

アナログスイッチＡＳ２１． ＡＳｚｃｔナントゲート
ＮＧ２１．ＮＧ２２の出力によって制御され、ＮＧ２１
．ＮＧ２□の出力が“１゛のとき導通し、６６０９１の
とき遮断状態となるものである。

ＦＬはフィルタ、Ｍは可動コイル形指示計器である。

このような構成の検出回路の動作を第３図の波形図を用
いて説明すると次の如くなる。

いま、比率演算回路ＲＯ１を構成する積分器ＩＣ□の出
力端、比較器ＣＯＭ□のナントゲートＮＧ１１の入力端
および出力端、ナントゲートＮＧ１゜の出力端の電位を
図示の如くそれぞれｅ０１９ ｅ１４．ｅ１２？ ｅ１
３ （ＶＲｔ）とするとともに、ｅ１３が“Ｏ“したが
ってｅ□２の電位が１“であるとし、また、Ｖｓをナン
トゲートＮＧ１１のスレッシュホールド電圧とする。

アナログスイッチＡＳ１１． ＡＳ、２はその制御端子
に加えられる信号が°“１゛のとき導通するものである
から、上記の条件のとき積分器ＩＧ、には第１図で示し
た抵抗素子ＲＥに印加される電圧■によって抵抗Ｒ１１
１を流れる電流ｊ１□が与えられる。

また同時に積分器ＩＣには抵抗Ｒ１１゜に流れる電流１
１゜が供給される。

この電流１１２は第１図で示した抵抗素子ＲＥに供給さ
れる電流Ｉによってシャント抵抗ＳＨに生じた電圧Ｖ１
をインバータＩＶ１１を介すことによって得たものであ
る。

正常な動作状態では過変調にならないようにｌｉ、、ｌ
＜Ｉｌｉ□２１に選ばれているので積分器ＩＧ１が−１
１゜と１１□を積分している期間、ＩＧｌの出力電圧ｅ
。

１は第３図のイのＴ□の期間、ＩＧ工の出力電圧ｅ。

１は第３図のイのＴ□期間で示す如く、一定の傾斜で増
加する。

そして、このＴ１の期間、電圧ｅ１１は抵抗Ｒｃ１１と
ＲＣ１□の比で定まる傾斜で第３図口で示す如く上昇し
、その電圧がＶｓに達するとナントゲートＮＧ１２の出
力電圧８１３が°“１゛のレベルとなってｅ□□は急激
に上昇する。

積分器ＩＧ□の出力電圧も、の上昇はＲｃ工、、 Ｒｃ
１□、 Ｖｃ、 Ｖｓで定まる値で停止する。

そして、その後アナログスイッチＡＳ１２が導通し、積
分器ＩＧ１は今度は電流ｉ□１とともに、インバータ■
２によって得られる正の極性の電圧＋Ｖ工。

によって抵抗Ｒｊ１３を流れる電流１１３を積分する。

このため、積分器ＩＧ、の出力電圧ｅ。１は第３図のイ
のＴ２期間で示す如く、Ｔ工より急激な傾斜で下降する
。

積分器ＩＧ１の出力電圧ｅ。１が負の方向に向いはじめ
ると電圧ｅ１□も下がり、その値がＶｓになるとｅ１□
は急激に下降する。

このような第３図の口に示す波形の電圧ｅ□１がナント
ゲートＮＧ１１に加えられるので、ナントゲートＮＧ１
゜の出力端の重分、３は第３図の八に示す如く短波形と
なる。

このように積分器ＩＧ□の入力端には、第３図の八に示
す如く、Ｔ工の期間、第１図に示す抵抗素子ＲＥに印加
される電圧■とともに供給電流■に応じた負の極性の電
圧−Ｖｌｌが与えられ、またＴ２の期間には電圧Ｖとイ
ンバーターＶ１□によって得られる正の極性の電圧十Ｖ
、２の和の電圧が与えられる。

積分器■Ｇ１はその入力端に与えられる一周期平均の直
流電圧が零になるように動作するので、下式（１）が成
立する。

なお、Ｖ工１．Ｖ□２をＶｌとする。

（■−Ｖ１）Ｔ１＋（■＋Ｖ１）Ｔ２＝Ｏ・・・・・・
（１）ここでいま、電圧Ｖ１に対する電圧Ｖの比率をａ
＝ｖ ””（２）但し、０
＜ ａ ＜ １ とおく。

そうすると、（１）式は（ａＶｔ Ｖｔ） ＴＩ ＋
（ａＶｔ ＋Ｖｌ） Ｔ２＝ ０ ””（３）となり Ｔ＝旦（丁 ・・曲（４）２ １ ＋
ａ １ の関係が得られる。

第３図ハで示す矩形波電圧８１３は比率演算回路ＲＯ２
を構成する積分器ＩＧ２に加えられる。

積分器ＩＧ２により電圧ｅ１３の平均値が求められるの
で、積分器ＩＧ２の入力抵抗Ｒ１２，を流れる電流をｉ
２１とすると、１２□はＴ□、Ｔ２に関して、１２ｔ＝
（Ｔ１−Ｔ２）／ （ＴＩ＋Ｔ２） ・・・・
・・（５）で表わされる、（４）式と（５）式により、
ｘ−（１−ａ）／（１＋ａ） １２１＝ ｌ＋（１−ａ／ｌ＋ａ） ＝２ａ／２＝ａ ・・・・・・（
６）となる。

ａは（２）式で定義したように、電圧■□に対するＶの
比率である。

したがって、■を実施例の如く、第１図に示す抵抗素子
ＲＥに印加する電圧、■□を抵抗素子ＲＥに供給する電
流■に対応した電圧とするとａはａ＝に１■／１１即ち
抵抗素子ＲＥのｔｏＣにおける抵抗値Ｒｔとなる。

次に、このように抵抗素子ＲＥのｔ℃の抵抗値Ｒｔに対
応した電圧ｅ１３、即ちＶＨ（が与えられている比率演
算回路ＲＯ２の動作について説明する。

なお、積分器ＩＧ２の出力端、比較器Ｃ０Ｍ２を構成す
るナントゲートＮＧ２□の入力端および出力端、ナント
ゲートＮＧ２２の出力端の電位を図示の如くそれぞれｅ
Ｃ１２，ｅ２１．ｅ２２．ｅ２３とするとともに、８２
３が“０゛、したがってｅ２゜の電位が１゛であるとし
、また、ＶＳをナントゲートＮＧ２１のスレッシホール
ド電圧とする。

インバータＩＶ２゜の出力端には抵抗素子ＲＥの初期常
温抵抗Ｒｏに対応した電圧十ＶＲＯが生じている。

アナログスイッチＡＳ、 。Ａｓ２゜はその制御端子に
加えられる信号が“１゛のとき導通するものであるから
、上記の条件のとき積分器ＩＧ２には電圧ｅ１３によっ
て抵抗Ｒ１２□を流れる電流−１４と、電圧−ＶＲＯに
よって抵抗Ｒ１２２を流れる電流−１２２および＋ＶＲ
Ｏによって抵抗Ｒ１２４を流れる電流＋１２４の加算電
流が加えられる。

この場合、初期常温においてはｌ ｉ２． ｌとｌ ｉ
２． Ｉが等しくなるように抵抗ＩＲＦで調整され、積
分器ＩＧ２の出力が零になるようになっている。

電流−１２，。＋２４を積分している期間、積分器ＩＧ
２の出力電圧は第４図のイのＴ１期間で示す如く一定の
傾斜で増加する。

そして、このＴ１の期間、電圧ｅ２□は抵抗ＲＣ２１と
ＲＣ２２の比で定まる傾斜で第４図の口で示す如く上昇
し、その電圧がＶｓに達するとナントゲートＮＧ２゜の
出力電圧ｅ３が１゛のレベルとなってｅ２□は急激に上
昇する。

積分器ＩＧ２の出力電圧ｅ０２の上昇はＲＣ２１，ＲＣ
２□、ＶＣ９ＶＳで定まる値で停止する。

そして、その後アナログスイッチＡＳ２□が導通し、積
分器■Ｇ２は今度は電流−１２□と＋１２４とともにイ
ンバータＩＶ２゜の出力によって抵抗Ｒ１２３を流れる
正の極性の電流刊。

３を加算積分する。このため積分器ＩＧ２の出力電圧ｅ
。

２は第４図のイのＴ２期間で示す如く、Ｔ１よりゆるい
傾斜で下降する。

積分器ＩＧ２の出力電圧ｅＱ２が負の方向に向いはじめ
ると電圧ｅ２□も下がり、その値がＶｓなると６２１は
急激に下降する。

このような第４図口に示す波形の重分２１がナントゲー
トＮＧ２１に加えられるので、ナントゲートＮＧ２２の
出力端の電圧８２３は第４図の八に示す如くの矩形波と
なる。

このように積分器ＩＧ２の入力端には、第４図の八に示
す如く、Ｔ１の期間、抵抗素子ＲＥの初期常温における
抵１０に対応した電圧ＶＲＯとｔ℃の抵抗値Ｒｔに対応
した電圧ＶＲＬの差の電圧Ｖ（Ｒｔ−Ｒｏ）と、負の極
性の電圧−■８゜とが与えられる。

またＴ２の期間、積分器ＩＧ２の入力端には■（Ｒｔ−
Ｒｏ）と正の極性の電圧＋ＶＲＯとが与えられる。

積分器■Ｇ２はその入力端に与えられる一周期平均の直
流電圧が零になるように動作するので、Ｖ （Ｒｔ−Ｒ
ｏ）をＶ２テ表わし、ＲｏをＶ３テ表ワスと、下式（１
）が成分する。

（Ｖ２−Ｖ３）＋（Ｖ２＋Ｖ３）＝ ｏ ・
・・・・・（１）ここでいま、電圧■３に対する電圧Ｖ
２の比率を一鬼 ・・曲（２） ３−■３ 但し、０ ＜ ａ ＜ １ とおく。

そうすると、（１）式は（ａＶ３−Ｖ３）Ｔ１＋（ａＶ
３＋Ｖ３）Ｔ２＝０・・・・・・（３）となり、 Ｔ＝辷３Ｔ ・・・・・・（４）’
２ １ ＋ ａ １ の関係が得られる。

第４図のハで示す矩形波電圧ｅ３がフィルタＦＬに加え
られる。

フィルタＦＬにより電圧ｅ４の平均値が求められるので
、フィルタＦＬに流れる電流をＩＦとすると、ＩＦはＴ
１．Ｔ２に関して、 ＩＦ＝ （ＴＩ−Ｔ２） ／ （Ｔ１＋Ｔ２）
・・・・・・（５）で表わされる、（４）式と（５）
式によりＷ＝辷■１■封（６） １＋（１−ａ）ｌ（１＋ａ） ＝２ａ／２＝ａ ・・・・・・（
６）となる。

ａは（２）式で定義したように、電圧Ｖ３に対する■２
の比率である。

したがって、Ｖ２を実施例の如＜Ｖ（Ｒｔ−Ｒｏ）とし
、Ｖ３をＲｏとすれば、Ｒｔ−Ｒ。

ａは１／α、Ｒｏ となる。

ここで、αとＲｏは一定であり、Ｒｔは第１図に示す抵
抗素子ＲＥのｔ℃の抵抗値であるので、フィルタＰＬに
流れる電流ＩＦを求めることにより、抵抗素子ＲＥの温
度ｔ１即ち、常温からの温度上昇を検出することができ
る。

電流ＩＦは可動コイル形指示計器Ｍによって検知するこ
とができる。

この場合、抵抗素子ＲＥを例えばモータの励磁コイルと
すれば、本考案によればモータを動作させながらそのモ
ータの温度を指示計器Ｍによって検出することができる
。

なお、上述の実施例では抵抗素子ＲＥの温度上昇分につ
いて検出する場合を説明したが、温度上昇分ではなく、
温度の絶対値を検出したい場合には、Ｒｏを０°Ｃの時
のＲｔの値にすればよい。

また、抵抗素子ＲＥに代えて、専用の測温抵抗体を機器
の中に組込み、この測温抵抗体の温度上昇分を実施例の
ようにして検出すれば、機器の温度上昇分を検出するこ
とができる。

第５図は本考案に係る検出回路の他の実施例を示す電気
的接続図である。

第１図および第２図で説明した抵抗値検出回路は、供給
電流■を取り出す手段として直流電圧源ＳＯと抵抗素子
ＲＥ間にシャント抵抗ＳＨを直列に接続し、そのシャン
ト抵抗の電圧降下を利用するようにしているが、シャン
ト抵ＩＨを接続するには回路を切断しなくてはならず、
面倒である。

第５図の回路はこの点を改良したもので、供給電流Ｉを
取り出す手段としてクリップ式変流器を使用し、回路を
切断することなく極めて簡単な操作で供給電流■に対応
した電流を取り出すことのできるようにしたものである
。

第５図の温度検出回路において、ＣＬＩはクリップ式の
変流器を用いた供給電流取り出し回路である。

なお、第５図の回路はこの電流取り出し回路ＣＬＩと、
比率演算回路ＲＯ１，ＲＯ２等よりなるものであるが、
比率演算回路ＲＯ□とＲｏ２は第２図回路と全く同じで
あるので、第２図と同一符号を付してその部分の再説明
は省略する。

第５図の供給電流取り出し回路ＣＬＪにおいて、１は第
１図における直流電圧源ＳＯと抵抗素子ＲＥを結線する
電線を示すもので、この電線１に第１図で説明した供給
電流■が流れる。

ＣＬはクリップ式の変流器、Ａｓは差動増幅器、ＡＣは
増幅器である。

クリップ式変流器ＣＬにおいて、ＣＯｌ。ＣＯ２はそれ
ぞれ半円環状のコアで、Ｙ□、Ｙ２はその分割端を示す
ものである。

コアＣＯ工、ＣＯ２はいずれか一方の分割端（例えばＹ
□）がＸ−→Ｘ′方向に関口し、この分割端から供給電
流Ｉが流れている電線１をその内部にクリップすること
ができるようになっている。

ｇはコアＣＯ工に形成されたギャップ、Ｈｏはこのギャ
ップ内に配置されたホール素子、ＦＮはコアＣＯ１に巻
装された帰還コイルである。

ホール素子Ｈｏの一方の電流端子は抵抗ＲＨを介して直
流・直流変換器ＣＯＨの＋Ｖｃ電源端に接続され、他方
の直流端子はコモンに接続されている。

ホール素子Ｈｏの電圧端子は差動増幅器ＡＳの両入力端
に接続され、ＡＳの出力端は増幅器ＡＣを介して帰還コ
イルＦＮの一端に接続されるとトモにインバータＩＶ□
□の入力端に接続されている。

コアＣＯ１，ＣＯ２には電線１を流れる電流■によって
磁束Φが生じるが、帰還コイルＦＮはこれに供給される
電流ＩＦによって磁束Φを打消す方向の磁束Φがこのコ
アＣＯ１，ＣＯ２に生じるようになっている。

このような構成のクリップ式変流器を用いた供給電流Ｉ
の取り出し回路ＣＬＩにおいて、コアＣＯ□、ＣＯ２に
よって電線１をクリップすることにより、コアＣＯ１，
ＣＯ２には電線１に流れる供給電流Ｉに応じた磁束Φが
生じ、ホール素子Ｈｏの電圧端子にはΦに応じた電圧が
生じる。

ホール素子Ｈｏの出力電圧は差動増幅器ＡＳに与えられ
、ＡＳの出力電圧は増幅器ＡＣによって増幅付勢された
のち、インバータＩＶ１□に与られるとともに抵抗Ｒ３
を介して電流ＩｆとなりコアＣＯ１，ＣＯ２に巻装され
た帰還巻線ＦＮに供給される。

この電流Ｉｆによって帰還巻線ＦＮはコアＣＯ１，ＣＯ
２に供給電流Ｉによって生じる磁束Φを打消す方向の磁
束Φ′を生じ、この磁束Φ′は供給電流Ｉによる磁束Φ
と等しくなるまで増加する。

磁束ΦとΦ′力坪衡した時点で増幅器ＣＡの出力電圧の
変化は停止腰このときの増幅器ＡＣの出力電圧Ｖｉは第
１図に示す供給電流Ｉに対応したものとなり、この電圧
Ｖ□はインバータＩＶ１１に与えられる。

このような構成のクリップ式変流器を用いた第５図の回
路においては第１図および第２図の回路の特徴を具える
とともに、それに加えて供給電流取り出し手段が簡単に
なり、かつ電流側の電位が独立するので、回路構成が簡
単になる特徴がある。

以上説明したように、本考案の温度検出回路によれば、
機器内部の抵抗線に電流が流れている状態で、その機器
の温度上昇分を直接指示することができる。

機器の温度上昇を機器の運転状態のままで測定する装置
としては、例えば可動コイル形の比率計を用いる等、従
来より公知である。

しかし、可動コイル形の比率計を用いることは全体とし
て大形になり、かつ機械的に弱く、しかも高精度のもの
が得られない欠点を有する。

これに対して、本考案においては上記の説明から明らか
なように、比率演算を電子回路を用いて時分割的に行な
うように構成したのでＩＣ化も可能で、比率計を用いた
従来の装置より小形で、かつ高精度のものが得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案の温度検出回路の原理的接続図、第２図
は本考案の温度検出回路の一実施例を示す電気的接続図
、第３図および第４図は第２図回路の動作を説明するた
めの波形図、第５図は本考案の温度検出回路の他の実施
例を示す電気的接続図である。 ＲＥ・・・・・・抵抗素子、ＲＯｌ、ＲＯ２・・・・・
・比率演算回路、ＩＧ□、 ＩＣ２・・・・・・積分器
、Ｃ０Ｍ１．Ｃ０Ｍ２・・・・・・比較器、ＩＶ□１．
ＩＶ□２．Ｉ■２１．ＩＶ２２・・・・・・インバータ
。

Claims (3)

【実用新案登録請求の範囲】
1. （１）測温抵抗体又は温度係数を有する抵抗体に供給さ
   れる電流Ｉに対応した電圧が印加される従属接続された
   一対のインバータ、前記測温抵抗体又は温度係数を有す
   る抵抗体に印加される電圧Ｖおよび一対のスイッチによ
   って断続された前記一対のインバータの出力電圧を積分
   する積分器、第１と第２のナントゲートの出力端を抵抗
   を介して第１のナントゲートに接続してなり、前記積分
   器の出力端に抵抗を介して接続されたヒステリシスをも
   つ電圧比較器よりなり、前記第１と第２のナントゲート
   の出力によって前記一対のスイッチを交互に断続させる
   ことにより温度ｔ’ｃにおける前記抵抗体の抵抗値Ｒｔ
   に対応した電気信号を得る第１の比率演算回路、 初期常温における前記抵抗体の抵抗値Ｒｏに対応した電
   圧を発生する第１のインバータとこのインバータの出力
   端に接続された第２のインバータ、前記第１の比率演算
   回路の出力電圧と第２のインバータの出力電圧および一
   対のスイッチによって交互に断続された前記第１、第２
   のインバータの出力電圧とを積分する積分器、第１と第
   ２のナントゲートの出力端を抵抗を介して第１のナント
   ゲートに接続してなり前記積分器の出力端に抵抗を介し
   て接続されたヒステリシスをもつ電圧比較器よりなり、
   前記第１と第２のナントゲートの出力によって前記一対
   のスイッチを交互に断続させることにより温度ｔ℃に対
   応した電気信号を得る第２の比率演算回路、 および、この第２の比率演算回路の出力を指示する指示
   計器よりなる温度検出回路。
2. （２）前記供給電流Ｉに対応した電圧を得る手段として
   シャント抵抗を用いたことを特徴とする実用新案登録請
   求の範囲第１項記載の温度検出回路。
3. （３）前記供給電流Ｉに対応した電圧を得る手段として
   クリップ式の変流器を用いたことを特徴と範る実用新案
   登録請求の範囲第１項記載の温度検出回路。