JPS6036748A - エンジンの燃料制御方式 - Google Patents
エンジンの燃料制御方式Info
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- JPS6036748A JPS6036748A JP58144620A JP14462083A JPS6036748A JP S6036748 A JPS6036748 A JP S6036748A JP 58144620 A JP58144620 A JP 58144620A JP 14462083 A JP14462083 A JP 14462083A JP S6036748 A JPS6036748 A JP S6036748A
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- F02D2200/0402—Engine intake system parameters the parameter being determined by using a model of the engine intake or its components
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用弁ツr〕
本発明はエンジンの燃料制御方式に関し、特に空燃比の
制御に好適なエンジンの燃料制御方式に関する。
制御に好適なエンジンの燃料制御方式に関する。
従来の燃料噴射制御は、エンジンに吸入される空気ど燃
料との比(以下、空燃比と呼ぶ)を検出する空燃比セン
サの情報をフィードバックし、この情報とエアーフロー
メータ、または、エンジンの空気吸入負圧、エンジン回
転数から得たエンジン周りの空気量とを1iLに、燃料
噴射量を決定する方式を用いていた(電学会雑誌■O■
、 101NO+2rエンジン制御」、またけ41測自
動制御会!!1 i、i; V OT−21N O7r
最近ノエレ’/l−0ニクス力−J)。
料との比(以下、空燃比と呼ぶ)を検出する空燃比セン
サの情報をフィードバックし、この情報とエアーフロー
メータ、または、エンジンの空気吸入負圧、エンジン回
転数から得たエンジン周りの空気量とを1iLに、燃料
噴射量を決定する方式を用いていた(電学会雑誌■O■
、 101NO+2rエンジン制御」、またけ41測自
動制御会!!1 i、i; V OT−21N O7r
最近ノエレ’/l−0ニクス力−J)。
−に記制御においては、エンジンにゆ気と燃料を吸入す
る吸気管に粒子状に噴射された燃料が付着して液膜とな
り、または、その液膜が蒸発(気Cヒ)するので実際に
エンジン内に吸入される燃料の量が変化し、目標とする
空燃比が達成できなくなるという問題があった6 また、排気管内での排ガスの流動遅れのため空燃比セン
サで得た情報に遅れがあり、さらに、吸入管内の燃料の
動特性は、大気圧やエンジン温度の影響で変化するので
、これらを考慮した制御方式が必要となる1゜ 〔発明の目的〕 本発明の目的は、を記のような従来技術の欠点を解消し
、燃料系の動特性の変化、および排気管内の151°気
ガスの流動遅れに対応して、エンジンに吸入さ(しる空
燃比’RII +7q 111’しこすることの可能な
工〉・ジンの燃料制御h一式己175供することにある
。
る吸気管に粒子状に噴射された燃料が付着して液膜とな
り、または、その液膜が蒸発(気Cヒ)するので実際に
エンジン内に吸入される燃料の量が変化し、目標とする
空燃比が達成できなくなるという問題があった6 また、排気管内での排ガスの流動遅れのため空燃比セン
サで得た情報に遅れがあり、さらに、吸入管内の燃料の
動特性は、大気圧やエンジン温度の影響で変化するので
、これらを考慮した制御方式が必要となる1゜ 〔発明の目的〕 本発明の目的は、を記のような従来技術の欠点を解消し
、燃料系の動特性の変化、および排気管内の151°気
ガスの流動遅れに対応して、エンジンに吸入さ(しる空
燃比’RII +7q 111’しこすることの可能な
工〉・ジンの燃料制御h一式己175供することにある
。
〔発明の41に要〕
ト記目的を達成するため、本発明は、エンジン内に吸入
されろ空−(ど燃↑1どの比(以下、空燃比と呼ぶ)在
検出する゛〈す燃比センサの情報をフィートバンクし、
該情÷1シどエアーフローメータ、l’M 入負圧検出
器、エンジン回転数測定器等から得たエンジン周りの空
気I11どを法に、前記空燃比が目標値となるよう電子
a1算機によりエンジンの燃料噴射量を制御するエンジ
ン制御装置において、前記電子n1算機に入力される前
記燃料噴射量と前記エンジン回転数、空燃比、エンジン
の吸入空気量などの信号とを用いて大気圧、エンジン温
度等の環境の変化による燃f1系の動’l−−性の変化
を同定するエンジン燃料特性同定部と、■1°ガス流動
遅れによる前記空燃比センサの観4111遅れに対し、
前記エンジン燃料特性同定部J:すtltたパラメータ
を用いてThf記エフェンジン入燃料を推定し、前記吸
入空気量どの比が1]標とする空燃比となるよう前記燃
料3− 噴射量を制御する燃料噴射制御部とを前記電子計算機に
設けたことを特徴とする。
されろ空−(ど燃↑1どの比(以下、空燃比と呼ぶ)在
検出する゛〈す燃比センサの情報をフィートバンクし、
該情÷1シどエアーフローメータ、l’M 入負圧検出
器、エンジン回転数測定器等から得たエンジン周りの空
気I11どを法に、前記空燃比が目標値となるよう電子
a1算機によりエンジンの燃料噴射量を制御するエンジ
ン制御装置において、前記電子n1算機に入力される前
記燃料噴射量と前記エンジン回転数、空燃比、エンジン
の吸入空気量などの信号とを用いて大気圧、エンジン温
度等の環境の変化による燃f1系の動’l−−性の変化
を同定するエンジン燃料特性同定部と、■1°ガス流動
遅れによる前記空燃比センサの観4111遅れに対し、
前記エンジン燃料特性同定部J:すtltたパラメータ
を用いてThf記エフェンジン入燃料を推定し、前記吸
入空気量どの比が1]標とする空燃比となるよう前記燃
料3− 噴射量を制御する燃料噴射制御部とを前記電子計算機に
設けたことを特徴とする。
「発明の実施例〕
以下4本発明の一実施例を図面を用いて説明する。
第1図は、本発明の一実施例によるエンジンの燃料制御
装置の構成を示すブロック図である。
装置の構成を示すブロック図である。
クランク角センサ4により検出されたエンジン1の回転
数、エアーフローメータ6、空燃比センサ(02センサ
)7のそれぞれのデータN、Ga。
数、エアーフローメータ6、空燃比センサ(02センサ
)7のそれぞれのデータN、Ga。
AFはコンピュータ3に入力される。コンビコータ3は
、エンジン1に吸入される吸入燃料G f e(1工)
と吸入空気量G a e (k)の比が目標空燃比AF
(k)となるように、前記データを基に燃料噴射量を決
め、燃料噴射量W5の開閉時間を演算し指令する。
、エンジン1に吸入される吸入燃料G f e(1工)
と吸入空気量G a e (k)の比が目標空燃比AF
(k)となるように、前記データを基に燃料噴射量を決
め、燃料噴射量W5の開閉時間を演算し指令する。
しかし、ここで問題となるのは、空気と燃料が吸気管2
によりエンジン1内に送り込まれる過程で吸気管2に粒
子状の燃料が付着して液膜を形成し、この液膜が蒸発し
てしまうので、実際にエン5− 一4= ジン1内に送り込まJしる燃料の量が目標量と異ってし
まう点である。
によりエンジン1内に送り込まれる過程で吸気管2に粒
子状の燃料が付着して液膜を形成し、この液膜が蒸発し
てしまうので、実際にエン5− 一4= ジン1内に送り込まJしる燃料の量が目標量と異ってし
まう点である。
この問題を解決するためには、その特性を知る必要があ
る1、制御の対象となるエンジン周りの空気系、燃料系
、および111気管の排ガス流動遅れは次のように表現
できる。
る1、制御の対象となるエンジン周りの空気系、燃料系
、および111気管の排ガス流動遅れは次のように表現
できる。
空気系:
(II)
(’;a = a、・r”N+a、V −(1、] )
t Qae:= a、 ・r”N (] 、 2)燃料系: 排ガス流動遅れ L (G ae/ C: f’e) = e−”S(3
)ここで、Ga:空気量、P:吸入負圧、N:エンジン
の回転数、■=吸気管容積、a、、a2 :エンジンの
種類によって決まる定数、Gae:吸入空気社、Gf:
燃料噴射屡、G f e :吸入燃料の量、Mf:液膜
景、X:液膜率、τ:蒸発時定数、T:排ガス流動の時
間遅、hl、である。
t Qae:= a、 ・r”N (] 、 2)燃料系: 排ガス流動遅れ L (G ae/ C: f’e) = e−”S(3
)ここで、Ga:空気量、P:吸入負圧、N:エンジン
の回転数、■=吸気管容積、a、、a2 :エンジンの
種類によって決まる定数、Gae:吸入空気社、Gf:
燃料噴射屡、G f e :吸入燃料の量、Mf:液膜
景、X:液膜率、τ:蒸発時定数、T:排ガス流動の時
間遅、hl、である。
G −
空気系では、吸入負圧センサがなく吸入空気量を検出で
きない場合、次のようにして吸入空気量を111定する
。
きない場合、次のようにして吸入空気量を111定する
。
(l I’1式を離散式で書けば次式になる。離散時間
とするために、ここではサンプリング周期を燃料噴射間
隔とする。つまり、サンプリング周期=Δ1(k)とす
る。
とするために、ここではサンプリング周期を燃料噴射間
隔とする。つまり、サンプリング周期=Δ1(k)とす
る。
ここで、P(o)=Po、PO:1気圧とする。
△ △
Gae(k) = a、P(k)N(k) (4,2)
として得られる。この演算は、第2図に示した吸入空気
量推定部32により行われる。吸入負圧が検出できると
きは式(4,2)よりeae(k)を得る。
として得られる。この演算は、第2図に示した吸入空気
量推定部32により行われる。吸入負圧が検出できると
きは式(4,2)よりeae(k)を得る。
目標の空燃比AF (k)と式(4,2)より目標とす
る吸入燃料が次のように得られる。
る吸入燃料が次のように得られる。
ここで、Grfr、(It)は、L時刻における吸入撚
イ″゛1の目標(IC1である。この[1漂吸入燃料を
達成するように燃石噴44 吐G r (k ) ’、
7決定しなければならない。
イ″゛1の目標(IC1である。この[1漂吸入燃料を
達成するように燃石噴44 吐G r (k ) ’、
7決定しなければならない。
燃料噴射系の動特性(3式(2,])、(2,2”1の
ように示されるが、液+1;j +、i、(Xが大気圧
等に、蒸発時定数τがエンジ:”rLI Ig笠に影響
されるため液膜の状態を筒!11に検知することは困難
である。また、排気管の初ガス流動遅れがあるため、吸
入燃料Gfeの観測が遅れるという問題もある。
ように示されるが、液+1;j +、i、(Xが大気圧
等に、蒸発時定数τがエンジ:”rLI Ig笠に影響
されるため液膜の状態を筒!11に検知することは困難
である。また、排気管の初ガス流動遅れがあるため、吸
入燃料Gfeの観測が遅れるという問題もある。
本実施例では、これl)の問題を次のようにして解決す
る。
る。
燃料系の動特性ど(Jlガスの流動遅れを考慮するとエ
ンジン燃料系のパルス伝達関数のブロック図は第3図の
ようになる。また、その伝達関数は、未知パラメータを
nむ次の差分方程式に書ける。
ンジン燃料系のパルス伝達関数のブロック図は第3図の
ようになる。また、その伝達関数は、未知パラメータを
nむ次の差分方程式に書ける。
△ △
〔1fe(k) = AIGfe(It−1)十〇、
GK+−I)−+−B、 Gf(k−d−1) (6)
7− ここで、 ここで、AF(k’)はに時刻で観測した空燃比で△ ある。”、;8L二(k−d)はk −+1時刻で式(
4,2)より得た推定吸入空気量である。k時刻におけ
る吸入燃料Gfe(k/)は直接観測できないので得ら
れた△ AF(k)とGfe(k d)から式(7)よりめ、こ
△ れをGreとする。また、離散時間遅れdはT(k”l
=Δt Ot) x d (9)となるものである。た
だし、T(k)は空気量と回転数等からM1算されてい
るものとする。・′(k)はτ′(k)=τ/Δt(k
)とする。
GK+−I)−+−B、 Gf(k−d−1) (6)
7− ここで、 ここで、AF(k’)はに時刻で観測した空燃比で△ ある。”、;8L二(k−d)はk −+1時刻で式(
4,2)より得た推定吸入空気量である。k時刻におけ
る吸入燃料Gfe(k/)は直接観測できないので得ら
れた△ AF(k)とGfe(k d)から式(7)よりめ、こ
△ れをGreとする。また、離散時間遅れdはT(k”l
=Δt Ot) x d (9)となるものである。た
だし、T(k)は空気量と回転数等からM1算されてい
るものとする。・′(k)はτ′(k)=τ/Δt(k
)とする。
なお、第3図中、2は燃料系の出力のサンプリング時点
の値を:1よめるだめの2変換を意味している。
の値を:1よめるだめの2変換を意味している。
式(6)は、燃料噴射量Gfを入力として観測9−
8−
△
燃料GI′eを出力する差分Jj程式であり、未う11
パラメータA、、B、、B2を含む。この未知パラメー
タA、 、B、 、B、を推定する方程式として、例え
ば逐次最小−乗法を用いて次のようにめる。
パラメータA、、B、、B2を含む。この未知パラメー
タA、 、B、 、B、を推定する方程式として、例え
ば逐次最小−乗法を用いて次のようにめる。
I”(k)=λ、 F ’ (k−]、)+λ2 Z(
k)ZT(k) (12)ただし、0〈λ1≦1.0≦
λ2〈2である。
k)ZT(k) (12)ただし、0〈λ1≦1.0≦
λ2〈2である。
この演算は、第2図に示したエンジン燃料特性同定部3
1により行われる。
1により行われる。
一方、推定されたパラメータを基に時刻にの燃料噴射量
をefe(k)がσ「e(ト)となるように決めなけれ
ばならないが、III IIIは時間dだけ遅れてしま
う。通常、適応制御則などで遅れがあるときは、規範モ
デルの未来値を作成し、その値を追従するように現在の
制御を行う方式を採用している。しかしエンジン制御で
は、未来の目標値(吸入燃料の口(票値G rf c
)は、未来のエンジン回転数や吸入負圧で決定される(
さらに、未来のエンジン回転数、吸入負圧もアクセルの
動きや負荷などの要因で決まる)ので未来の目標値をあ
らかじめ設定しておくことはできない。そこで、遅れ時
間dの間での大λ圧やエンジン温度の変fヒが緩慢であ
るためパラメータの変化が十分小さいことに着目して、
制御を行うための式を次のように置く。
をefe(k)がσ「e(ト)となるように決めなけれ
ばならないが、III IIIは時間dだけ遅れてしま
う。通常、適応制御則などで遅れがあるときは、規範モ
デルの未来値を作成し、その値を追従するように現在の
制御を行う方式を採用している。しかしエンジン制御で
は、未来の目標値(吸入燃料の口(票値G rf c
)は、未来のエンジン回転数や吸入負圧で決定される(
さらに、未来のエンジン回転数、吸入負圧もアクセルの
動きや負荷などの要因で決まる)ので未来の目標値をあ
らかじめ設定しておくことはできない。そこで、遅れ時
間dの間での大λ圧やエンジン温度の変fヒが緩慢であ
るためパラメータの変化が十分小さいことに着目して、
制御を行うための式を次のように置く。
こJlは、式(6)の離散的時間遅れdを取り除△
いた式である。すなわち、式(6)の出力Gfe(k)
が観測値より得たものであるのに対し、式(13)の出
力Gre(k)はエンジンに時刻にで送り込まれると考
えられる推定燃料値である。
が観測値より得たものであるのに対し、式(13)の出
力Gre(k)はエンジンに時刻にで送り込まれると考
えられる推定燃料値である。
時刻にの吸入燃料の目標値が式(5)より得られるから
、時刻kにおける制御指標をn@tのため、例えば、 二 〇 とする。これから次のような操作量(燃料噴n・1石0
Gf(k)が第2図に示した燃料噴fiJ制御部33に
より得られる。
、時刻kにおける制御指標をn@tのため、例えば、 二 〇 とする。これから次のような操作量(燃料噴n・1石0
Gf(k)が第2図に示した燃料噴fiJ制御部33に
より得られる。
△
ここで、Gfc(k ])は、式(3)のk −111
;!i刻で得らItでいるもので、らる。
;!i刻で得らItでいるもので、らる。
このように外′、、、を圧変1ヒやエンジン温度等の変
1ヒによって変化するal ’rl系の動特性を同定し
、そ」しを基に燃料制御することによりエンジンに実際
に吸入される空気と燃料の比を目標値に達成することが
できるので、燃料の不完全燃焼成分を減少させることが
できる。このことは、厳しい排ガス規制にも適合するこ
ととなり、さらに、トルク出力の増加、燃費の減少をも
実現することになる。
1ヒによって変化するal ’rl系の動特性を同定し
、そ」しを基に燃料制御することによりエンジンに実際
に吸入される空気と燃料の比を目標値に達成することが
できるので、燃料の不完全燃焼成分を減少させることが
できる。このことは、厳しい排ガス規制にも適合するこ
ととなり、さらに、トルク出力の増加、燃費の減少をも
実現することになる。
=11−
以1 *71&明したよ)に、本発明によJしげ、燃ね
系の動η、Ir性の変fヒ、および肪気管内のIJIガ
ンの流動遅Jしに)−1応し−C,Lンジンに吸入され
る′−¥気鼠と燃1’lとの比を[1(票値に達成する
ことができる。
系の動η、Ir性の変fヒ、および肪気管内のIJIガ
ンの流動遅Jしに)−1応し−C,Lンジンに吸入され
る′−¥気鼠と燃1’lとの比を[1(票値に達成する
ことができる。
第1図は本発明の−・実施例にJ:るエンジンの燃石制
御装百の構成を示すブロック図、第2図は第1図のコン
ピュータの機能を説明するための図、第3図は離散時間
表現した燃料系のブロック図である。 3:コンピュータ、31:エンジン燃料特11.同定部
、32:吸入空気旦推定部、33:燃t1噴射制御部。 13− 12−
御装百の構成を示すブロック図、第2図は第1図のコン
ピュータの機能を説明するための図、第3図は離散時間
表現した燃料系のブロック図である。 3:コンピュータ、31:エンジン燃料特11.同定部
、32:吸入空気旦推定部、33:燃t1噴射制御部。 13− 12−
Claims (2)
- (1)エンジン内に吸入さJしる空気と燃料との比(以
下、イ9燃比と呼ぶ)を検出する空燃比センサの情報を
フィードバンクし、該情報とエアーフローメータ、吸入
負圧検出器、エンジン回転数測定器等から得たエンジン
周りの空気量とを基に、前記空燃比が目標値となるよう
電子nI算機によりエンジンの燃料噴射量を制御するエ
ンジン制御装置において、前記電子計算機に入力される
前記燃料噴射量と前記エンジン回転数、空燃比、エンジ
ンの吸入空気量などの信号とを用いて大気圧、エンジン
温度等の環境の変化による燃料系の動特性の変化を同定
するエンジン燃料特性同定部と、排ガス流動遅れによる
前記空燃比センサの観測遅れに対し、前記エンジン燃料
特性同定部より得たパラメータを用いて前記エンジンの
吸入燃料を推定し。 前記吸入゛空気量との比が目標とする空燃比となるよう
前記燃料噴躬尾に制御する燃料噴射制御部とを前記電子
計vI機に設けたことを特徴とするエンジンの燃料制御
方式1゜ - (2)前記エンジンの吸入空気量は、前記吸入負圧検出
)1:(が設けI′+IIている・い場合、前記エアー
フローメータか、)11;だ空気1[を基に吸入負圧を
tfli定する吸入空気旦推定部により推定されること
を特徴とする特許請求の範囲第1項記載のエンジンの燃
料制御方式。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58144620A JPH0650074B2 (ja) | 1983-08-08 | 1983-08-08 | エンジンの燃料制御方法 |
DE8484109309T DE3481329D1 (de) | 1983-08-08 | 1984-08-06 | Verfahren um kraftstoffeinspritzung in einen motor zu steuern. |
EP84109309A EP0134547B1 (en) | 1983-08-08 | 1984-08-06 | Method of fuel injection control in engine |
US06/861,996 US4792905A (en) | 1983-08-08 | 1986-05-12 | Method of fuel injection control in engine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58144620A JPH0650074B2 (ja) | 1983-08-08 | 1983-08-08 | エンジンの燃料制御方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6036748A true JPS6036748A (ja) | 1985-02-25 |
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