JPS60255244A - 弱脱酸鋼の連続鋳造装置 - Google Patents
弱脱酸鋼の連続鋳造装置Info
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- JPS60255244A JPS60255244A JP10935284A JP10935284A JPS60255244A JP S60255244 A JPS60255244 A JP S60255244A JP 10935284 A JP10935284 A JP 10935284A JP 10935284 A JP10935284 A JP 10935284A JP S60255244 A JPS60255244 A JP S60255244A
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- steel
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/064—Accessories therefor for supplying molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、鋼、特に、弱脱酸鋼の連続鋳造装置に関す
るものである。
るものである。
溶鋼中の炭素と酸素との積Ｃ−０が３．０Ｘ１０’以上
の、所謂、弱脱酸鋼を連続鋳造する場合について、第４
図を参照しながら説明する。第４図に示されるように、
タンディツシュｌはその底部に浸漬ノズル２を有する。
の、所謂、弱脱酸鋼を連続鋳造する場合について、第４
図を参照しながら説明する。第４図に示されるように、
タンディツシュｌはその底部に浸漬ノズル２を有する。
ストッパー３は浸漬ノズル２からの溶鋼４の流量を調整
する。鋳型５はタンディツシュｌの直下に垂直に設けら
れている。
する。鋳型５はタンディツシュｌの直下に垂直に設けら
れている。
タンディツシュ１内の溶鋼４は、ストッパー３によシそ
の流量が調整されつつ鋳型５内に連続的に注入される。
の流量が調整されつつ鋳型５内に連続的に注入される。
このようにして鋳型５内に溶鋼４が注入されると、溶鋼
４中には、溶鋼４の温度降下と溶鋼４中に含有されるＣ
、Ｏ，ＳｉおよびＭｎ等のバランスに応じて生じるリミ
ングアクションと、鋳型５内の凝固シェルの成長に伴う
固液間の浴質の再分配によシ生じるリミングアクション
とによって多量のＣＯガスの気泡が発生する。このよう
にして鋳型５内の溶鋼４中に発生した気泡６は、急速に
浮上し、溶鋼４上のパウダースラグ７を通過して燃焼し
ながら大気に放散する。
４中には、溶鋼４の温度降下と溶鋼４中に含有されるＣ
、Ｏ，ＳｉおよびＭｎ等のバランスに応じて生じるリミ
ングアクションと、鋳型５内の凝固シェルの成長に伴う
固液間の浴質の再分配によシ生じるリミングアクション
とによって多量のＣＯガスの気泡が発生する。このよう
にして鋳型５内の溶鋼４中に発生した気泡６は、急速に
浮上し、溶鋼４上のパウダースラグ７を通過して燃焼し
ながら大気に放散する。
このようにして得られた鋳片の断面を第５図に示す。第
５図に示されるように、鋳片８の最外層には、初期凝固
シェルがリミングアクションによって洗浄される結果、
気泡の少ないソリッドスキン層９が形成される。鋳片８
が鋳型５から引き抜かれて下降するに従って凝固シェル
界面の溶鋼静圧はほぼ直線的に増加するので、これによ
り、気泡６の核の成長速度は低下し、これが溶鋼４の凝
固速度と同程度になるとソリッドスキン層９の内側に針
状気泡層１０が形成され、さらに、その内側に管状気泡
層１１が形成される。さらに、鋳片８が引き抜かれると
きわめて高い溶鋼静圧がかかる鋳片中央部は、気泡６の
核が発生しにくくなるので、管状気泡層１１の内側には
比較的緻密な組織を示する緻密層１２が形成される。
５図に示されるように、鋳片８の最外層には、初期凝固
シェルがリミングアクションによって洗浄される結果、
気泡の少ないソリッドスキン層９が形成される。鋳片８
が鋳型５から引き抜かれて下降するに従って凝固シェル
界面の溶鋼静圧はほぼ直線的に増加するので、これによ
り、気泡６の核の成長速度は低下し、これが溶鋼４の凝
固速度と同程度になるとソリッドスキン層９の内側に針
状気泡層１０が形成され、さらに、その内側に管状気泡
層１１が形成される。さらに、鋳片８が引き抜かれると
きわめて高い溶鋼静圧がかかる鋳片中央部は、気泡６の
核が発生しにくくなるので、管状気泡層１１の内側には
比較的緻密な組織を示する緻密層１２が形成される。
しかし、上述した弱脱酸鋼の垂直連続鋳造法には、次の
ような問題がある。
ような問題がある。
（１） リミングアクションによる湯暴れによって、鋳
片８の表層部にスラグ系介在物が捕捉されやすくなるの
で、鋳片８の表面に疵が発生しゃすい。
片８の表層部にスラグ系介在物が捕捉されやすくなるの
で、鋳片８の表面に疵が発生しゃすい。
（２）溶鋼４の凝固速度が速く、しかも、溶鋼４の凝固
の進行方向が水平であるので、気泡６が凝固シェルＺも
離脱されにくい。このために、気泡６がシェルに捕捉さ
れやすく、スキンホールやブロー等の気泡性欠陥が生じ
やすい。
の進行方向が水平であるので、気泡６が凝固シェルＺも
離脱されにくい。このために、気泡６がシェルに捕捉さ
れやすく、スキンホールやブロー等の気泡性欠陥が生じ
やすい。
上記問題点を解決するために、（１）酸素メータによっ
て鋳型５内の溶鋼４中の酸素量を直接測定し、酸素量に
応じてＡＡ等の脱酸剤を溶鋼４に添加して酸素量を適正
レベルに保持する方法、または、（１１）第４図に示さ
れるように、鋳型５に電磁撹拌装置１３を取シ付けて鋳
型５内の溶鋼４を回転流動させ、これにより、気泡層の
離脱の促進および気泡層自体の生成の遅延を図る方法、
または、（ｉｔｉ）上述した（１）及び（１１）の方法
を組み合せた方法が採られている。
て鋳型５内の溶鋼４中の酸素量を直接測定し、酸素量に
応じてＡＡ等の脱酸剤を溶鋼４に添加して酸素量を適正
レベルに保持する方法、または、（１１）第４図に示さ
れるように、鋳型５に電磁撹拌装置１３を取シ付けて鋳
型５内の溶鋼４を回転流動させ、これにより、気泡層の
離脱の促進および気泡層自体の生成の遅延を図る方法、
または、（ｉｔｉ）上述した（１）及び（１１）の方法
を組み合せた方法が採られている。
しかし、これらの方法には次のような問題がある。
（１）気泡６０発生を抑制するために溶鋼４中の ５−
酸素量を低下させると、必然的に５ｏｔＡＰ、の残留量
が増加し鋳片８の耐食性及びプレス成形性等の性状が劣
化する。
が増加し鋳片８の耐食性及びプレス成形性等の性状が劣
化する。
（２）鋳型５内の溶鋼全体を均一に電磁撹拌することが
困難であるので、特に、鋳片８が広幅または角状の場合
には鋳片コーナ一部に気泡６が残留しやすい。
困難であるので、特に、鋳片８が広幅または角状の場合
には鋳片コーナ一部に気泡６が残留しやすい。
（３）上記（ｉｉＤの方法によっても気泡６の発生を溶
鋼全体にわたって抑制することはきわめて困難である。
鋼全体にわたって抑制することはきわめて困難である。
この発明の目的は、弱脱酸鋼からなる健全な鋳片を連続
的にかつ能率的に製造することができる装置を提供する
ことにある。
的にかつ能率的に製造することができる装置を提供する
ことにある。
所定間隔をあけて設けられた、その水平軸線を中心とし
て互いに内向きに同一速度で回転する、冷却可能な１対
の回転鋳型と、前記１対の回転鋳型間の上部に設けられ
た、前記１対の回転鋳型の外周表面に、その下端を接触
させて、前記水平軸 ６− 線方向に設けられた１対のメインダムと、前記１対のメ
インダムの両側に固定された１対のサイドダムとからな
るタンディツシュと、前記タンディツシュ内に弱脱酸鋼
からなる溶鋼を供給するだめの浸漬ノズルと、前記１対
の回転鋳型の外周表面上に形成された凝固シェルを、前
記１対の回転鋳型の回転速度と同一速度で垂直下方に連
続的に引抜くだめの鋳片引抜き手段とからなり、前記１
対のメインダムは、その下端が前記１対の回転鋳型の頂
点よシ外方に位置するように設置することに特徴を有す
る。
て互いに内向きに同一速度で回転する、冷却可能な１対
の回転鋳型と、前記１対の回転鋳型間の上部に設けられ
た、前記１対の回転鋳型の外周表面に、その下端を接触
させて、前記水平軸 ６− 線方向に設けられた１対のメインダムと、前記１対のメ
インダムの両側に固定された１対のサイドダムとからな
るタンディツシュと、前記タンディツシュ内に弱脱酸鋼
からなる溶鋼を供給するだめの浸漬ノズルと、前記１対
の回転鋳型の外周表面上に形成された凝固シェルを、前
記１対の回転鋳型の回転速度と同一速度で垂直下方に連
続的に引抜くだめの鋳片引抜き手段とからなり、前記１
対のメインダムは、その下端が前記１対の回転鋳型の頂
点よシ外方に位置するように設置することに特徴を有す
る。
この発明の一実施態様を図面を参照しながら説明する。
第１図は、この発明の一実施態様による弱脱酸鋼の鋳造
状態を示す概略断面図である。第１図に示されるように
、所定間隔をあけて設けられた１対の回転鋳型１４は、
その水平軸線を中心として互いに内向きに駆動手段（図
示せず）によって同一速度で回転する。タンディツシュ
１５は１対の回転鋳型１４間の上部に設けられている。
状態を示す概略断面図である。第１図に示されるように
、所定間隔をあけて設けられた１対の回転鋳型１４は、
その水平軸線を中心として互いに内向きに駆動手段（図
示せず）によって同一速度で回転する。タンディツシュ
１５は１対の回転鋳型１４間の上部に設けられている。
タンディツシュ１５は１対の回転鋳型１４の軸線方向に
延びる１対のメインダム１５ａと、１対のメインダム１
５ａの両端に固定された１対のサイドダム１５ｂとから
なる。１対の回転鋳型１４は、１対のメインダム１５ａ
および１対のサイドダム１５ｂの下端と摺動しながら回
転する。浸漬ノズル１６はタンディツシュ１５内に弱脱
酸鋼（Ｃ−０≧３． ＯＸ １０ 、’ ）からなる溶
鋼４を連続的に注入する。
延びる１対のメインダム１５ａと、１対のメインダム１
５ａの両端に固定された１対のサイドダム１５ｂとから
なる。１対の回転鋳型１４は、１対のメインダム１５ａ
および１対のサイドダム１５ｂの下端と摺動しながら回
転する。浸漬ノズル１６はタンディツシュ１５内に弱脱
酸鋼（Ｃ−０≧３． ＯＸ １０ 、’ ）からなる溶
鋼４を連続的に注入する。
浸漬ノズル１６からタンディツシュ１５内に溶鋼４が注
入されると、溶鋼４中にはリミングアクションによって
多数のＣＯガスの気泡６が発生する。このようにして発
生した気泡６は、溶鋼４上に浮上して燃焼゛しながら大
気に放散する。タンディツシュ１５内に注入された溶鋼
４は、回転している１対の回転鋳型１４の外周表面と接
触して凝固する。このようにして回転鋳型１４の外周表
面に接触することによシ形成された凝固シェル８ａは、
回転鋳型１４の回転に伴い次第に成長する。
入されると、溶鋼４中にはリミングアクションによって
多数のＣＯガスの気泡６が発生する。このようにして発
生した気泡６は、溶鋼４上に浮上して燃焼゛しながら大
気に放散する。タンディツシュ１５内に注入された溶鋼
４は、回転している１対の回転鋳型１４の外周表面と接
触して凝固する。このようにして回転鋳型１４の外周表
面に接触することによシ形成された凝固シェル８ａは、
回転鋳型１４の回転に伴い次第に成長する。
回転鋳型１４間からピンチロール１７によって垂直下方
に連続的に引抜かれた未凝固鋳片８は、回転鋳型１４の
下方に設けられたスプレーノズル１８からの冷却水によ
って冷却される。このようにして鋳片８が連続的に製造
される。
に連続的に引抜かれた未凝固鋳片８は、回転鋳型１４の
下方に設けられたスプレーノズル１８からの冷却水によ
って冷却される。このようにして鋳片８が連続的に製造
される。
回転鋳型１４の外周表面に接触した溶鋼４の凝固の進行
方向は、上向きで、しかも、溶鋼静圧は第４図に示した
従来の縦形連続鋳造法に比べて小さいので、凝固界面に
発生した気泡６は、凝固シェル８ａが所定の厚みに成長
する間に速やかに凝固シェル８ａから離脱する。この結
果、欠陥のない健全な凝固シェル（ソリッドスキン）が
形成される。
方向は、上向きで、しかも、溶鋼静圧は第４図に示した
従来の縦形連続鋳造法に比べて小さいので、凝固界面に
発生した気泡６は、凝固シェル８ａが所定の厚みに成長
する間に速やかに凝固シェル８ａから離脱する。この結
果、欠陥のない健全な凝固シェル（ソリッドスキン）が
形成される。
次に、上述した効果が得られる、回転鋳型１４の頂点と
メニスカス（タンディツシュ１５内の溶鋼４０表面レベ
ル）との間の距離Ｈおよびタンディツシュ１５の１対の
メインダム１５ａの設置位置について説明する。
メニスカス（タンディツシュ１５内の溶鋼４０表面レベ
ル）との間の距離Ｈおよびタンディツシュ１５の１対の
メインダム１５ａの設置位置について説明する。
先ず、前記距離Ｈであるが、これは
２０ｍ、≦Ｈ≦２００ｍｍの範囲内に維持する必要があ
る。前記距離Ｈが２０ｍ、未満であると、回転鋳型 ９
− １４の外周表面に接触することにより形成される凝固シ
ェル８ａの凝固開始点Ａの位置が不安定となり、均一な
厚みの凝固シェル８ａが形成されない。一方、前記距離
Ｈが２００闘を越えると、溶鋼静圧が高くなり過ぎて気
泡６が凝固シェル８ａから離脱しにくくなり凝固シェル
８ａの品質が低下する。
る。前記距離Ｈが２０ｍ、未満であると、回転鋳型 ９
− １４の外周表面に接触することにより形成される凝固シ
ェル８ａの凝固開始点Ａの位置が不安定となり、均一な
厚みの凝固シェル８ａが形成されない。一方、前記距離
Ｈが２００闘を越えると、溶鋼静圧が高くなり過ぎて気
泡６が凝固シェル８ａから離脱しにくくなり凝固シェル
８ａの品質が低下する。
次に、１対のメインダム１５ａの設置位置であるが、こ
れは１対のメインダム１５ａの下端（凝固開始点Ａ）が
１対の回転鋳型１４の頂点Ｂよシ外方になる位置とする
。即ち、］、対のメインダム１５ａは前記Ａと回転鋳型
１４の中心０とを結ぶ直線ＡＯと、前記頂点Ｂと前記中
心Ｏとを結ぶ直線ＢＯとのなす角度θ（ラジアン）が、
下式を満足する位置に設置する。
れは１対のメインダム１５ａの下端（凝固開始点Ａ）が
１対の回転鋳型１４の頂点Ｂよシ外方になる位置とする
。即ち、］、対のメインダム１５ａは前記Ａと回転鋳型
１４の中心０とを結ぶ直線ＡＯと、前記頂点Ｂと前記中
心Ｏとを結ぶ直線ＢＯとのなす角度θ（ラジアン）が、
下式を満足する位置に設置する。
１０−
Ｈ：１対の回転鋳型の頂点とメニス
カスとの間の距離（ｍｍ）、
Ｒ：ｌ対の゛回転鋳型の半径（、ｍ、）、Ｐ：気泡が凝
固シェル中に残留する 臨界静圧（ｋｙ／ｍＡ）。
固シェル中に残留する 臨界静圧（ｋｙ／ｍＡ）。
上式を満足する位置に１対のメインダム１５．ｌｌを設
置することによって、鋳片８が１対の回転鋳型１４から
引抜かれる間に欠陥のない十分な厚みを有する凝固シェ
ル８ａが形成される。
置することによって、鋳片８が１対の回転鋳型１４から
引抜かれる間に欠陥のない十分な厚みを有する凝固シェ
ル８ａが形成される。
第２図に、上式を満足する位置（図中×位置（θつ）に
１対のメインダム１５ａを設置した場合における溶鋼静
圧と、凝固開始点からの距離との関係を、第４図に示し
た従来装置による場合Ａと合せて示す。図中Ｂ、Ｃは本
発明装置による場合であり、Ｂは回転鋳型１４の半径Ｒ
が１ｍ、回転鋳型１４の頂点とメニスカスとの間の距離
Ｈが０．０５ｍの場合の結果であシ、Ｃは、前記半径Ｒ
が２ｍ、前記Ｈが０．０５ ｍの場合の結果である。ま
た、図中Ｐは臨界静圧を示し、これ以上の溶鋼静圧に々
ると気泡６が凝固シェル８ａから離脱しにくくなシ健全
な凝固シェルが形成されない。
１対のメインダム１５ａを設置した場合における溶鋼静
圧と、凝固開始点からの距離との関係を、第４図に示し
た従来装置による場合Ａと合せて示す。図中Ｂ、Ｃは本
発明装置による場合であり、Ｂは回転鋳型１４の半径Ｒ
が１ｍ、回転鋳型１４の頂点とメニスカスとの間の距離
Ｈが０．０５ｍの場合の結果であシ、Ｃは、前記半径Ｒ
が２ｍ、前記Ｈが０．０５ ｍの場合の結果である。ま
た、図中Ｐは臨界静圧を示し、これ以上の溶鋼静圧に々
ると気泡６が凝固シェル８ａから離脱しにくくなシ健全
な凝固シェルが形成されない。
第２図から明らかなように、従来装置による場合Ａは、
溶鋼静圧が直線的に増加するので、臨界静圧に至るまで
の、凝固開始点からの距離は短かい。これに対して、本
発明装置による場合Ｂ、Ｃは、溶鋼静圧が２次曲線的に
増加するので、臨界静圧に至るまでの、凝固開始点から
の距離は従来装置による場合Ａに比べて大幅に長い〇こ
れは次のことを意味する。即ち、鋳片引抜き速度を同一
とすると、本発明装置は従来装置に比べて健全な凝固シ
ェルの厚みを厚くすることができる。また、凝固シェル
８ａの厚みを同一とすると、本発明装置は従来装置に比
べて鋳片引抜き速度を速くすることができる。
溶鋼静圧が直線的に増加するので、臨界静圧に至るまで
の、凝固開始点からの距離は短かい。これに対して、本
発明装置による場合Ｂ、Ｃは、溶鋼静圧が２次曲線的に
増加するので、臨界静圧に至るまでの、凝固開始点から
の距離は従来装置による場合Ａに比べて大幅に長い〇こ
れは次のことを意味する。即ち、鋳片引抜き速度を同一
とすると、本発明装置は従来装置に比べて健全な凝固シ
ェルの厚みを厚くすることができる。また、凝固シェル
８ａの厚みを同一とすると、本発明装置は従来装置に比
べて鋳片引抜き速度を速くすることができる。
次に、Ｃ： ０．０４ｗｔ％、Ｍｎ： ０．２５ｗｔ
％を含有する、Ｃ・０：１．２Ｘ１０−３の弱脱酸鋼を
、第４図に示した従来装置によって、１．０ｍ／ｍｍの
引抜き速度で鋳造した場合の健全な凝固シェルの厚み、
および、鋳片を冷間圧延したときの薄板表面に発生した
線状疵の発生率の結果を第２図中Ｃの本発明条件に従っ
て、厚み４ｏｍｍの鋳片を５．０ｍ／ｍｉの引抜き速度
で製造した場合の結果と合せて第１表に示す。
％を含有する、Ｃ・０：１．２Ｘ１０−３の弱脱酸鋼を
、第４図に示した従来装置によって、１．０ｍ／ｍｍの
引抜き速度で鋳造した場合の健全な凝固シェルの厚み、
および、鋳片を冷間圧延したときの薄板表面に発生した
線状疵の発生率の結果を第２図中Ｃの本発明条件に従っ
て、厚み４ｏｍｍの鋳片を５．０ｍ／ｍｉの引抜き速度
で製造した場合の結果と合せて第１表に示す。
第 １ 表
第１表から明らかなように、健全な凝固シェルの平均厚
みは両者同様であるが、その均一性は本発明例が従来例
よシ優れておシ、圧延後の疵発生率も本発明例の方が従
来例より大幅に優れている。
みは両者同様であるが、その均一性は本発明例が従来例
よシ優れておシ、圧延後の疵発生率も本発明例の方が従
来例より大幅に優れている。
第３図に、この発明の別の実施態様を示す。これは、溶
鋼４と同一組成からなる薄板１９をタンディツシュ１５
と回転鋳型１４との間に、鋳片引抜き速度と同一の速度
で連続的に送給ロール２０によって送給するものである
。これによって、凝固シェル８ａの表層下に発生する針
状気泡および管状気泡が鋳片表面に露出することを防止
できる〇第３図において、第１図と同一番号のものは、
第１図と同一のものを示し、説明は省略する。
鋼４と同一組成からなる薄板１９をタンディツシュ１５
と回転鋳型１４との間に、鋳片引抜き速度と同一の速度
で連続的に送給ロール２０によって送給するものである
。これによって、凝固シェル８ａの表層下に発生する針
状気泡および管状気泡が鋳片表面に露出することを防止
できる〇第３図において、第１図と同一番号のものは、
第１図と同一のものを示し、説明は省略する。
第３図に示した装置によって、０：３００〜４００ｐｐ
ｍ、 Ｃ： ０．０５ｗｔ％を含有する弱脱酸鋼（１）
、および、Ｏ： ８０〜１００ ｐｐｍ、 Ｃ： ０．
０５ｗｔ％を含有する弱脱酸鋼（１１）を、これと同一
組成からなる厚み３ ｍｍの薄板を送給しながら、第２
図中Ｂの本発明条件に従って、４．０ ｍ／ｍｉｎの引
抜き速度でそれぞれ鋳造し、厚み３４能の鋳片を得た場
合の健全な凝固シェルの厚み、および、鋳片を冷間圧延
したときの薄板表面に発生した線状疵の発生率の結果を
、同一鋼種の弱脱酸鋼を第４図に示した従来装置によっ
て、ｌ、Ｏｍ／ｍｉｎの引抜き速度でそれぞれ鋳造し、
厚み２２０闘の鋳片を得た場合の結と合せて第２表に示
す。
ｍ、 Ｃ： ０．０５ｗｔ％を含有する弱脱酸鋼（１）
、および、Ｏ： ８０〜１００ ｐｐｍ、 Ｃ： ０．
０５ｗｔ％を含有する弱脱酸鋼（１１）を、これと同一
組成からなる厚み３ ｍｍの薄板を送給しながら、第２
図中Ｂの本発明条件に従って、４．０ ｍ／ｍｉｎの引
抜き速度でそれぞれ鋳造し、厚み３４能の鋳片を得た場
合の健全な凝固シェルの厚み、および、鋳片を冷間圧延
したときの薄板表面に発生した線状疵の発生率の結果を
、同一鋼種の弱脱酸鋼を第４図に示した従来装置によっ
て、ｌ、Ｏｍ／ｍｉｎの引抜き速度でそれぞれ鋳造し、
厚み２２０闘の鋳片を得た場合の結と合せて第２表に示
す。
１４−
第２表
第２表から明らかなように、本発明例は従来例に比べて
健全な凝固シェルの厚みは薄いが、均一性に優れており
、圧延後の流発生率も従来例に比べて大幅に優れている
。
健全な凝固シェルの厚みは薄いが、均一性に優れており
、圧延後の流発生率も従来例に比べて大幅に優れている
。
この発明によれば、弱脱酸鋼からなる健全な鋳片を連続
的にかつ能率的に製造することができる。
的にかつ能率的に製造することができる。
第１図は、この発明の一実施態様による弱脱酸鋼の鋳造
状態を示す概略断面図、第２図は、溶鋼静圧と、凝固開
始点からの距離との関係を示すグラフ、第３図は、この
発明の他の実施態様による弱脱酸鋼の鋳造状態を示す概
略断面図、第４図は、従来装置による弱脱酸鋼の鋳造状
態を示す断路断面図、第５図は、同装置によって製造し
た鋳片の断面図である。図面において、 １・・・タンディツシュ ２・・・浸漬ノズル３・・・
ストッパー ４・・・溶鋼 ５・・・鋳型 ６・・・気泡 ７・・・パウダースラグ ８・・・鋳片９・・・ソリッ
ドスキン層 １０・・・針状気泡層］１・・・管状気泡
層 １２・・・緻密層１３・・・電磁撹拌装置 １４・
・・回転鋳型１５・・・タンティッシュ １５ａ・・・
メインダム１５ｂ・・・サイドダム １６・・・浸漬ノ
ズル１７・・・ピンチロール １８・・・スプレーノズ
ル１９・・・薄板 ２０・・・送給ロール出願人 日本
鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） （どｔｕｖ１５λ） 王γ４ダ ―裟Ｐ≦髄第４図
状態を示す概略断面図、第２図は、溶鋼静圧と、凝固開
始点からの距離との関係を示すグラフ、第３図は、この
発明の他の実施態様による弱脱酸鋼の鋳造状態を示す概
略断面図、第４図は、従来装置による弱脱酸鋼の鋳造状
態を示す断路断面図、第５図は、同装置によって製造し
た鋳片の断面図である。図面において、 １・・・タンディツシュ ２・・・浸漬ノズル３・・・
ストッパー ４・・・溶鋼 ５・・・鋳型 ６・・・気泡 ７・・・パウダースラグ ８・・・鋳片９・・・ソリッ
ドスキン層 １０・・・針状気泡層］１・・・管状気泡
層 １２・・・緻密層１３・・・電磁撹拌装置 １４・
・・回転鋳型１５・・・タンティッシュ １５ａ・・・
メインダム１５ｂ・・・サイドダム １６・・・浸漬ノ
ズル１７・・・ピンチロール １８・・・スプレーノズ
ル１９・・・薄板 ２０・・・送給ロール出願人 日本
鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他２名） （どｔｕｖ１５λ） 王γ４ダ ―裟Ｐ≦髄第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 所定間隔をあけて設けられた、その水平軸線を中心とし
て互いに内向きに同一速度で回転する、１冷却可能な１
対の回転鋳型と、前記１対の回転鋳型間の上部に設けら
れた、前記１対の回転鋳型の外周表面に、その下端を接
触させて、前記水平軸線方向に設けられた１対のメイン
ダムと、前記１対のメインダムの両側に固定された１対
のサイドダムとからなるタンディツシュと、前記タンデ
ィツシュ内に弱脱酸鋼からなる溶鋼を供給するための浸
漬ノズルと、前記１対の回転鋳型の外周表面上に形成さ
れた凝固シェルを、前記１対の回転鋳型の回転速度と同
一速度で垂直下方に連続的に引抜くだめの鋳片引抜き手
段とからなシ、前記１対 １− のメインダムは、 但し、θ：前記１対のメインダムの下端と前記１対の回
転鋳型の中心とを結ぶ 直線と、前記１対の回転鋳型の頂 点と前記中心とを結ぶ直線とのな す角度（ラジアン）、 Ｈ：前記タンディツシュ内の溶鋼のメ ニスカスと前記１対の回転鋳型の 頂点との間の距離（２０ｇ≦Ｈ≦２００朋）、Ｒ：前記
１対の回転鋳型の半径０７ｎ）、ρ：溶鋼密度（ｋｇ／
ｄ ）、 Ｐ：気泡が凝固シェル中に残留する臨 界静圧（ｋ？ ／ ｍＡ ） を満足する位置に設置することを特徴とする、弱脱酸鋼
の連続鋳造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10935284A JPS60255244A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 弱脱酸鋼の連続鋳造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10935284A JPS60255244A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 弱脱酸鋼の連続鋳造装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60255244A true JPS60255244A (ja) | 1985-12-16 |
Family
ID=14508044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10935284A Pending JPS60255244A (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 弱脱酸鋼の連続鋳造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60255244A (ja) |
-
1984
- 1984-05-31 JP JP10935284A patent/JPS60255244A/ja active Pending
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