JPS60249262A - ペ−スト式鉛蓄電池 - Google Patents
ペ−スト式鉛蓄電池Info
- Publication number
- JPS60249262A JPS60249262A JP59105092A JP10509284A JPS60249262A JP S60249262 A JPS60249262 A JP S60249262A JP 59105092 A JP59105092 A JP 59105092A JP 10509284 A JP10509284 A JP 10509284A JP S60249262 A JPS60249262 A JP S60249262A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electrode plate
- separator
- porous glass
- ribs
- type lead
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M10/00—Secondary cells; Manufacture thereof
- H01M10/06—Lead-acid accumulators
- H01M10/12—Construction or manufacture
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Cell Separators (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明はガラスマット及びセパレータを正負極板間に配
置した通常の耐振型ペースト式鉛蓄電池の改良に関する
ものである。
置した通常の耐振型ペースト式鉛蓄電池の改良に関する
ものである。
＊＊ｏｔｔｔｒ い
従来この種蓄電池では正極活蛛質の脱落防止を目的とし
て、径１９〜２５μからなる厚さ０．５〜２ ｍｍ （
３０ｋｇ／ｄｍ２以下の加圧）の長繊維ガラスマットを
正極板に当接し、セパレータを介して負極板を重合した
極板群を５〜３０ ｋｇ／ｄｍ”の加圧状態で電槽内に
投入する製造方式が一般的である。又最近、ガラスマッ
トの材質、構造を工夫して極板群を機械的に圧迫するこ
とによって正極板面を押圧し、活物質の構造変化を阻止
することが提案されている。
て、径１９〜２５μからなる厚さ０．５〜２ ｍｍ （
３０ｋｇ／ｄｍ２以下の加圧）の長繊維ガラスマットを
正極板に当接し、セパレータを介して負極板を重合した
極板群を５〜３０ ｋｇ／ｄｍ”の加圧状態で電槽内に
投入する製造方式が一般的である。又最近、ガラスマッ
トの材質、構造を工夫して極板群を機械的に圧迫するこ
とによって正極板面を押圧し、活物質の構造変化を阻止
することが提案されている。
発明が解決しようとする問題点
これらの方式によるペースト式鉛蓄電池のＳＢＡ規格に
よる充放電サイクル寿命は、ガラスマットを使用しない
場合に比し、従来の径１０μ以上の長繊維ガラスマット
を使用した耐振型ペースト式鉛蓄電池で約２倍、最近の
提案による径１μ以下の細繊維と径１０μ以上の太繊維
からなる２層ガラスマットの耐振型ペースト式鉛蓄電池
では約３倍と優れているが、クラッド式正極板の寿命に
比べるとなおかなり劣っている。
よる充放電サイクル寿命は、ガラスマットを使用しない
場合に比し、従来の径１０μ以上の長繊維ガラスマット
を使用した耐振型ペースト式鉛蓄電池で約２倍、最近の
提案による径１μ以下の細繊維と径１０μ以上の太繊維
からなる２層ガラスマットの耐振型ペースト式鉛蓄電池
では約３倍と優れているが、クラッド式正極板の寿命に
比べるとなおかなり劣っている。
他方これらの方式によるペースト式鉛蓄電池の充放電サ
イクル寿命試験の結果は正極板寿命評価として一応の目
安を与えると云えるが、例えば自動車用電池のように準
空電圧浮動充電方式で使用される場合、特に極板格子合
金にカルシウム−鉛合金を使用した場合顕著であるが、
充電中のガス発生が微小となり、液撹拌効果が阻害され
、電解液濃度の不均一化による局部電流の増大など寿命
劣化の要因となる欠点を有している。
イクル寿命試験の結果は正極板寿命評価として一応の目
安を与えると云えるが、例えば自動車用電池のように準
空電圧浮動充電方式で使用される場合、特に極板格子合
金にカルシウム−鉛合金を使用した場合顕著であるが、
充電中のガス発生が微小となり、液撹拌効果が阻害され
、電解液濃度の不均一化による局部電流の増大など寿命
劣化の要因となる欠点を有している。
問題点を解決するための手段
本発明は正極板面に網目断面積０．００１６〜４．０ｍ
ｍ２の多孔ガラス布を埋設し、表裏リブを有するセパレ
ータを介し負極板を重合した極板群を電槽に強糠し、電
解液撹拌効果を維持し、かつ活物質の脱落防止による充
放電サイクル寿命の優れたペースト式鉛蓄電池の構成方
式を提供するものである。
ｍ２の多孔ガラス布を埋設し、表裏リブを有するセパレ
ータを介し負極板を重合した極板群を電槽に強糠し、電
解液撹拌効果を維持し、かつ活物質の脱落防止による充
放電サイクル寿命の優れたペースト式鉛蓄電池の構成方
式を提供するものである。
作用
本発明の基本は次の３項目の発明の結果による。
（１）ペースト式極板の充放電サイクル寿命の劣化要因
は二酸化鉛の充放電に伴なう体積変化に起因する活物質
の軟化と脱落によるとされてきた。事実二酸化鉛は放電
して硫酸鉛になるときその分子量は約１．９倍になり、
充電では約５２％に収縮する。しかし実用に際し、正極
板の活物質の多孔度は約６０〜７０％で放電時その約５
０％が放電に寄与し多孔度は約４０〜５０％に低下する
に過ぎず、活物質自体の充放電による膨張収縮は極板内
の多孔空隙で十分吸収できる程度のものである。活物質
の充放電による膨張収縮はクラッド式極板でも同様であ
り、ペースト式正極板寿命の直接的原因ではない。要は
クラッド式極板の様に定容積内で充放電を行なわしめる
ことが基本となる。
は二酸化鉛の充放電に伴なう体積変化に起因する活物質
の軟化と脱落によるとされてきた。事実二酸化鉛は放電
して硫酸鉛になるときその分子量は約１．９倍になり、
充電では約５２％に収縮する。しかし実用に際し、正極
板の活物質の多孔度は約６０〜７０％で放電時その約５
０％が放電に寄与し多孔度は約４０〜５０％に低下する
に過ぎず、活物質自体の充放電による膨張収縮は極板内
の多孔空隙で十分吸収できる程度のものである。活物質
の充放電による膨張収縮はクラッド式極板でも同様であ
り、ペースト式正極板寿命の直接的原因ではない。要は
クラッド式極板の様に定容積内で充放電を行なわしめる
ことが基本となる。
従来のガラスマット方式の耐振型構成方式はこの定容積
を維持するための手段であり、正極板面当接材の種類の
如何によって一定強度以上の圧迫度は有害でこそあれ決
して寿命増大の要因でないことは特開昭５６−６１７６
６号公報第２４頁、図２からも明白である。即ち正極板
面当接材の多孔や弾力性に応じて極板群に加えられる圧
迫度を選択する必要があり、またその効果には限界があ
る。従来正極板に当接されて来たガラスマットはその弾
力性による外部衝撃の吸収による正極板の保護並びに極
板群構成材各部品の厚みの不均一による圧迫度の不均衡
の可及的是正等が二次的効果として挙げられるが、これ
らの効果は他の手段例えば弾力性スペーサの併用、生産
管理の向」二による部品厚の偏差の縮少等によって代替
可能であり必須的要件ではない。従って正極板当接材と
しての要件は例えばクラッド式極板のチューブ構成材の
様に圧縮弾性が小さく、活物質粒子の漏洩を防止でき、
充電時のガス気泡を自由に通過せしめうる多孔を有した
、ガラス繊維構成体（多孔ガラス布）からなりかつ充電
時の活物質から発生したガスが極板面と多孔ガラス布と
の界面にガス溜りを生じない程度に多孔ガラス布が正極
板に密接当接されていることである。
を維持するための手段であり、正極板面当接材の種類の
如何によって一定強度以上の圧迫度は有害でこそあれ決
して寿命増大の要因でないことは特開昭５６−６１７６
６号公報第２４頁、図２からも明白である。即ち正極板
面当接材の多孔や弾力性に応じて極板群に加えられる圧
迫度を選択する必要があり、またその効果には限界があ
る。従来正極板に当接されて来たガラスマットはその弾
力性による外部衝撃の吸収による正極板の保護並びに極
板群構成材各部品の厚みの不均一による圧迫度の不均衡
の可及的是正等が二次的効果として挙げられるが、これ
らの効果は他の手段例えば弾力性スペーサの併用、生産
管理の向」二による部品厚の偏差の縮少等によって代替
可能であり必須的要件ではない。従って正極板当接材と
しての要件は例えばクラッド式極板のチューブ構成材の
様に圧縮弾性が小さく、活物質粒子の漏洩を防止でき、
充電時のガス気泡を自由に通過せしめうる多孔を有した
、ガラス繊維構成体（多孔ガラス布）からなりかつ充電
時の活物質から発生したガスが極板面と多孔ガラス布と
の界面にガス溜りを生じない程度に多孔ガラス布が正極
板に密接当接されていることである。
（２）従来の耐振型ペースト式鉛蓄電池の正極板活物質
の寿命劣化要因である活物質の軟化と脱落は当接材であ
るガラスマットの多孔構成による活物質の定容積内維持
の不完全さの外５− に定容積内維持のため必要な極板群圧迫力の増大による
電池充電時のガス逸散の困難性の増森が挙げられる。従
来方式によるガラスマット体を当接した場合、圧迫力が
小さい時はガスは比較的スムーズに極板表面乃至ガラス
マット内を上部に移動できるが、圧迫力が大きくなると
ガス気泡は極板表面近傍やガラスマット内にガス溜りを
形成し、一定圧力以上に達した後突然排出される。即ち
ガス圧の形成、消失による機械的衝撃の繰り返えしが活
物質粒子間の結合を弱め、粒子の微細化と脱落を促進し
ている。このことは従来の１〜２層のガラスマットを用
いた耐振型ペースト式鉛蓄電池では避けることの出来な
い欠点である。
の寿命劣化要因である活物質の軟化と脱落は当接材であ
るガラスマットの多孔構成による活物質の定容積内維持
の不完全さの外５− に定容積内維持のため必要な極板群圧迫力の増大による
電池充電時のガス逸散の困難性の増森が挙げられる。従
来方式によるガラスマット体を当接した場合、圧迫力が
小さい時はガスは比較的スムーズに極板表面乃至ガラス
マット内を上部に移動できるが、圧迫力が大きくなると
ガス気泡は極板表面近傍やガラスマット内にガス溜りを
形成し、一定圧力以上に達した後突然排出される。即ち
ガス圧の形成、消失による機械的衝撃の繰り返えしが活
物質粒子間の結合を弱め、粒子の微細化と脱落を促進し
ている。このことは従来の１〜２層のガラスマットを用
いた耐振型ペースト式鉛蓄電池では避けることの出来な
い欠点である。
（３）正極板寿命劣化の他の要因として、電池的電解液
濃度の不均一が挙げられる。本来鉛蓄電池の電解液濃度
の均一化は濃度差拡散を除けば充電末期のガス発生によ
る電池内での液流動によって達成されている。従って定
電流６− 充電方式によって放電量の１２０〜１３０％充電を行な
うような場合は別として、実用上では殆んど定電圧充電
方式が主流であり、充電末期におけるガス発生は僅少で
ある。特に極板格子合金としてカルシウム−鉛合金を用
いた場合、その合金の特性上ガス発生量は著しく少なく
なり、液の流動、濃度の均等化は著しく遅延する。この
様な観点から電池内での液濃度拡散や、液流動を良くす
るための要望は最近特に大である。従来の耐振型構成で
は圧迫力の増大と共に不利であることは明白である。
濃度の不均一が挙げられる。本来鉛蓄電池の電解液濃度
の均一化は濃度差拡散を除けば充電末期のガス発生によ
る電池内での液流動によって達成されている。従って定
電流６− 充電方式によって放電量の１２０〜１３０％充電を行な
うような場合は別として、実用上では殆んど定電圧充電
方式が主流であり、充電末期におけるガス発生は僅少で
ある。特に極板格子合金としてカルシウム−鉛合金を用
いた場合、その合金の特性上ガス発生量は著しく少なく
なり、液の流動、濃度の均等化は著しく遅延する。この
様な観点から電池内での液濃度拡散や、液流動を良くす
るための要望は最近特に大である。従来の耐振型構成で
は圧迫力の増大と共に不利であることは明白である。
本発明は主として前記３次目の基本的究明の結果による
もので、従来の耐振型ペースト式鉛電池の欠点を完全に
除去したものである。
もので、従来の耐振型ペースト式鉛電池の欠点を完全に
除去したものである。
本発明鉛蓄電池の構成材である多孔ガラス布としては例
えば径約９μのガラス単繊維を４００本集束したストラ
ンドを４本撚糸したガラス糸を用いたタテ×ヨコ、２５
本Ｘ ２５本／２５ｍｍの平織ガラス布では網目断面積
０．１６ ｍｍ”が得られる。本発明の目的に対して多
孔ガラス布の各構成条件の内、重要な点はガラス布の網
目断面積の大きさである。即ち正極板製造工程に於いて
格子にペーストを充填面１獣ペーストの硬化前）多孔ガ
ラス布をプレスによって、その一部をペースト内に埋没
密着させうること、および電池充電時のガス気泡が活物
質面から直接多孔ガラス布網目を通じて通過できること
を条件として、活物質粒子の容易な通過を防止するため
可及的に微孔であることが望ましい。この３つの条件を
踏まえた網目大きさの限界は（４０μ×４０μ）即ち０
００１６ｍｍ２で、この値より小さい時充電時のガス逸
出はスムーズでなく部分的に活物質と多孔ガラス布界面
にガス溜りを形成する危険がある。
えば径約９μのガラス単繊維を４００本集束したストラ
ンドを４本撚糸したガラス糸を用いたタテ×ヨコ、２５
本Ｘ ２５本／２５ｍｍの平織ガラス布では網目断面積
０．１６ ｍｍ”が得られる。本発明の目的に対して多
孔ガラス布の各構成条件の内、重要な点はガラス布の網
目断面積の大きさである。即ち正極板製造工程に於いて
格子にペーストを充填面１獣ペーストの硬化前）多孔ガ
ラス布をプレスによって、その一部をペースト内に埋没
密着させうること、および電池充電時のガス気泡が活物
質面から直接多孔ガラス布網目を通じて通過できること
を条件として、活物質粒子の容易な通過を防止するため
可及的に微孔であることが望ましい。この３つの条件を
踏まえた網目大きさの限界は（４０μ×４０μ）即ち０
００１６ｍｍ２で、この値より小さい時充電時のガス逸
出はスムーズでなく部分的に活物質と多孔ガラス布界面
にガス溜りを形成する危険がある。
又網目断面積の大きさが（２ｍｍ Ｘ ２ ｍｍ ）即
ち４ｍｍ２以上では活物質粒子の通過が容易となり、寿
命増大の効果が少なくなる。ガラス繊維径、ガラス糸の
太さ、撚糸法、編組条件によって最適網目断面積の値は
異なるが、その実用範囲は０．００１６〜４ｍｍ２であ
る。前記例示の多孔ガラス布用ガラス糸を用いた場合は
網目断面積の０．１６ ｍｍ ２が上記３条件を満たす
のに最適値であった。
ち４ｍｍ２以上では活物質粒子の通過が容易となり、寿
命増大の効果が少なくなる。ガラス繊維径、ガラス糸の
太さ、撚糸法、編組条件によって最適網目断面積の値は
異なるが、その実用範囲は０．００１６〜４ｍｍ２であ
る。前記例示の多孔ガラス布用ガラス糸を用いた場合は
網目断面積の０．１６ ｍｍ ２が上記３条件を満たす
のに最適値であった。
本発明における第２の構成要素であるセパレータの目的
はセパレータの通常の使用目的を電解液面上に何等の障
害なく浮上せしむることで平板状セパレータではその効
果は得られず、セパレータの両面にリブ又は條溝を設け
た構造であることが必須である。負極板面に対してもセ
パレータ面が平板の場合、負極板で発生したガス気泡が
断続的にガス溜りを形成、極板群に圧力振動を与えるこ
とになり、本発明の目的効果を削減することになる。
はセパレータの通常の使用目的を電解液面上に何等の障
害なく浮上せしむることで平板状セパレータではその効
果は得られず、セパレータの両面にリブ又は條溝を設け
た構造であることが必須である。負極板面に対してもセ
パレータ面が平板の場合、負極板で発生したガス気泡が
断続的にガス溜りを形成、極板群に圧力振動を与えるこ
とになり、本発明の目的効果を削減することになる。
本発明における極板群圧迫度は正負極板多孔ガラス布、
およびセパレータが相互に密接すれば十分であり、基本
的に夫々の部品間の相互空隙が零に近づく程望ましいが
、多孔ガ９− ラス布及びセパレータ共若干の圧縮性及び圧縮弾性は基
本的に保有しており、プラス圧を保持することで十分で
ある。電池組立工程管理上、一定圧迫力を規定する必要
がある場合、極板群外に定弾性スペーサ例えばゴム板等
を併用すれば良い。又、多孔ガラス布は活物質の定容積
維持を目的とするため、伸縮性、延伸性等を有しないも
のが望ましく、その目的のためガラス布を耐酸、耐酸化
性樹脂例えばポリスチレン、フェノール樹脂等で加工硬
化して使用することが望ましい。
およびセパレータが相互に密接すれば十分であり、基本
的に夫々の部品間の相互空隙が零に近づく程望ましいが
、多孔ガ９− ラス布及びセパレータ共若干の圧縮性及び圧縮弾性は基
本的に保有しており、プラス圧を保持することで十分で
ある。電池組立工程管理上、一定圧迫力を規定する必要
がある場合、極板群外に定弾性スペーサ例えばゴム板等
を併用すれば良い。又、多孔ガラス布は活物質の定容積
維持を目的とするため、伸縮性、延伸性等を有しないも
のが望ましく、その目的のためガラス布を耐酸、耐酸化
性樹脂例えばポリスチレン、フェノール樹脂等で加工硬
化して使用することが望ましい。
実施例
次に本発明の実施例について従来品２種と対比しながら
図面によって説明する。
図面によって説明する。
第２図は従来の耐振型ペースト式鉛蓄電池の一例を示す
横断面であり、正極板１、径約１９μのガラス繊維から
なる厚さ約２ｍｍのガラスマット２、強化繊維、ポリエ
チレン等の材質からなるリブが負極板側に面した片面リ
ブ付の多孔性セパレータ３及び負極板４が重ね合わされ
た１０− 極板群を約３０ ｋｇ／ｄｍ ２の圧迫が加わる様にし
て電槽５に強挿されたものである。第３図は従来極板１
に当接するように径約０．３μ厚さ０．３ｍｍの緻密ガ
ラスマット体２′が配置されている点であり、またセパ
レータ３′は平板状のものが配置されている点である。
横断面であり、正極板１、径約１９μのガラス繊維から
なる厚さ約２ｍｍのガラスマット２、強化繊維、ポリエ
チレン等の材質からなるリブが負極板側に面した片面リ
ブ付の多孔性セパレータ３及び負極板４が重ね合わされ
た１０− 極板群を約３０ ｋｇ／ｄｍ ２の圧迫が加わる様にし
て電槽５に強挿されたものである。第３図は従来極板１
に当接するように径約０．３μ厚さ０．３ｍｍの緻密ガ
ラスマット体２′が配置されている点であり、またセパ
レータ３′は平板状のものが配置されている点である。
第１図は本発明鉛蓄電池の一実施例を示す横断面図で、
正極板１に前記例示の０．４ ｍｍ”の網目の大きさを
有するガラス布をフェノール樹脂加工を施した多孔ガラ
ス布６を極板格子にペースト充填直後プレスにてその一
部を埋没してあり、負極板４との間に表裏両面にリブを
有するポリエチレン材からなる多孔性のセパレータ３ａ
が重合された極板群を従来品と同様電槽５に独特したも
のである。上記３種の電池性能を評価するため正負極板
は同一のもの（厚３．０ ｍｍ）を用い、その極板間距
離は３０ ｋｇ／ｄｍ ２の圧迫力の下で何れも２．０
ｍｍとなる様調整した。又、使用した電解液比重は１
，２８である。第４図は放電０．２５Ｃ（Ａ）Ｘ ３
ｈ 、充電０．１８（、（Ａ）Ｘ５ｈ、温度２０’Ｃの
充放電サイクル試験による寿命時までの充放電回数をグ
ラフ表示したもので本発明品の寿命は従来品１（第２図
に示す電池）に対して約２，３倍、従来品２（第３図に
示す電池）に対して約１．６倍の優れた特性を有してい
る。第５図は本発明鉛蓄電池の液濃度分布に対する効果
を従来品１．２と対比したも０゜ ので０．２Ｃ（Ａ）完全放電後負２Ｃ（３）にて約９５
％充電後の電槽下部、中央部、及び上部の電解液比重値
を示した。本発明鉛蓄電池の電解液濃度分布が従来品１
．２に比し極めて均等化されていることが明白である。
正極板１に前記例示の０．４ ｍｍ”の網目の大きさを
有するガラス布をフェノール樹脂加工を施した多孔ガラ
ス布６を極板格子にペースト充填直後プレスにてその一
部を埋没してあり、負極板４との間に表裏両面にリブを
有するポリエチレン材からなる多孔性のセパレータ３ａ
が重合された極板群を従来品と同様電槽５に独特したも
のである。上記３種の電池性能を評価するため正負極板
は同一のもの（厚３．０ ｍｍ）を用い、その極板間距
離は３０ ｋｇ／ｄｍ ２の圧迫力の下で何れも２．０
ｍｍとなる様調整した。又、使用した電解液比重は１
，２８である。第４図は放電０．２５Ｃ（Ａ）Ｘ ３
ｈ 、充電０．１８（、（Ａ）Ｘ５ｈ、温度２０’Ｃの
充放電サイクル試験による寿命時までの充放電回数をグ
ラフ表示したもので本発明品の寿命は従来品１（第２図
に示す電池）に対して約２，３倍、従来品２（第３図に
示す電池）に対して約１．６倍の優れた特性を有してい
る。第５図は本発明鉛蓄電池の液濃度分布に対する効果
を従来品１．２と対比したも０゜ ので０．２Ｃ（Ａ）完全放電後負２Ｃ（３）にて約９５
％充電後の電槽下部、中央部、及び上部の電解液比重値
を示した。本発明鉛蓄電池の電解液濃度分布が従来品１
．２に比し極めて均等化されていることが明白である。
発明の効果
以上の様に本発明蓄電池は構造、簡単にして製造上の技
術的問題点がなく優れた長寿命性能を有するものであり
工業的価値は極めて大きい。
術的問題点がなく優れた長寿命性能を有するものであり
工業的価値は極めて大きい。
第１図は本発明の一実施例を示すペースト式鉛蓄電池の
横断面図、第２図、第３図は従来の耐振型ペースト式鉛
蓄電池のそれぞれ異なった極板群構成の横断面図、第４
図は本発明の充放電サイクル寿命試験における寿命時点
の充放電回数を従来品と対比したグラフ、第５図は同じ
く充電末期における電解液濃度の均一性を従来品と対比
したグラフである。 １は正極板、３ａは表裏両面にリブを有するセパレータ
、４は負極板、６は多孔ガラス布、特許出願人 １３− Ｌ−一一一−−−−一 点 片 盃 （電槽） ２９５−
横断面図、第２図、第３図は従来の耐振型ペースト式鉛
蓄電池のそれぞれ異なった極板群構成の横断面図、第４
図は本発明の充放電サイクル寿命試験における寿命時点
の充放電回数を従来品と対比したグラフ、第５図は同じ
く充電末期における電解液濃度の均一性を従来品と対比
したグラフである。 １は正極板、３ａは表裏両面にリブを有するセパレータ
、４は負極板、６は多孔ガラス布、特許出願人 １３− Ｌ−一一一−−−−一 点 片 盃 （電槽） ２９５−
Claims (1)
- 正極板の表面に網目断面積０．００１６〜４．０ ｍｍ
”の多孔ガラス布を埋設し、正負極板間に表・裏画面に
リブ又は條溝を有するセパレータを用いたことを特徴と
するペースト式鉛蓄電池。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59105092A JPS60249262A (ja) | 1984-05-24 | 1984-05-24 | ペ−スト式鉛蓄電池 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59105092A JPS60249262A (ja) | 1984-05-24 | 1984-05-24 | ペ−スト式鉛蓄電池 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60249262A true JPS60249262A (ja) | 1985-12-09 |
Family
ID=14398267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59105092A Pending JPS60249262A (ja) | 1984-05-24 | 1984-05-24 | ペ−スト式鉛蓄電池 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60249262A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01279562A (ja) * | 1988-05-02 | 1989-11-09 | Sharp Corp | 電池 |
| FR2784504A1 (fr) * | 1998-10-08 | 2000-04-14 | Centre Nat Rech Scient | Dispositif separateur inter-electrodes destine aux accumulateurs au plomb soumis a une contrainte mecanique |
| JP2014192079A (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-06 | Furukawa Battery Co Ltd:The | セパレータおよび鉛蓄電池 |
-
1984
- 1984-05-24 JP JP59105092A patent/JPS60249262A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01279562A (ja) * | 1988-05-02 | 1989-11-09 | Sharp Corp | 電池 |
| FR2784504A1 (fr) * | 1998-10-08 | 2000-04-14 | Centre Nat Rech Scient | Dispositif separateur inter-electrodes destine aux accumulateurs au plomb soumis a une contrainte mecanique |
| JP2014192079A (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-06 | Furukawa Battery Co Ltd:The | セパレータおよび鉛蓄電池 |
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