JPS60243353A - 自己補整導管ロケツトモ−タ−燃料ノズル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、固体燃料ガス−発生室ど第二燃焼室どの間の
可燃性高燃料ガスの流速を周囲温度に応答するレベルに
自動的にセラ１−するための導管ロケッｌ−Ｅ−ター用
感温竹装置にＩ！Ｊする。

導管ロケットモーターでは、固定燃料から発生した可燃
竹富燃料ガスが一つ以上の導管を通して、第二燃焼室に
導かれそこで酸化剤と結合して完全燃焼し１１ｆｊｊを
供する。

固体燃料からの燃料ガスの生成速度は、ガス発生室の温
度および圧力により変化する。出［１での流出圧力およ
び室内の圧力が一定のままであったどし−Ｃも、温度は
直接燃１”ｌガスの流速に影響をりえる。ガス発生室内
の固体燃料の温度がモーターの設ｇｌ渇度以下になった
場合、ロケットを一ターの運転効率が低下する。

従って、着火時の周囲温度条件は、ロケットが着火時に
要求される推進力レベルに達する能力に逆の影響を及ぼ
す。そして予期される最低周囲渇。

度に合致するように過剰の推進力を必要とする。

ガス発生室内の圧力もまた高燃料ガスの生成速劇に直接
影響するので出口におけるガス流速をコシトロールする
ことにより、固体燃料の温度変化を補正することができ
る。これを実施ツるための一つの方法は、ガス−発生室
の出１コラ９管の断面積を変えることである１゜ アメリカ特許り、　４，３５５．Ｃ６３に、高燃料ガス
が固体推進剤ガス発生器から第二燃焼室へ流れるノズル
中のチョーク面積をコントロール装置が記載されている
。、その中で所望の空気対燃料の比率を与えるために流
路内において移動可能な測流ロッドあるいは゛プランジ
ャー″が開示されている。この装置は、モーターの作動
時、ガス発生器内の圧力変化に応答する圧力調整器によ
り作動する。

このタイプのコントロールは、点火がおこなわれた優に
だＣ）おこなわれる。従って点火の瞬間におけるガス発
生器の温度に無関係に：富−燃料ガスの生成速度をモー
ターの段語値の最ｙＪ値に近いレベルにセットすること
により、点火の瞬間において周囲温度に直接応答するＪ
：うに■（力レベルを調整する装置が提供されることが
、望ましいことである。

本発明による導管固体−燃料ロケッ１〜モーター用感温
性推力調整器は；（Δ）固体燃料を含有する固体−燃料
ガス発生室から導管ロケッＩ〜モーター内の第二燃焼室
へ富−燃料ガスを〕９人するために適応した所縁フロ一
部（該断縁フロ一部は、燃料ガスフロー出入口およびそ
の出入口間のフロ一部の壁を通しての調整通路を右づる
）：　（Ｂ）フロ一部に対し一般に放射状の軸を有し、
調整通路を取囲みかつ断縁フロ一部へのガスの緊密な関
係を確保した内部端を有づる包囲ステム部およびそのス
テム部において滑動性でかつフロ一部において調整通路
を通じて伸長性の測流バルブプランジャーを含むコント
ロール装置；から成り、かつそのものが（ａ）測流バル
ブプランジャーが同期往復運動のためのベローズの可動
端へ操作上接続されている、ステム部内で軸伸長性かつ
後退性の一端をイｊするベローズ；および（ｂ）液−活
性化ベローズの膨張に逆作動しかつバルブプランジャー
の運動に相応する反応偏向装置；から成り、ベローズが
熱膨張係数が大きい感温性作動油で充満され、その作動
油が燃料ガス発生室内の固体燃料と実質上等温の関係に
あり；それにより、パ燃料グレイン温度″に影響する周
囲温度の変化が作動油の膨張どバルブプランジャーの運
動とに比例する特徴を右している。

固体燃料と実質上等温関係による］ントロール装置が作
動油のための一定容積の感温性貯槽であり、スチーム部
の外側に位置しかつベローズに作動上接続されているこ
とが好ましい。

一方、液−活性化ベローズ（Ｊ、周囲温度から断熱され
ておらずそれ自体が感温性作動油の貯槽として作用づ−
る。

例えば、いづれの場合も点火曲の周囲温度の上背は、作
動液およびベローズの比例膨張と調整器のフロ一部にお
りる元の位置から副流バルブプランジＶ−の、ベローズ
の動きに相応する後退とをもたら４であろう。

ロケットの点火時の測流バルブプランジャーにより推定
される新しい位置は、フロ一部の狭路断面を増加させ、
それによりＨＡ　Ｊ速度に近く、飛行継続が肩１持され
るような速度で冨−燃お１ガスを発生するために要望さ
れるレベルで、発生室での低圧のために必要な状態をつ
くりだづであろう、、もし周囲の温度が点火前に低下す
るならばその逆の結果となるであろう。

本発明を第１〜６図により更に詳しく説明する：第１図
は、本発明のある態様による感温性狭路調整器の縦断図
であり、燃料ガス発生室（図示せず）と第二燃焼室（図
示せず）どの間の導管固体〜燃料ロケットモーター内に
設置されている。

第２図は、第１図の装置のＸ−Ｘ線における部分的な断
面図であり、これは、ステム部１２の一部を示し、第１
図および第２図に共通のすべての部品は、同じアラビア
数字で示す。

第３図は、第１図の装置の変形による際面図であり、第
１図の一定容積の液貯槽が省略され、その機能がベロー
ズ２５の変形により直換されている。

第４図は、適当な作動油の容ｆｆ１（Ｖ）を含有する第
１図および第２図に示したタイプの一定容積貯槽ど、作
動油の変ｆｆ１（Ｖｏ）を含有づ−る可撓性金属ベロー
ズ２５Ｃとの関係を示した図である。

第５図は、機能センターの一般的なダイヤグラムであり
、最初の変数が本発明による調整器の操作を支配する。

第６図は、以下の関係を順番に説明づ゛る三つのグラフ
から成る：１〉導管固体燃料ロケット内に一定流速を維
持するために理論的に要求される狭路面積（Ａｔ）と゛
グレイン充満温度″との関係を上の、ラインで示す。本
発明による狭路調整器により得られた関係（パ固定狭路
ノズル″との対比で゛″自己補整ノズル”（ＳＣＮ）と
して図に記す）を゛’ＳＣＮ操作ライン″う示す。グラ
フの水平直線は、固形燃料グレイン中・７０下（２１℃
）の一定温度で所望される狭路以上の２０％余裕を与え
る固定狭路面積を示し、これは゛従来技術″の未補整固
定狭路形状により主に要求されるものである。この”　
Ｓ　ＣＮ　”操作ラインは、本発明による狭路調整器の
補整効率を示すものである；２）狭路調整の違いによる
、導管固体燃料□ケットの発生室からの燃お１ガス流速
とそのグレイン充満温度どの関係を示す。−〇５壬（−
５４°Ｃ）−・→−１６５王（７１℃）の各周囲温度に
おける同じ燃料ガス流速を１するために理論的に要求さ
れる関係を上のラインで示す。本発明によるｙ（路調整
により寄られた関係を”　Ｓ　ＣＮによる″として示し
、任意にセットした最高の関係を水平直線により示す。

後者はＳＣＮラインとほぼ同じである；３）所望される
推力余裕と未補整固定鉄路形状のグレイン充満温度との
関係を示す。それと対比して本発明による推力調整器を
用いて予想される周囲温度範囲の臨界部分〔−６５下（
５４℃）〜７０下（２１℃）〕内の周囲湿度において得
られる相対的に一定の推力余裕により得られた関係を示
す。

従って、燃料ガスの無駄な過剰生成を避けることができ
る。

本発明による■（力調整器により、第６図の代表的な上
のライン１に任意に示した２０％より相当に小さい推力
余裕を有し、かつ予想されるすべての周囲温度範囲の如
何なる温度に対しても充分な燃料ガスフローを確保する
ことが可能である。

第１図に示すように、本発明による推力調整器は、フロ
一部１、断熱ステム部１２および感温部２２から成る； フロ一部１は、その中に固体燃料をおさめた一般的な燃
料ガス発生室（図示せず）と一般的な第二燃焼室（図示
せず）どの間に配向されてＪ３す；該フロ一部は、外フ
ランジ４８をイｊする円筒状壁２、相対する入口および
排出［１であるガス７０−口３および４、および断熱フ
ランジ６で囲まれたフランジ付調整通路５により区画を
定められており、不活性の傾斜耐熱断熱ライナー７によ
り仕切られている；耐食性スリーブ８は、断熱ライナー
の内壁の中央にはめ込まれ、狭路９を形成している；該
耐熱断熱ライナー７ｉＪ３よびスリーブ８は、狭路部９
に開１」する調整油Ｖδの部分を形成する開口部１１お
よび１０を有している。

断熱ステム部１２は、フロ一部の軸に対し一般的に放射
状、垂直であ′る軸を有し、かつ中心口を有し、調整通
路フランジ６上にネジ切りされている固定Ｖヤップ１３
から成る；液括性化ベローズ装胃１６は、中心口を右し
、かつ固定ＡＩ７ツブと接触する面を有するベローズプ
レ＝１〜２９から成り、液部性化ベローズ２５（ま、ベ
ローズブレー［・２９の反対面へ固定された一端を有し
ており、リンク装置は、ベローズ反対端へどりつりられ
、副流バルブプランジャー３６へとりつ１プられたディ
スク型へローズガイド装置２５を含み、ヘローズガイド
装置は、ベローズガイドプレート３７およびそのプレー
トに接しかつどりつ【プらねたプランジャー保持プレー
ト３１から成る：ステム部１２は、更に、ベローズプレ
ート２９に対してその間目端の周囲を固定した逆キャッ
プ形であり、かつ放射状の断熱外壁２７および円筒状断
熱側壁２８を有するベローズ装置カバー１７およびプラ
ンジャー保持プレート３１どベローズ装置カバーの外壁
２７との間にとりつけられた圧縮スプリング３２形の反
応偏向装費から成る；ステム部は、内部が外空洞３３お
よび内通路１４、中央通路１つで境界を定められ、固定
キャップ１３中に中心口を有し、調整通路の断熱ライナ
ー７およびスリーブ８を通じて伸びている；測流バルブ
プランジｖ−３６は、プランジＡ７−保持プレート３１
中の開口部３８にネジ切りした端を右し、かつフロ一部
の狭路９内に突出するために縦通路１４中において滑る
ことができ、更に、中央通路（１９および外空洞３３）
中に伸びている：史にステム部は、所望のようにバルブ
プランジャー位回を固定する目的のために、例えばテス
トを目的としてプランジャーロック装置４６を有してお
り、プランジ１１−軸へ垂白に移動するためのネジ切り
ロックスクリュー４７を含んでいる：ベローズプレー１
へ２９は、ベローズの基礎を形成づ−るものであり、ベ
ローズ２５に対し一端が接続し、もう−ｈ［／）端が外
部一定容積液貯槽２２への外部導管２４および出口２１
に接続している液３ｇ管２０につながっている。、ベロ
ーズ装置カバー１７の外断熱壁２７は、ベロ一ズ２５を
含有する外空洞３３の端の境界を定めており、プランジ
ャー保持プレート３１およびべＯ−ズガイドプレート３
７は、圧縮スプリング３２の偏向影響下で外空洞３３中
で往復運動さゼるための充分な知かい直径を０する；バ
ルブプランジャー３６の運動範囲および大きさは、フロ
一部の狭路９を完全に閉鎖し４１い程度のものである。

感温部は、伝熱性材料からつくられた実質上一定容積の
液貯槽から成り、固体燃料と等温で間接的に接触するに
うな位置に設置することが好ましい。貯槽および付属の
導管２４および導管２０は、熱膨張性係数が大きい作動
油で充ｌ〔される；貯槽は、内壁３９および外壁４９、
中央液室４２およびその室４２の離れた端の圧力調整口
４４にネジ切りしＩＣ液排出プラグ４３から成り、室４
２は、もう一方の端に、ベローズ装置１６へ導＠２４お
Ｊ：び導管２０を通じて移送り−る液の圧力変化させる
ためにもう（〕た出口４５を右している；従って周囲温
度の変化により、ベローズ２５、ベローズガイドプレー
ト３７、プランジャー保持プレー１−３１、およびプラ
ンジャー３６が相応する動きをおこない、それに比例し
て狭路９の閉鎖度合おＪ、び第二燃焼室への燃料ガス移
送への速度が影響される。

第２図は、第１図に示づ一装置のｘ−ｘｍｍに治ったフ
ロー導管１の部分的な縦断図であり、狭路を限定するハ
ウジング壁、耐熱断熱ライナー７および中央にとりつけ
られた耐食性スリーブ８を示し、かつバルブプランジＶ
ｌ一部を示している。

第３図は、第１図に示す装置の構造的な変化を示すもの
である。第１図の一定容梢貯槽が省略され、感温装置３
２としての機能が改良ベローズ２５Ａにより置換された
ものである。ベローズ２５Ａが、燃焼室中の固体燃料と
実質」−等温関係になるように、ベロース′装置カバー
１７の断熱壁２７および２８が省略されている、１更に
、プランジｐ−３６Ａ用のロック装置４６△が’　ｌ）
　ｉｍｐｌｅＭｏｔｏｒ”どして公知で市販の発光弾装
置の形でベローズ装置１７内におさめられている。

この装置は、固体燃料が点火する場合、バルブブランシ
ト−の一つの側と結合接触して装置のピストンを動かす
ように電気的に点火される。バルブプランジャー３６Ａ
は、ピストンにＪ、りかみ合わされる刻み目を有してお
り、ベローズ装置カバー１７の内面で隣接の刻み目とか
み合わされる１、このロック装置は、ロケツ１〜飛行時
にそれ以上のプランジャーの作動を防止し、それにより
実質上一定の燃料生成速度を得ることが所望される場合
に使用される。プランジャーを固定するために外部から
作動させうる如何なる装置も使用することができ、勿論
第１図の変形によるいかなる装置も取りつけることがで
きる。

第４図ｔＪ、周囲温度の変化が、システムのそれに相応
した液容積変化を促進し、ベローズ２５Ｃへあるいはべ
Ｄ−ズから導管２４ｃを経て貯槽２２Ｇからあるいは貯
槽へ液ノロ−させ、その結果、プランジャー保持器３１
ｃおよび付属プランジャー（図示Ｕず）を作動させる、
第１図および第２図に示した温度−活性作動メカニズム
のダイヤグラムである。

本発明の液−ベローズシステムは、温度が一５４〜７１
℃に変化するにつれて実質上ｍくほどのプランジャー運
動あるいはストローク長さをつくりだす。全プランジャ
ー運動は、感湿エレメントの活性長さに直接、比例する
。ベローズの最大長さ、１−ｏは、金属ベローズに加え
て更に一定容積貯糟を利用し、貯槽２２ｃ中に主要量の
液容積を入れることにより、最小にしうる。

作動メカニズムの理論的ベースは、以下の式により示さ
れる。

Ｖ−Ｖ、φ△Ｔ 〔式中、 ｖｏ−ベローズ２５ｃ中の液容積＜ｃｍ”）：ＶＲ−貯
槽２２Ｇおよび接続フローライン中の液容ｈ！ｔ　（ｃ
ｍ”　）　： ｖ、　−ｖ。＋ＶＲ＝全容積（０ｍ３）；φは、体Ｖｉ
膨張係数（ｃＩＲ３／α３・℃）；および 八Ｔは、最初からの温度変化（’Ｃ）；）ＡＯ −プランジャー運動（ｕ＋） 〔式中、Ａｏは、ベローズの有効　面積（０ｍ２）〕本
発明において使用に適する作動油は、比較的不活性で、
かつ、有効温度範囲内において、液状で低粘匪のもので
ある。そのような液は、例えばＤ　ｏｗ−Ｃｏｒｎｉｎ
ｇ社のＤＣ−２００およびＤＣ−５１０（Ｄｏｗ　Ｃｏ
ｒｎｉｎｇ社の商標）のＪ、う４１シリコーン液あるい
は同じような組成物である。いずれの揚台も、作動油は
、所望の結果を寄るために充分な熱、体積膨張係数（０
）を有していることが重要である。」二連の市販液のメ
ーカーによる値は、つぎの通りである。

Ｄ　Ｃ−、２００は、 φ−６００Ｘ　１０’ｉｎ３　／ｉｎ３　・°「（−１
０８０Ｘ　１０’ｃｍ３／ｃｍ３　・℃）、ＤＣ−５１
０は、 φ＝５３３ｘ　１０’ｉｎ３　／ｉｎ３−下（＝　９５
９．４Ｘ　１０　’ｃｍ３／　ｃｍ３・℃）、所定温度
にあ（）る燃料ガス発生室からの燃料ガスの流れは、つ
ぎの式により示される。

狭路面積（Ａ、Ｌ）および空圧ツノ（ＰＣ）は、変化し
、推進薬の特有排気速度（Ｃｏ）は、若干変化するが、
一方、重力定数（ｇｏ）は、一定である。

Ａ　ｔ　、Ｐ　ｃ　ＪＪよびじ間の関係は、固定狭路ノ
ズルに対し、自己補整ノズルを利用した、代表的な燃料
発生器推進薬用の標準固体推進薬ロケッ１ヘモーター弾
道から誘導したデーターを用いて、第６図に示す操作温
度範囲の所定温度において同じ燃料流速を保証するため
に実質上一定でなけりればならない。

ガス発生室から第二燃焼Ｔへ流れる高温高燃料生成物に
直接はくろされている、第１図に示ずバルブプランジャ
ー３６および耐熱スリーブ８は、約１，１００℃、　１
４，０ＯＯＫ　Ｐａの温度おＪ：び圧力５境において、
耐食性、耐熱性かつ低熱膨張性でなりれぼイ丁らない１
、ぞのような月賀は、ブタン、ジル」ニウムおよびモリ
ブデンの組成物（’ｌ−Ｚ　Ｉｖｌ　＞、および（Ｗ−
２５Ｒ［Ｅ）のようなタンゲスアン−レニウム合金ある
いは、（ＴＡ−１０Ｗ）のようなタンタル−タングステ
ン合金である。

本発明のノス゛ル／バルブ装置において使用される断熱
ライナーは、Ｗｉｎｏｎａ　、　Ｍ　ｉｎｎ　、のＦ　
１ｂｅｒｉｔｅ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ社から市販さ
れているようなシリカー−フｊノール性材料からつくら
れるのが好ましい。特に適当な例は、゛ＭＸ２６４６成
型物″である。炭素−フェノール成形断熱材（Ｆ　１ｂ
ｅｒｉｔｅ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ社製）もまた満足
すべきものである。

面シー１−・材５０および５０Δは、固形銅ガスケツ１
〜、銅りラッシコガスケット、あるいは、ｌ　ｎｃｏｎ
ａｌ　Ｘ　−７５０のような同じ抵抗竹材料からつくら
れた金属（−リングが好ましく、それらに銀メツ４−あ
るいはニッケルメッキされたちのに銀メッキあるいはニ
ッケルメッキされたものが更に好ましい。それらのシー
ト材は、■△Ｐ（：：ｏｍｐｏｎｅｎｔｓ　、Ｉ　ｎｃ
社から市販されている。

ここで使用されるような高圧溶接金属ベローズシート材
は、３ｃａｌｏｌ　、ｌ　ｎｃ社およびＭｅｔａ１３ｅ
ｌｌｏｗｓ　Ｃｏｒｐ社から市販されている。

明細占のイγ心；（内容に変更なし）

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明のある態様ににる感湿＋！［狭路調整
器の縦断図であり、燃料ガス発生室（図示せず）ど第二
燃焼室（図示１！ず）どの間の力？−固体一燃料ロケッ
１〜モーター内に設置されている。 第２図は、第１図の装置のｘ−ｘ　ｍにａ３１＝プる部
分的な断面図で゛あり、これは、ステム部１２の一部を
示し、第１図および第２図にＪＩ、通のづｌ＼（の部品
（ま、回しアラビア数字Ｃ示１゜ 第３図は、第１図の装置の変形ｆ１、る断面図であり、
第１図の一定容積の液貯槽が？Ｓ略され、その機能かへ
１１−ス２５の変形により「ず挽され（いる。 第４図は、適当な作動油の容ω（Ｖ、）を含有する第１
図Ｊ３よび第２図に示したタイプの一定容槓貯槽ど、作
動油の変量（Ｖｏ）を含有Ｊる可撓性金属ベローズ２５
ｃとの関係を示した図である。 Ｉｔ　５図は、機能センターの一般的なダイ−フグラム
であり、最初の変数が本発明にＪ、る調整器の操作を支
配覆る。 明細書の汀電古・′内容に変更なし） 第６図は、以Ｆの関係をＩｌｉ’！番に説明りる三つの
グラフから成る：１）導管固体燃ＩＩ　ＩＩケッ１−内
に一定流速を維持するために狸論的に要求される狭路面
積（△１）ど゛′グレイン充満渇温度′どの関係を上の
、フィンで示ず１１本発明による狭路調整器によりＩｔ
、′Ｉられた関係（“固定狭路ノズル″との対比で゛自
己？＋Ｉｉ整ノズル゛″　（ＳＯＮ＞どし０図に記す）
を“’ＳＣＮ操作ライン゛′（・・承り。グラフの水平
直線は、固形燃料グレイン中・７０°Ｆ（２１℃）の一
定温度で所望される狭路以上の２０％余裕を！ｊえる固
定狭路面積を示し、これは″従来技術″の未補整固定狭
路形状にＪ：リコっレニ要求さ机るものである。この”
　Ｓ　ＣＮ　”操作ラインは、本発明による狭路調整器
の補整効率を示１ものである；２）狭路調整の近いによ
る、導仏・１図体燃判ロケッ１〜の発生室からの燃料ガ
ス流速とそのグレイン充満濡庶どの関係を示′？ｌ、。 （９Ｆ５名り 図面のｔｉ（ｔ’Ｆ　（内’ｒＦに変更’、Ｌ）：＃、
３図 幕４回 ０１５「 プレイン炎；＆号５講シ も４　■ 手続補正書 昭和６０年４り？日 昭和６０年特許願第　２９１９４　号 ２発明の名称 自己補整導管ロケットモーター燃料ノズルろ、補正をす
る者 事件との関係　特許出願人 住所 名称（７４２）ハーキュルス・インコーボレーテノド４
代　理　人 ５補正の対象 （別紙） および出口およびその出入口間のフロ一部の壁を通じて
の調整通路を有する、固体熱料を含有する固体−燃料ガ
ス−発生室から導管ロケットモーター内の第二燃焼室へ
燃料窒化ガスを導入のために適応した断熱フロ一部；（
Ｂ）フロ一部に対しほぼ半径方法にある軸を有し、調整
通路を取囲み、かつ断熱フロ一部へ気密な関係で固定さ
れた内部端を有する包囲ステム部、およびそのステム部
にお（・て滑動性でかつフロ一部において調整通路ケ通
じて伸長性である制汗バルブグランジャーを含むコント
ロール装置；から成り、更に、（ａ）側流バルブプラン
ジャーが同期往復運動のためのベローズの可動端へ操作
上接続されている、ステム部内で軸伸長性かつ後退性の
一端を有するベローズ；および（ｂ）液−活性化ベロー
ズの膨張に逆作動しかつバルブプランジャーの運動に相
応する反応偏向装置；から成り、ベローズが熱膨張係数
が太きい感温性作動油で充満され、その作動油が燃料ガ
ス発生室と実質上等温の関係にあり；それにより発生室
内の固体燃料に影響する周囲温ｊ■の変化か作動油の比
例膨張とバルブプランジャーの運動を引き起すことを特
徴とずろ、導管固体−燃ｔ１０ケットモーター用感温推
力調整器。 ２コｙ　Ｆ　ｏ　ｙ’　装置カ更Ｋ　、ロケットモータ
ーの点火時制流バルブプランジャーを固定するための、
ステム部内の外部−活性化ロック装置から成ることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の感温推力調整器。 ３、　ステム部が、テストを目的のために側流バルブプ
ランジャーを固定するための仮の活性化ロック装置を含
むことを更に特徴とする特許請求の範囲第１項あるいは
第２項記載の感温推力調整器。 ４　コントロール装置が、更に、ベローズの一端のため
の基礎を形成するベローズプレート、ベローズプレート
へ固定されかつ放射状の外壁および円筒状側壁を有する
ベローズ装置カバー、ベローズの反対端および側流バル
ブプランジャー−＼とりつけられたティスフ型べし一ズ
ガイド装置を含むリンク装置、およびベローズガイド装
置とベローズ装置カバーの外壁との間にとりつけられた
圧縮スプリングから成り、ベローズガイド装置がベロー
ズ装置カバー内で往復運動させるための充分小さな環状
面を有することを特徴とする特許請求の範囲第１項、第
２項あるいは第３項記載の感温推力調整器。 ５　コントロール装置が、更に、ステム部の外側にあり
かつベローズに作動上接続されている、作動油用感温一
定容積貯槽かも成り、貯槽が発生室と実質に等温関係に
あることを更に特徴とする、前述の特許請求の範囲のい
づれかの項記載の感温推力調整器。 ６　ベロースゲレートが、ベローズ（２５）へ一端て接
続されかつ一定容積液貯槽へ反対端で接続されている作
動油用導管を含むことを更に特徴とする特許請求の範囲
第５項記載の感温推力調整器。 ７　ベローズ装置カバーの放射状外壁および円筒状（ｆ
ｉｌｌ壁が断熱されていることケ更に特徴とする前述の
特許請求の範囲のいづれかの項記載の感温推力調整器。 ８　液−活性化ベローズが、発生室と実質上等温の関係
にあることを更に％徴とする特許請求の範囲第１項記載
の感温推力調整器、：。 ９　固体燃料の点火前に最初の周囲温度から第二の周囲
温度への低下が、側流バルブプランジ４・−ヶ後退させ
、フロ一部の断面積な拡大させ、かつ、燃料−ガス生成
速度を最初の周囲温度における推力と同じような第二の
周囲温度における推力を実質上提供するレベルで、点火
の際にセットさせること乞特徴とする前述の特許請求の
範囲のうちのいづれかの項記載の感温推力調整器。」手
続補正書（方式） ％式％ 自己袖Ｚ　４’ｆｌロケノ）・モーター燃料ノズルろ補
正をする者 事件との関係　出　願　人 住所 名　称　（７４２）ノ・−ギコールス・インコーポレー
テノト４代理人 ５補ｉＥ命令の日付　昭和６０年５月２８日（発送日）
６補正の対象 別紙の通り（尚、内容に変更なし）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、（Δ）断熱フロ一部外、燃料ガス７０−の入口およ
   び出口およびその出入口間のフロ一部の壁を通じての調
   整通路を有する、固体燃料を含有する固体−燃料ガス−
   発生室から導管ロケットモーター内の第二燃焼室へ富燃
   料ガスをη人のために適応した断熱７０一部：（Ｂ）フ
   ロ一部に対し一般に放射状の軸を有し、調整通路を取囲
   み、かつ断熱フロ一部へガスの緊密な関係を保証した内
   部端を右する包囲ステム部、およびそのステム部におい
   て滑動性でかつフロ一部において調整通路を通じて伸長
   性である副流バルブプランジャーを含む」ントロール装
   置；から成り、更に、（ａ）副流プランジャーが同率往
   復運動のためのべＤ−ズの可動端へ操作上接続されてい
   る、ステム部内で軸伸長性かつ後退性の一端を有するベ
   ローズ：および（ｂ）液−活性化ベローズの膨張に逆作
   動し、かつバルブプランジャーの運動に相応する反応偏
   向装置：から成り、ベローズが熱膨張係数が大きい感温
   性作動油で充満され、その作動油が燃料ガス発生室と実
   質上等温の関係にあり；それにより発生室内の固体燃料
   に影響する周囲温度の変化が作動油の膨張とバルブプラ
   ンジャーの運動に比例することを特徴とする、導管固体
   −燃料ロケットモーター用感温推力調整器。 ２、　」ントロール装置が更に、ロケットモーターの点
   火時制流バルブプランジャーを固定するための、ステム
   部内の外部−活性化ロック装置から成ることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項記載の感温推力調整器。 ３、　ステム部が、テストを目的のために副流バルブプ
   ランジャーを固定するための仮の活性化ロック、装置を
   含むことを更に特徴とケる特許請求の範囲第１項あるい
   は第２項記載の感温推力調整器。 ４、　コントロール装置が、更に、べ０−ズの一端のた
   めの基礎を形成づ−るベローズプレー１へ、ベローズプ
   レートへ固定されかつ放射状の外壁および円筒状側壁を
   有するベローズ装置ノＪバー、ベローズの反対端および
   副流バルブプランジャーへとりつけられたディスク型ベ
   ローズガイド装胃を含むリンク装置、およびベローズガ
   イド装置とベローズ装置カバーの外壁との間にとりつけ
   られた圧縮スプリングから成り、ベローズガイド装置が
   ベローズ装置カバー内で往復運動させるための充分小さ
   な環状面を有することを特徴とする特許請求の範囲第１
   項、第２項あるいは第３項記載の感温推力調整器。 ５、　コントロール装置が、更に、ステム部の外側にあ
   りかつべ１コーズに作動上接続されている、作動油用感
   渇〜・定容積貯槽から成り、貯槽が発生室と実質上等温
   関係にあることを更に特徴とする、前述の特許請求の範
   囲のいづれかの項記載の感温推力調整器。 ６、　ベローズプレートが、ベローズ（２５）ヘ一端で
   接続されかつ一定容積液貯槽へ反対端で接続されている
   作動油用導管を含むことを更に特徴とする特許請求の範
   囲第５項記載の感温Ｊｆｆ力調整器。 ７、　ベローズ装置カバーの放射状外甲および円筒状側
   壁が断熱されていることを更に特徴とする前述の特許請
   求の範囲のいづれかの項記載の感温推力調整器。 ８、　液−活性化ベローズが、発生室と実質上等温の関
   係にあることを更に特徴とする特許請求の範囲第１項記
   載の感温１１１力調整器。 ９、　固体燃料の点火前に最初の周囲温度から第二の周
   囲温度への低下が、副流バルブプランジャーを後退させ
   、フロ一部の断面積を拡大させ、かつ、燃料−ガス生成
   速度を最初の周囲温度における推力と同じような第二の
   周囲温度におＧ−）る推力を実質上提供するレベルで、
   点火の際にセラｈさせることを特徴とする前述の特許請
   求の範囲のうちのいづれかの項記載の感温推力調整器。