JPS60238196A - 有機性廃水の生物学的処理方法及びその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、有機性廃水を活性汚泥法や接触曝気法等に１
って生物学的に処理する方法及びその装置に関するもの
である、 し尿、化学工場廃水、食品工場廃水、アルコール蒸留廃
液、下水等の有機性廃水を活性汚泥法（浮遊法）や接触
曝気法（固定沫曝気法）等によって生物学的に処理する
ことは従来から広く行なわれているが、これらの方法で
例えばＢＯＤ　１ｉ９１度が１０，０００〜１２，００
０呼／４のし尿を処理する場合、し尿の処理量に対して
１０〜２０倍の工業用水や地下水等の希釈水が使用され
てい友。

このため、処理費が高くな少年経済となるばかりか、地
下水の汲み上げによる地盤沈下、飲料用水の枯渇等、社
会的にも問題があろうそこで、近年、希釈水を多量に必
要とする従来の処理法に代って、無希釈処理法もしくは
低希釈処理法が採用されるようになってき友。

ところで、生物学的処理では、生物代謝反応による発熱
が、例えば好気的条件下における有機物のＢＯＤ　酸化
反応（呼吸）の場合、酸素消費！１〜−〇□当シ約３３
０　ＯＫｃａｌもあるが、上記無希釈処理法や低希釈処
理法にあっては、処理量単位当シの酸素消費が多いため
、自然放熱があっても活性汚泥槽や接触曝気槽等の生物
学的処理槽内の水温が、微生物の適温である２０〜３５
℃を超えて４０℃以上に表る場合がある。％に生物学的
処理槽に流入する流入液温が高まる夏季や流入液のＢＯ
Ｄ　９度が４０００簿？／ノ以上になる場合に＝これは
顕著とな９、また、生物学的脱窒処理までも行なわせる
と、この発％ｉはさらに増大する。

また、廃水処理系内の生物学的処理設備の処理が加熱等
の熱処理を伴う廃水ま九は汚泥の処理装置であつ九場会
や化学工場廃水や食品工場廃水等の処理の場合において
は、生物学的処理槽への流入液そのものが高温の場合が
ある一従来は、このような場合でも生物学的処理槽に流
入する際、流入液は希釈水に１って減温略れていたが、
上記無希釈処理法ま九は低希釈処理法では流入液は十分
に減温されない。

いずれにしろ生物学的処理槽内の水温が微生物の適温を
超えた場合は、活性汚泥の死誠、活性の低下等によって
処理効果が低下し、処理水質の悪化を来す。この問題を
一部解決する方法が特公昭５８−６５５７号公報に提案
されている。この方法は、ＩＥａ図に示すように、流出
液である酸化済処理水または還元済処理水を熱交換器１
を経由して減温した後、生物学的処理槽２を構成する混
合分解槽ｎ　Ｋ　ｔｊｌ環さぜ、かつ、脱窒素済処理水
をクーリングタワー４にて冷却し、その冷却処理水を上
記熱交Ｓ、器１の冷媒とした方法である。

しかしながら、このＬうに熱交換器１を必要とする方法
では、生物学的処理槽２の流出液である最終処理済水や
活性汚泥況合液（返送汚泥等）の中に存在しているカル
シウム、マグネシウム、リン、Ｗ１酸、炭酸の各イオン
等の形解性無機成分や油分、浮遊物質等の懸濁物質が熱
交換器１の伝熱面にスケールとなって付着し、冷却効果
を著しく低下させ几り、あるいは、熱交換器ｌを閉嶌さ
せたシするなど設備面で多くの問題がある。ま九％維持
管理の面でも、冷却設備を休止して熱交換器１０分解消
掃を行なったハあるいは、架渡による洗浄等のスケール
除去作業を！ｌａ繁に行なっ′ｆｔシしなければならず
、生物学的処理設備の稼働日数が減少したり、薬品使用
にＬ９ランニングコストがかさむといった問題がち°り
た。

本発明は、上記事情に艦みてなされ几もので、有機性廃
水を無希釈もしくは低希釈状態で効率よく処理して良好
な水質の処理水を得ることができ。

しかも、装置を長期間連続して運転することができる生
物学的処理方法及びその装置を提供することを目的とす
る。

上記目的を達成する友めに、本発明の方法は。

生物学的処理槽の流出液または流入液を冷却缶において
峨圧下で一部蒸発させて減温し、その後に膣液を上記生
物学的処理槽に流入させるようにしｔ４のであり、また
％装置を、生物学的処理槽と、冷却缶と、該冷却缶を減
圧する真空装置と、該冷却缶の液を上記生物学的処理槽
に槻入させる供給手段とで構成したものである。

以下、本発明の装置の一実施飼を図面を参照して説明す
る。第１図にシいて符号１０で示すものは、し尿等の有
機性廃水Ｗの生物学的脱窒素処理を行なう周知の生物学
的処理漕で、＠１脱閉・素槽１１、硝化槽１２、第２脱
窒素留１３、再曝気槽１４が直列に流路Ｊ５によって接
続され、かつ、第１脱窒素＠１１と硝化槽１２が、硝化
槽１２内の液の一部を循環液Ｒとして第１脱窒素槽１１
に循環返送する循環流路１６によって互いに接続されて
成り、再曝気槽１４には沈殿槽１７と、必要に応じて高
紋処理槽１８が流路１９によって接続され、かつ、該沈
殿槽１７と上記第１脱窒素槽１１け、沈殿槽１１に沈降
し九微生物汚泥の一部もしくは全部を返送汚泥Ｓとして
第１脱窒素槽１１に返送する汚泥循環流路２０によって
互いに接続されている。また、上記循環流路１６には、
該循環流路１６を流れる循環液Ｒの一部もしくは全部を
冷却する冷却缶２１と、該冷却缶２１で冷却され友循環
液Ｒを上記第１脱窒素楕１１に返送するポンプ（供給手
段）２２が介在せしめられている。

さらに、上記冷却缶２１には、その内部を減圧する真空
装置２３が蒸気吸引流路２４を介して接続されている。

そして、該冷却缶２１に供給される循環液Ｒは、缶内の
圧力と平衡に達するまで自己蒸発し、蒸発潜熱が奪われ
て減温されるが、循環液Ｒからの蒸発蒸気と不凝縮ガス
が真空装置２３によプ冷却缶２１から連続的に取９出さ
れて缶内の圧力が所定値に保持され、これにより循環液
Ｒがその圧力に相当する飽和蒸気圧の温度近くまで冷却
されるようになってい本。

ここで、上記冷却缶２１の内部の圧力は、上記生物学的
処理槽１０の容量、構造、曝気気体ｆ。

菌種、該冷却缶２１から生物学的処理槽１０に供給され
る冷却液量等に工って異なり、−概には決定できないが
、上記のような生物学的脱窒処理では真空装置２３の要
求能方向上の兼ね合いから通常３０〜５５ａａｗ好まし
くは３５〜４５ｍＨＰの絶対圧に保持される＝また、上
記冷却缶２１は、循環液Ｒが缶内にお＾て減圧状態に曝
される形式のものであればどのＬうな形状のものでもよ
いが、循環液Ｒが自己蒸発する関係上、缶内における循
環液Ｒの表面積ができるだけ大きくなるような構造が好
ましく、例えば、第２図（ａ）　、　（ｂ）に示すよう
な多段カスケード式のものや、９４２図（Ｃ）に示すよ
うに、循環液Ｒを缶の接線方向に流入させて缶壁を流下
させる構造のものがある。

なお、循環液Ｒからの蒸発蒸気を真空装置２３で吸引す
る際に飛沫同伴が多い場合には一缶内において蒸発液面
上に十分な空間を取つ九り、缶内ま九は蒸気吸引流路２
４に第２図（ｃ）に示すＬうな邪魔板２５や金網、サイ
クロン等のデミスタ−を設けて飛沫分離を行なうのが行
ましい。また、冷却缶２１に供給する循環液Ｒの液量が
多い場合や、冷却する温度差が大きい時には、冷却缶２
１を教室に分割するか、複数の冷却缶２１を設けて真空
装置２３の負荷を軽減し九シ、あるいは、冷却缶２１に
循環液Ｒを供給する前に、該循環液Ｒを一旦脱気装置に
通して静置したシ緩速攪拌し九りすることにニジ、該循
環液Ｒから可能な限りのガス体を分離し、真空装！２３
Ｋかかる負荷を軽減するのが好ましい。

一方、上記真空装置２３は、基本的には、上記循環液Ｒ
から出る蒸発蒸気や不凝縮性ガスを冷却缶２１の外部に
排出して缶内を所定の減圧状態にする真空ポンプから成
るもので、必要に応じて、冷却缶２１から排出される蒸
発蒸気を凝縮させるコンデンサーが付設され、ｔ７ｔ、
冷却温度が低く蒸発蒸気がそのままではコンデンサーで
凝縮されない場合に該蒸気を凝縮可能な圧力まで圧縮さ
せるブースターが、冷却缶２１と該コンデンサーとの間
に設けられる。

上記真空ポンプとしては、ピストンポンプ、商品名ナツ
シュポンプと称される液封型ポンプ、多翼回転ポンプ、
油回転ポンプ等の機械的ポンプと。

スチームエゼクタ−１空気エゼクタ−１水エゼクタ−等
の噴射ポンプが挙げられ、これらを単独にもしくは多段
に組み合わせて使用することができる。ここで、ピスト
ンポンプ、多翼回転ポンプ、油回転ポンプ等の真空オイ
ルを用いるものにおいては、吸引流体に含まれた多量の
蒸発蒸気がポンプ内で凝縮して真空オイルに混入し、そ
の機能が損なわれるおそれがあるので、冷却缶２１と該
ポンプとの間に、デミスタ−、コンデンサー等の水分除
去装置を設けたシ、該ポンプから排出された凝縮水を含
んだオイルを遠心分離機、油水分離機等に通して水を分
離し、清浄になったオイルを該ポンプに戻すようにする
のが好ましい。ま九、液対型ポンプは、封水が本体内部
を循環するもので、吸引した蒸発蒸気をポンプ内で凝縮
する作用があるので吸引能力は高い上、凝縮水の混入の
問題−１ｔない。この液封型ポンプはその上流側に空気
エゼクタ−を付属させて使用される。さらに、水エゼク
タ−は、ポンプによジ加圧されｔ液体をノズルより噴射
させて真空を発生させるものであり、上記液封型ポンプ
と同様に、蒸発蒸気の凝縮作用と不凝縮性ガスの吸引作
用を具備するとともに、機械的に動く部分がなく構造も
単純であり、上記真空ポンプとして適している。、特に
、凝縮機能を増大させた形式のマルチゼットコンデンサ
ーやゼットエゼクタ−コンデンサーと称せられる水ジエ
ツトコンデンサー（噴射凝縮器）が好ましい。

また、上記液封型ポンプ及び水エゼクタ−は、封水及び
噴射水の温度によシ性能が変化し、水温に相当する蒸気
圧以下の到達圧力は得られない。

従って、所定の圧力を得るには多量の冷水が必要となる
が、封水及び噴射水を循環させ、クーリングタワー等の
冷却装置に工って蒸発蒸気の凝縮熱を除去するようにす
るとよい、この場合、液封型ポンプま友は水エゼクタ−
からの循環封水または循環噴射水に清水を使用す石と、
冷水循環系内の汚れが回避でき、好都合である。、まｔ
１液封型ポンプまたは水エゼクタ−における凝縮水は循
ｆＲ水に追加されるので、クーリングタワーを使用する
場合にも、冷水循環系に対して補給水は特に必要ではな
く、さらに、該凝縮水は、循環液Ｒや生物学的処理槽１
０の処理水と異なって一度蒸発しｋものであるから、ス
ケール物質や懸濁物質をほとんど含まず、スケール生成
等の問題はほとんどない。第３図（へ）は、水ジエツト
コンデンサー２６を使用して構成し九場合の真空装ｆｌ
ｉ２３を示すものであり、図中２７はクーリングタワー
等の冷却装置、２８は液面コントローラである。まｔ％
＠３図（１））は、複数の水エゼエクタ−２９を多段に
配して構成し一真空装置３０を示すもので、図中３１は
それぞれ気液分離ドラム、３２はクーリングタワー等の
冷却装置、３３は流量調整弁である。

次に本発明の方法について説明する。

本発明の方法は、無希釈あるいは低希釈の常温の有機性
廃水Ｗで、希釈状態でもそのＢＯＤ　濃度が約４註００ に好適なものである。以下、上記構成の装置に基づいて
この方法を説明すると、まず、無希釈あるいは原廃水流
量の１〜２倍程度の希釈水で希釈し几低希釈〔原廃水流
量をＱ’−３／Ｄとすると処理量は２Ｑ〜３Ｑとなる．
、）の有機性廃水Ｗを第１脱窒素槽１１を経て硝化槽１
２に送給し、ここで、有機性廃水Ｗ中の有機性窒素とア
ンモニア性窒素を硝化させるとともに％　ＢＯＤ　成分
の除去を行なう。この際、硝化槽１２内の処理水と微生
物汚泥の混合液に適宜流量の空気を吹き込むとともに、
必要に応じて少量の水酸化ナトリウム液Ｎを加えて混合
液の粛を７．５〜９．０程度に保ち、硝化条件を最良の
状態に維持する、 次にｔ硝化されて生成した亜硝酸性窒素と硝酸性窒素を
含む硝化槽１２内の混合液ｔ７ｔは処理水の一部を循環
液Ｒ（一般に２０〜３６Ｑの水１）として第１脱窒素槽
１１に循環返送するが、その際、該′４ｉＹ！！Ａ液Ｒ
の一部もしくは全部を冷却缶２１を経由させる。該冷却
缶２１に供給された上記循環液Ｒは、缶内が真空装置’
２３、（３０）にニジ減圧されているので、缶内の圧力
と平衡に達するまで自己蒸発し、蒸発潜熱が奪われて減
温されるが、その際、蒸発蒸気と不凝縮ガスが真空装置
２　３、（　３　０　）に１９缶外に取り出されて缶内
の圧力が所定値に保持され、循環液Ｒの温度は缶内の圧
力に相当する飽和水蒸気圧の温度近くまで下がる。そし
て、この減温された循環液Ｒをポンプ２２にニジ、上記
第１脱窒素槽１１に返送する。

この＠１脱窒素槽１１内は嫌気性環境条件下に維持され
ておシ、上記有機性廃水Ｗ，上記硝化槽１２エル直接も
しくは冷却缶２１を経由して返送された循環液Ｒ及び沈
殿槽１７エシ返送された返送汚泥Ｓが混合さｎ友混合廃
液が滞留されている。

そして、上記循環液Ｒ中の亜硝酸性窒素と硝酸性窒素は
、この第１脱窒素槽１１内に流入し７’Ｃ　ＢＯＤ成分
を有機炭素源として利用する通性嫌気性菌に１って窒素
ガスに還元され、これに工勺、混合屏液は脱窒素される
とともに、ＢＯＤ　成分も除去される。

さらに、箒１脱窒素槽１１と硝化１１１１２を経を混合
液を第２脱窒素＠１３に導入し、先のｆ４１脱窒素槽１
１で還元されなかった残勺の亜硝酸性窒素と硝酸性′？
素を窒素ガスに還元して脱窒素する。

この場合、第２脱窒素槽１３内を嫌気性雰囲気に維持す
るとともに、内部の混合液に少量のメタノールＭを補助
的に添加して、亜硝酸性窒素及び硝酸性窒素の窒素ガス
への還元速度を促進させる。

第２脱窒素槽１３を経た脱窒素混合液を、次いで、再曝
気槽１４に送給し、ここで空気攪拌下において短時間の
曝気を施して、微生物汚泥の好気化と、残余１３０Ｄ　
成分の生物酸化と、微生物汚泥に含蓄されたガスの脱気
を行なうとともに、これをそのままあるいは水量１０Ｑ
以下の希釈水りで希釈して次の沈殿槽１７に送ｇ、ＢＯ
Ｄ　成分及び窒素の除去された処理水と、微生物汚泥と
に沈降分離する、そして、処理水は、必要に応じて高度
処理槽１８を経由させて塩素滅菌し、河川等に放流する
一方、沈降した微生物汚泥の一部もしくは全景を返送汚
泥Ｓとして第１脱窒素槽１１に返送し、槽内の微生物汚
泥濃度を所定値に保持する。

ここで、微生物汚泥の一部のみを返送汚泥Ｓとする場合
、余剰汚泥は適当な処理を行なって廃棄する。

このように、本発明の方法にあっては、生物学的処理槽
１０からの流出液である循環液Ｒの一部もしくは全部を
冷却缶２１に導いて所定温度まで一旦減温し、その後に
、この減温し几循環液Ｒを生物学的処理槽１０に流入さ
せるから、生物学的処理槽１０における液温を微生物の
適温以下に保つことができ、処理効率を高く維持するこ
とができる。ま几、循環液Ｒを、水エゼクタ−２９等で
構成されｔ真空装置２３．（３０）により減圧される冷
却缶２１で減温する工うにしたものであるから、装置内
にスケールが付着することがな１ハ。

従って、装置を薬液等で洗浄したり分解したりする必要
がなく、維持管理が容易となシ、ランニングコストが低
減されるとともに、長期間に亘る連続運転が可能となる
。

ところで、上記にかいては、生物学的処理槽】０の流出
液として、硝化槽１２からの処理水ま九は処理水と微生
物汚泥の混合液を冷却缶２１に導いて冷却し九が、硝化
槽１２以外の檜からの処理水（放流水を含む）や混合液
もしくは返送汚泥Ｓを上記流出液として冷却して生物学
的処理槽ｌＯに流入させてもよいｎま九、上記において
、第１脱窒素槽１１の代プに、第６図に示すような硝化
と脱窒素の両件用を行なう混合分解槽を設けてもよいし
、沈殿槽１４の代りに遠心分離機等の他の濃縮装置を用
いても工い。さらに、上記生物学的処理槽１０は、複数
の槽から成力、生物学的脱窒処理を行なうものであつ九
が、単にＢＯＤ　成分を除去する場合は活性汚泥単槽で
あってもよい。

この場合、冷却缶２１に供給する生物学的処理槽の流出
液もしくは流入液は、沈殿槽１４に流入する前の微生物
汚泥と処理水の混合液や返送汚泥Ｓとする。

また、原廃水を希釈して生物学的処理を行なう場合には
、沈殿槽１４からの処理水または必要に応じて高度処理
槽１８で高度処理された処理水を、冷却缶２１に供給し
て冷却し、これを上記原廃水の希釈水として使用しても
工い。

さらに、第４図は、廃水処理系や汚泥処理系において、
生物学的処理槽１０の前の工程に、加熱等の熱処理を伴
う装置３４を設は友もので、生物学的処理槽ｌＯに流入
する流入液が高温の場合における本発明の実施例を示す
。上記熱処理を伴う処理装置３４としては、例えば、製
鉄工業やガス製造工業において、コークス炉ガス冷却工
程から排出されるアンモニア、フェノール、チオシアン
、シアンや有機物質等を含んだガス液（安水）を処理す
る廃水処理系におけるアンモニアスチームストリッピン
グ装置や、し尿、下水汚泥、余剰汚泥を加熱して脱水性
を向上させるポーチヤスプロセスに代表される熱処理装
置、さらにはジンマーマン法と呼ばれる湿式酸化装置等
が挙げられ、該熱処理を伴う装置３４と生物学的処理槽
１０との間には、他の処理装置があっても熱論よい。

また式らに、第５図は、化学工場廃水や食品工場廃水等
で原発水そのものが高温の場合の実施例を示すもので、
基本的構成は＠４図の実施例と同一である。

また、上記各実施例は、微生物汚泥のみにより廃水を処
理するものであつ九が、微生物汚泥と活性炭とにより処
理するようにしてもよい。さらに、浮遊法ではなく、接
触曝気法（固定床曝気法）を利用しても工いが、その場
合、返送汚泥Ｓや循環液Ｒがないので、第１図の実施例
を適用する場合は、処理水を冷却して低希釈処理すれば
工く、無希釈処理する場合は、第４図や第５図の実施例
の方式を用いればよい。

以上説明したように、本発明にあっては、生物学的処理
槽の流出液もしくは流入液を冷却缶に導いて減圧下で減
温し、その後に練液を生物学的処理槽に流入させるよう
にしたから、処理系内Ｑ液温を適宜に低く押えて微生物
の活性を最適忙維持することができ、従って処理効率を
高く保持することができる。しかも％ｆ！−内にスケー
ルが付着することがほとんどないから、装置の洗浄や分
解等が不要で１持管理が容易とな夛、ランニングコスト
が低減されるとともに、長期間に亘って装置を連続運転
することができる等の効果を奏する。

次に実施例と比較列を示して本発明をさらに具体的に説
明する。

循環液Ｒのみを全量冷却缶２１に流入させた第１因のも
ので１日肖りの廃水処理規模が１０騨の装置と、核装置
と同一処理規模で冷却缶２１０代りに熱交換器１を用い
た第６図の従来の装置において、し尿を２倍希釈（し尿
ｔ：希釈水量＝１＝１１して１年間処理し７ｔ、。その
結果、第１図の本発明の装置では、上記処理期間中に装
置を休止することは一度もなく、シかも、第１脱窒素槽
１１から沈１％ｊ＠１７に至る全槽における水温は夏季
でも３０〜３５℃に保持することができ九。これに対し
、従来の装置では、２週間に１回熱交換器１の運転を休
止して、化学薬品による洗浄を行なわないと微熱交換器
ｌの冷却効率が低下してしまい上記水温を維持すること
ができず、また、処理期間中に熱交換器１に詰まシが生
じ、これを分解清掃する必質がたびたびあった。

一方、希釈後のし尿は、ＢＯＤ　飽度５０００〜６００
０ｎＬＰ／ｆｆｌ、全窒素１８００〜２２００ｍ？／ｉ
ｔ’あつえのに対し、処理後は、上記いずれの装置にか
′ハても、ＢＯＤ　濃度６０　％Ｐ／１３以下、全窒素
６０％グ乙ｅ以下、ＣＯＤ　６度３５０　ｗ−Ｆ／１３
以下でありｌこ。しかし、従来の装置では、熱交換器１
の洗浄や分解清掃時に該熱交換器１をバイパスして循環
液Ｒを冷却せずに運転すると、一時的に水温が上昇して
処理水質がかなり悪化し、ＢＯＤ濃度１８０島Ｖ【全窒
素１１００鶏ｔ／１、ＣＯＤ　濃度７００−ｆ／１３と
なシ、活性汚泥の活性低下が認められに０

【図面の簡単な説明】

第１図は＊発明の一実施例を示すフローシート、ｇ　２
　！Ｗ　（ｅ、）　、　（ｂ）、　（ｃ）は冷却缶の断
面ＲｔＭ、　Ｓｉ２図（ａ）。 （＋））は真空情誼と冷却缶の構成例を示すフローシー
ト、第４寵及び第５−はそれぞれ本発明の他の実フロー
シートである。 １０・・・・・・生物学的処理槽、２１・・・・・・冷
却缶、２２・・・・・・ポンプ（供給手段１，２３．３
０・・・・・・真空装置、２６・・・・・・水ジェット
コンデン−ｒ−１ｚ７゜３２・・・・・・冷却装置、２
９・・・・・・水エゼクタ−０第１図 第２図 Ｒ 第４図 第５図 第６図

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）生物学的処理槽の流出液または流入液を冷却缶に
   おいて減圧下で一部蒸発させて減温し、その後に膣液を
   上記生物学的処理槽に流入させることを特徴とする有機
   性廃水の生物学的処理方法。
2. （２）冷却缶から発生した蒸発蒸気を凝縮し、その凝縮
   水を、冷却缶を減圧する真空装置の冷水循環系に供給す
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の有機性
   廃水の生物学的処理方法。
3. （３）冷却缶内を４５１ｕＨ，Ｐ以下の絶対圧に保持す
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の有機性
   廃水の生物学的処理方法。
4. （４）生物学的処理槽と、該生物学的処理槽の流出液ま
   たは流入液を減圧下で一部蒸発させて減温する冷却缶と
   、該冷却缶を減圧する真空装置と、該冷却缶で減温さｎ
   た上記液を上記生物学的処理槽に流入させる供給手段と
   を具備して成ることを特徴とする生物学的処理装置。
5. （５）真空装置が、水エゼクタ−と、該水エゼクタ−の
   循環噴射水を冷却するクーリングタワー等の冷却装置と
   から構成されて成ることを特徴とする特許請求の範囲第
   ４項記載の生物学的処理装置。
6. （６）水エゼクタ−が水ジエツトコンデンサーであるこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第５項記載の生物学的処
   理装置、