JPS60211049A - 低アルミニウム・高ホウ素含有フエロボロンの製造方法 - Google Patents
低アルミニウム・高ホウ素含有フエロボロンの製造方法Info
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- JPS60211049A JPS60211049A JP6754884A JP6754884A JPS60211049A JP S60211049 A JPS60211049 A JP S60211049A JP 6754884 A JP6754884 A JP 6754884A JP 6754884 A JP6754884 A JP 6754884A JP S60211049 A JPS60211049 A JP S60211049A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ホウ素および鉄含有原料を電気炉中で炭素質
還元剤を用いて還元製錬するフェロボロンの製造方法に
関するものであり、特に本発明は先ず電気炉に鉄含有原
料を装・入して溶解した鉄浴にホウ素含有原料と炭素質
還元剤を装入して還元製錬する低アルミニウム・高ホウ
素含有７エロボロンの製造方法に関するものである。
還元剤を用いて還元製錬するフェロボロンの製造方法に
関するものであり、特に本発明は先ず電気炉に鉄含有原
料を装・入して溶解した鉄浴にホウ素含有原料と炭素質
還元剤を装入して還元製錬する低アルミニウム・高ホウ
素含有７エロボロンの製造方法に関するものである。
従来フェロボロンは、酸化ホウ素、ホｆ）Ｗｉなどのホ
ウ素化合物に鉄粉およびアルミニウム粉を配合、混合し
てアルミニウムによりホウ素化合物を還元するテルミッ
ト法と、ホウ素化合物に鉄粉および炭素質還元剤を配合
して電気炉中に装入して還元製錬する電気炉法とにより
主として製造されている。
ウ素化合物に鉄粉およびアルミニウム粉を配合、混合し
てアルミニウムによりホウ素化合物を還元するテルミッ
ト法と、ホウ素化合物に鉄粉および炭素質還元剤を配合
して電気炉中に装入して還元製錬する電気炉法とにより
主として製造されている。
テルミット法によれば、合金中のＢ含有量を２０％以上
にすることができるが、アルミニウムを還元剤として使
用するため、製造されたフェロボロン中に数％の駐が含
有されることが避けられずかかる７エロボロンは紅の含
有がきられれるアモルファス合金あるいは特殊鋼等には
使用することができないという欠点がある。
にすることができるが、アルミニウムを還元剤として使
用するため、製造されたフェロボロン中に数％の駐が含
有されることが避けられずかかる７エロボロンは紅の含
有がきられれるアモルファス合金あるいは特殊鋼等には
使用することができないという欠点がある。
一方前記従来の電気炉法によれば、製造されるフェロボ
ロンに含有されるアルミニウムは低いという点では有利
であるが、Ｂ含有量が低く、大体１８％以下であった。
ロンに含有されるアルミニウムは低いという点では有利
であるが、Ｂ含有量が低く、大体１８％以下であった。
このようにＢ含有量が低い理由は、Ｂ含有量が高くなる
ような電気炉操業をすると高融点のＢ４Ｃが生成されて
、電気炉の炉床が隆起、上昇して安定操業を長期間継続
することができなく力るからである。このような低ホウ
素含有フェロボロンを前記アモルファス合金あるいは特
殊鋼洛中に添加して所定のボロンを合金させるには、高
ホウ素含有フェロボロンを使用する場合より多量のフェ
ロボロンを使用する必要があるばかりでな（、さらに多
量のフェロボロン中に含有されている不純物が浴中に移
行して製品の純度〈させる必要がある。
ような電気炉操業をすると高融点のＢ４Ｃが生成されて
、電気炉の炉床が隆起、上昇して安定操業を長期間継続
することができなく力るからである。このような低ホウ
素含有フェロボロンを前記アモルファス合金あるいは特
殊鋼洛中に添加して所定のボロンを合金させるには、高
ホウ素含有フェロボロンを使用する場合より多量のフェ
ロボロンを使用する必要があるばかりでな（、さらに多
量のフェロボロン中に含有されている不純物が浴中に移
行して製品の純度〈させる必要がある。
従って、従来アル１＝ウムの含有量が低く、かつホウ素
の含有量の高いフエロボロンカ使用者側で強く要望され
ていた。さて従来このようなフェロボロンを製造するこ
とができなかった理由は、酸化ホウ素（Ｂｓ０３ ）を
炭素（Ｃ）により還元する反応を電気炉中で進行させる
のに困輸があったのである。すなわち ８１０ＢをＣＫ
より還元する反応としては下記式（１）、（２）が考え
られる。
の含有量の高いフエロボロンカ使用者側で強く要望され
ていた。さて従来このようなフェロボロンを製造するこ
とができなかった理由は、酸化ホウ素（Ｂｓ０３ ）を
炭素（Ｃ）により還元する反応を電気炉中で進行させる
のに困輸があったのである。すなわち ８１０ＢをＣＫ
より還元する反応としては下記式（１）、（２）が考え
られる。
Ｖ３ Ｂ２０Ｂ ＋ ２０ ＝ ４／３ Ｂ ＋ ２
ＣＯ””・（１）ｖ３ ＢｇＯｓ ＋’Ｉ／３Ｃ＝ １
／３Ｂ４Ｃ＋２ＣＯ”−（２）上記式（１）の反応の△
伊が零となる温度は約１５５０ ｃであり、式（２）の
反応のΔＧ０が零となる温度は約２１００ Ｃであり、
式（１）、（２）の反応が右辺へ進行する場合には熱力
学的にみて１０００〜２０００ Ｃの実用温度領域にお
いて式（２）の反応が式（１）の反応より優先して進行
することが判る。実際操業において、Ｂの収率を上昇さ
せるため炭素質還元剤を例えばＢ、Ｏ，を還元するに要
する理論量よりも多量に配合装入し、さらにフェロボロ
ン中のＢ含有量を高くするため鉄含有原料の配合割合を
減少させたりすると、短期間に電気炉炉床にＢ４Ｃが堆
積して炉床が隆起し、電気炉の連続操業が困難になるこ
とから、上記式（２）の反応が優先して進行することが
判る。
ＣＯ””・（１）ｖ３ ＢｇＯｓ ＋’Ｉ／３Ｃ＝ １
／３Ｂ４Ｃ＋２ＣＯ”−（２）上記式（１）の反応の△
伊が零となる温度は約１５５０ ｃであり、式（２）の
反応のΔＧ０が零となる温度は約２１００ Ｃであり、
式（１）、（２）の反応が右辺へ進行する場合には熱力
学的にみて１０００〜２０００ Ｃの実用温度領域にお
いて式（２）の反応が式（１）の反応より優先して進行
することが判る。実際操業において、Ｂの収率を上昇さ
せるため炭素質還元剤を例えばＢ、Ｏ，を還元するに要
する理論量よりも多量に配合装入し、さらにフェロボロ
ン中のＢ含有量を高くするため鉄含有原料の配合割合を
減少させたりすると、短期間に電気炉炉床にＢ４Ｃが堆
積して炉床が隆起し、電気炉の連続操業が困難になるこ
とから、上記式（２）の反応が優先して進行することが
判る。
本発明は、従来方法にみられる欠点を除去、改善する方
法を提供することを目的とするものであり、特許請求の
範囲記載の方法を提供することにより前記目的を達成す
ることができる。
法を提供することを目的とするものであり、特許請求の
範囲記載の方法を提供することにより前記目的を達成す
ることができる。
次に本発明の詳細な説明する。
本発明によれに、従来の電気炉による低アル書ニウム含
有フェロボロンを製造する方法と同様に電気炉方法によ
り低アルξニウム・高ホウ素含有のフェロボロンを製造
することができる。先ず、１回分の７エロボロンを製造
するに要する鉄含有原料を電気炉内に装入する。この際
、鉄含有原料中に酸化鉄が含有されているときには、こ
の酸化鉄を還元するに要する炭素材をも同時に装入した
後通電して鉄含有原料を溶解して鉄浴を生成させる。欣
にホウ素含有原料と炭素質還元剤を配合。
有フェロボロンを製造する方法と同様に電気炉方法によ
り低アルξニウム・高ホウ素含有のフェロボロンを製造
することができる。先ず、１回分の７エロボロンを製造
するに要する鉄含有原料を電気炉内に装入する。この際
、鉄含有原料中に酸化鉄が含有されているときには、こ
の酸化鉄を還元するに要する炭素材をも同時に装入した
後通電して鉄含有原料を溶解して鉄浴を生成させる。欣
にホウ素含有原料と炭素質還元剤を配合。
混合して装入し、ホウ素の還元反応を行なわせて生成し
たホウ素を鉄と合金させて、Ｂが低くとも２０％のフェ
ロボロン浴を生成させた後、電気炉よりフェロボロン溶
湯を抽出する。
たホウ素を鉄と合金させて、Ｂが低くとも２０％のフェ
ロボロン浴を生成させた後、電気炉よりフェロボロン溶
湯を抽出する。
本発明によれば、先ず最初に炉床内で鉄浴を生成させる
ので、たとえ炉床にＢ４Ｃが堆積していて本この堆積物
の一部は溶鉄あるいは酸化鉄とそれを還元するに要する
炭素材の配合割合を調節することによって分解してＢは
溶鉄中に吸収されるため、炉床が隆起することを防止す
ることができるという特長を有する。従ってフェロボロ
ン中のＢ−を上昇させるために鉄含有原料の配合比率を
減少させても、従来方法による如＜ Ｂ４Ｃの急激な生
成による炉床が隆起する懸念は極めて少なくなるので、
ホウ素含有量が高く、かつアルζニウム含有量の低いフ
ェロボロンを電気炉により長期間安定して製造するこ１
ができる。
ので、たとえ炉床にＢ４Ｃが堆積していて本この堆積物
の一部は溶鉄あるいは酸化鉄とそれを還元するに要する
炭素材の配合割合を調節することによって分解してＢは
溶鉄中に吸収されるため、炉床が隆起することを防止す
ることができるという特長を有する。従ってフェロボロ
ン中のＢ−を上昇させるために鉄含有原料の配合比率を
減少させても、従来方法による如＜ Ｂ４Ｃの急激な生
成による炉床が隆起する懸念は極めて少なくなるので、
ホウ素含有量が高く、かつアルζニウム含有量の低いフ
ェロボロンを電気炉により長期間安定して製造するこ１
ができる。
本発明によれば、使用する鉄含有原料としては軟鋼層、
ダライ粉、海綿鉄、鉄鉱石、スケール等を使用すること
ができ、銹の多い鉄含有原料や鉄鉱石、スケールを用い
るときはこれらを還元するに要する還元剤をも添加する
。前回の電気炉操業において出湯を終了した後に次回の
操業のため鉄含有原料を電気炉中に装入した後、通電し
て溶解させて鉄浴を生成させる。なおこの際、各回操業
に必要な鉄含有原料の全量を出湯後電気炉炉床中に装入
する態様のほかに、前記全量の少なくとも２／３を先に
装入して溶融させ、残艶は後期にボロン含有原料、還元
剤等に混合して装入することもできる。
ダライ粉、海綿鉄、鉄鉱石、スケール等を使用すること
ができ、銹の多い鉄含有原料や鉄鉱石、スケールを用い
るときはこれらを還元するに要する還元剤をも添加する
。前回の電気炉操業において出湯を終了した後に次回の
操業のため鉄含有原料を電気炉中に装入した後、通電し
て溶解させて鉄浴を生成させる。なおこの際、各回操業
に必要な鉄含有原料の全量を出湯後電気炉炉床中に装入
する態様のほかに、前記全量の少なくとも２／３を先に
装入して溶融させ、残艶は後期にボロン含有原料、還元
剤等に混合して装入することもできる。
本発明によれば、炭素質還元剤としてコークス。
石炭１石油コークス、木炭、チャーの力かから選ばれる
何れか１種または２種以上を使用することができる。後
述するようにボロン含有原料は低融点のものが多く、炉
内の反応により生ずる高温の上昇ガスによって容易に溶
融し、炭素材により還元される温度に達する前に装入し
たＢ２Ｏ３の溶融が先行する傾向あるので、この傾向を
抑止するため前記還元剤は嵩比重が軽く、活性の炭素質
を含み、かつ灰分の少ないものが望しく、木炭が最も好
ましい。
何れか１種または２種以上を使用することができる。後
述するようにボロン含有原料は低融点のものが多く、炉
内の反応により生ずる高温の上昇ガスによって容易に溶
融し、炭素材により還元される温度に達する前に装入し
たＢ２Ｏ３の溶融が先行する傾向あるので、この傾向を
抑止するため前記還元剤は嵩比重が軽く、活性の炭素質
を含み、かつ灰分の少ないものが望しく、木炭が最も好
ましい。
なお前記ボロン含有原料の炉内における先行溶融をでき
るだけ阻止するため、嵩比重の極めて軽いウッドチップ
をホウ素含有原料と炭素質還元剤との合計重量の１０−
６０重量邦混合装入すると、Ｂ、ＯＳの還元反応と８２
０ｍの溶融の均衡が保たれ炉内反応により生成されるガ
スの通気性が良好になり、排ガスと降下原料との熱交換
が充分に行なわれるので熱損失が大巾に減少し熱効率が
上昇し、また排ガスが原料中を通過中に排ガス中の揮散
Ｂ２Ｏ３が原料層中で凝縮捕集されるのでＢ収率が向上
し、良好なボロン収率と低い電力消費量で高品位のフェ
ロボロンを製造することができ、さらに電気炉炉床が堆
積物により隆起することも少なくなるので、長期にわた
り操業を継続することができる。
るだけ阻止するため、嵩比重の極めて軽いウッドチップ
をホウ素含有原料と炭素質還元剤との合計重量の１０−
６０重量邦混合装入すると、Ｂ、ＯＳの還元反応と８２
０ｍの溶融の均衡が保たれ炉内反応により生成されるガ
スの通気性が良好になり、排ガスと降下原料との熱交換
が充分に行なわれるので熱損失が大巾に減少し熱効率が
上昇し、また排ガスが原料中を通過中に排ガス中の揮散
Ｂ２Ｏ３が原料層中で凝縮捕集されるのでＢ収率が向上
し、良好なボロン収率と低い電力消費量で高品位のフェ
ロボロンを製造することができ、さらに電気炉炉床が堆
積物により隆起することも少なくなるので、長期にわた
り操業を継続することができる。
本発明によれば、ボロン含有原料として無水ホウ酸（Ｂ
２０３） 、ホウ砂（Ｎａ２Ｂ４Ｏ７・１０Ｈ２０）
、コールマン石（Ｃ８２Ｂ６０１１ ）等を使用するこ
とができる。
２０３） 、ホウ砂（Ｎａ２Ｂ４Ｏ７・１０Ｈ２０）
、コールマン石（Ｃ８２Ｂ６０１１ ）等を使用するこ
とができる。
本発明に使用する諸原料は製造されるフェロボロン中の
アルζニウム含有量をできるだけ低くしたいので、ｎ含
有量の低い諸原料を用いることが有利である。
アルζニウム含有量をできるだけ低くしたいので、ｎ含
有量の低い諸原料を用いることが有利である。
本発明によれば、使用する電気炉の炉内寸法として、ウ
ッドチップを使用しないときには炉床部の内径と炉内の
深さの寸法比を１．１〜０．７の範囲内圧するとき、好
適な操業を行なうことができる。
ッドチップを使用しないときには炉床部の内径と炉内の
深さの寸法比を１．１〜０．７の範囲内圧するとき、好
適な操業を行なうことができる。
一方ウッドチップを使用するときには、前記寸法比を１
．１〜０．５の範囲内にするとき同様に好適な操業を行
なうことができる。すなわちウッドチップを使用すると
きには単位重量の製品を製造するに要する鉄含有原料を
除く賭原料の嵩容積が大きくなるので、炉内の深さが深
いときでも良い操業ｔＬ繍を得ることができる°ことが
判る。
．１〜０．５の範囲内にするとき同様に好適な操業を行
なうことができる。すなわちウッドチップを使用すると
きには単位重量の製品を製造するに要する鉄含有原料を
除く賭原料の嵩容積が大きくなるので、炉内の深さが深
いときでも良い操業ｔＬ繍を得ることができる°ことが
判る。
本発明によれば、上述の如き要領で諸原料を装入して還
元製錬を実施することにより、従来方法のように全種類
の原料を所定割合に配合、混合。
元製錬を実施することにより、従来方法のように全種類
の原料を所定割合に配合、混合。
装入した場合に比し、低アルミニウム、高ホウ素含有フ
ェロボロンを長期間安定して製造することができる。
ェロボロンを長期間安定して製造することができる。
次に本発明を実施例について説明する。
実施例１
３００ＫＶＡ ３相エル一式電気炉（炉床内径／１深＝
１）を用いて下記の諸原料の配合割合で操業した。
１）を用いて下記の諸原料の配合割合で操業した。
無水ホウ酸（Ｂ ３０．７５％、−１闘粉末）１００部
木 炭 （Ｆｅ１２．７ ％、 −３ｍ５） ５１．２
部鉄 源 （軟鋼層） ６２．５部 操業を開始するに当り、先ず今回操業に要する軟鋼層を
炉内に装入し、溶落後無水ホウ酸と木炭の混合物を炉内
に装入して所定時間通電し、炉内に装入された全原料が
ほぼ溶落した後、溶湯であるフェロボロンを抽出し、抽
出口を閉し次回操業にそなえ、上記操業を３０日間繰返
した。次にそれらの操業条件ならびに製造成績を平均し
て下記する。
木 炭 （Ｆｅ１２．７ ％、 −３ｍ５） ５１．２
部鉄 源 （軟鋼層） ６２．５部 操業を開始するに当り、先ず今回操業に要する軟鋼層を
炉内に装入し、溶落後無水ホウ酸と木炭の混合物を炉内
に装入して所定時間通電し、炉内に装入された全原料が
ほぼ溶落した後、溶湯であるフェロボロンを抽出し、抽
出口を閉し次回操業にそなえ、上記操業を３０日間繰返
した。次にそれらの操業条件ならびに製造成績を平均し
て下記する。
負荷条件
電 圧！ ４５〜５５Ｖ
電 流１ １８００〜２５００ Ａ
平均電力負荷１１９５ＫＷ
操業成績
平均出湯間隔時間！ １２０ ｍｉｎ。
平均出湯量１ ５６．９ＫＦ／回
製品品位ｌＢ２２．５％ 紅０．２７％平均出湯渇度１
１８００Ｃ 原単位： 無水ホウ酸 １２０９に２ 木 炭 ６１９に２ 軟鋼層 ７５６ＫＦ 電 力 ６８５７ ＫＷｈ／１ ３０日間操業後炉内に若干堆積物が認められたが引続き
操業可能な状況にあった。
１８００Ｃ 原単位： 無水ホウ酸 １２０９に２ 木 炭 ６１９に２ 軟鋼層 ７５６ＫＦ 電 力 ６８５７ ＫＷｈ／１ ３０日間操業後炉内に若干堆積物が認められたが引続き
操業可能な状況にあった。
実施例２
３００ＫＶＡ ３相エル一式電気炉（炉床内径／１深＝
０．６７）を用いて、実施例１と同一原料のほかにさ
らにウッドチップを併用した。すなわち電気炉から出湯
後の炉内に軟鋼層を装入し溶落後、無水ホウ酸、木炭、
ウッドチップの混合物を炉内に装入して所定時間操業後
出湯した。操業はウッドチップ配合量を２水準になし各
２０日間合計４０日間の連続操業を行なった。各期間別
の操業条件ならびに操業結果の平均値は下表に示す如く
であった。
０．６７）を用いて、実施例１と同一原料のほかにさ
らにウッドチップを併用した。すなわち電気炉から出湯
後の炉内に軟鋼層を装入し溶落後、無水ホウ酸、木炭、
ウッドチップの混合物を炉内に装入して所定時間操業後
出湯した。操業はウッドチップ配合量を２水準になし各
２０日間合計４０日間の連続操業を行なった。各期間別
の操業条件ならびに操業結果の平均値は下表に示す如く
であった。
表
上記４０日間の連続操業後炉内に堆積物は全く認められ
なかった。なお実施例１の操業においては排ガス集塵器
にはかなりのダストが捕集されたが、実施例２の操業に
おいてはダストの発生は極めて少なく、従ってダストの
捕集量も激減した。
なかった。なお実施例１の操業においては排ガス集塵器
にはかなりのダストが捕集されたが、実施例２の操業に
おいてはダストの発生は極めて少なく、従ってダストの
捕集量も激減した。
このようなダストの減少はウッドチップの併用が寄与し
ているからである。
ているからである。
実施例３
３００ＫＶＡ ３相エル一式電気炉（炉床内径／１深−
１）’を用いて下記の諸原料の配合割合で操業した。
１）’を用いて下記の諸原料の配合割合で操業した。
無水ホウ酸（Ｂ ３０．７５％、−１ｍ粉末＞ １００
部木 炭（ＦＣ８０，７％、−３闘） ５１．２部鉄
源 （軟鋼層） ６２．５部 操業を開始するに当り、先ず今回操業に要する軟鋼層の
７０％を炉内に装入し溶落後無水ホウ酸と木炭及び軟鋼
層の残部３０％の混合物を炉内に装入して所定時間通電
し、炉内に装入された全原料がほぼ溶落した後、溶湯で
あるフェロボロンを抽出し、抽出口を閉し次回操業にそ
なえ、上記操業を３０日間繰返した。次にそれらの操業
条件ならびに製造成績を平均して下記する。
部木 炭（ＦＣ８０，７％、−３闘） ５１．２部鉄
源 （軟鋼層） ６２．５部 操業を開始するに当り、先ず今回操業に要する軟鋼層の
７０％を炉内に装入し溶落後無水ホウ酸と木炭及び軟鋼
層の残部３０％の混合物を炉内に装入して所定時間通電
し、炉内に装入された全原料がほぼ溶落した後、溶湯で
あるフェロボロンを抽出し、抽出口を閉し次回操業にそ
なえ、上記操業を３０日間繰返した。次にそれらの操業
条件ならびに製造成績を平均して下記する。
負荷条件
電圧２４５〜５５ Ｖ
電流１１８００〜２５０ＯＡ
平均電力負荷１１９２ＫＷ
操業成績
平均出湯間隔時間７ １２０ ｍｉｎ
平均出湯量Ｉｓｓ、ｓＫｙ／回
製品品位＋ Ｂ２２．３％、Ａ／！、０．２７％平均出
湯泪度： １７８０Ｃ 原 単 位： 無水ホウ酸 １１９６ＫＦ木炭 ６ｉｚ
ｘｙ 軟鋼層 ７４８Ｋｙ 電力 ６９０１ Ｋｉｖｈ／１ ３０日間操業後炉内に若干堆積物が認められたが引続き
操業可能な状況にあった。
湯泪度： １７８０Ｃ 原 単 位： 無水ホウ酸 １１９６ＫＦ木炭 ６ｉｚ
ｘｙ 軟鋼層 ７４８Ｋｙ 電力 ６９０１ Ｋｉｖｈ／１ ３０日間操業後炉内に若干堆積物が認められたが引続き
操業可能な状況にあった。
比較例
３００ＫＶＡ ３相エル一式電気炉（炉床内径／１深＝
１）を用いて、下記に示す操業条件で従来方法により操
業を行なった。すなわち諸使用原料を予め配合、混合し
て炉内に装入して通電操業を行なつた。
１）を用いて、下記に示す操業条件で従来方法により操
業を行なった。すなわち諸使用原料を予め配合、混合し
て炉内に装入して通電操業を行なつた。
配合 無水ホウ酸（Ｂ ３０．９５−１１１１１） Ｚ
ｏｏ部木 炭（−１ｍ Ｆ−Ｃ−８０，７） ５２．４
部スケール（−３０ｍｅｓｈ） ６８．９部以上を良く
混合し、電気炉中ヘチャージ電圧 ４５〜５５ Ｖ 電流 １８００〜２５００ Ａ 通電時平均負荷 １９８ ＫＷ 平均タップ時間 １５３ ｍｉｎ 平均出湯量 ５２．６ＫＦ 原単位 無水ホウ酸 ｉｓ’ｙｔＫｙ 木炭 ８２３ＫＦ スケール １０８２Ｋｐ 電力 ９６００ ＫＷｈ／１ ｍｅｔａｌ Ｂ ２２．８％ Ａｔ Ｏ，２９％従来法
′によれば、操業の際発生するガス量が多いばかりでな
く、酸化ホウ素が溶融して炉内原料面をおおうため原料
面が異常に膨張して、操業が著しく難渋した。８日間の
連続操業後には炉床にＢ４Ｃの堆積物が隆起したので操
業を停止せざるを得なかった。
ｏｏ部木 炭（−１ｍ Ｆ−Ｃ−８０，７） ５２．４
部スケール（−３０ｍｅｓｈ） ６８．９部以上を良く
混合し、電気炉中ヘチャージ電圧 ４５〜５５ Ｖ 電流 １８００〜２５００ Ａ 通電時平均負荷 １９８ ＫＷ 平均タップ時間 １５３ ｍｉｎ 平均出湯量 ５２．６ＫＦ 原単位 無水ホウ酸 ｉｓ’ｙｔＫｙ 木炭 ８２３ＫＦ スケール １０８２Ｋｐ 電力 ９６００ ＫＷｈ／１ ｍｅｔａｌ Ｂ ２２．８％ Ａｔ Ｏ，２９％従来法
′によれば、操業の際発生するガス量が多いばかりでな
く、酸化ホウ素が溶融して炉内原料面をおおうため原料
面が異常に膨張して、操業が著しく難渋した。８日間の
連続操業後には炉床にＢ４Ｃの堆積物が隆起したので操
業を停止せざるを得なかった。
以上の実施例ならびに比較例からも判るように本発明は
従来知られた電気炉による７エロボロンの製造方法に比
し、極めて優れた数々の特長を有し、低アルミニウム・
高ホウ素含有フェロボロンを長期間安定して製造するこ
とができる。
従来知られた電気炉による７エロボロンの製造方法に比
し、極めて優れた数々の特長を有し、低アルミニウム・
高ホウ素含有フェロボロンを長期間安定して製造するこ
とができる。
特許出願人 日本重化学工業株式会社
代 理 人 弁理士 村 １） 政 治弁理士 秦 野
拓 也
拓 也
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌ ホウ素および鉄含有原料を電気炉中で炭素質還元剤
を用いて還元製錬するフェロボロンの製造方法において
、ある回の出湯を終了した後に電気炉中に鉄含有原料を
装入して前記鉄含有原料を溶融させた後に、前記溶融浴
にホウ素含有原料と炭素質還元剤と必要により鉄含有原
料を装入して炭素によりホウ素含有原料を溶融還元して
溶融フェロボロンを生成させた後、前記溶融フェロボロ
ンを電気炉より出湯することを特徴とする低アルミニウ
ム・高ホウ素含有７エロボロンの製造方法。 ２ ある回の出湯を終了した後に電気炉中に予め鉄溶融
浴を形成させるために装入される鉄含有原料の重量は、
次回出湯される溶融７エロボロンを製造するために必要
な鉄含有原料の重量の３０〜１００重量％である特許請
求の範囲第７項記載の方法。 ３ 前記炭素質還元剤として、コークス、石炭。 、［１コークス、木炭、チャーのなかから選ばれる何れ
か１種または２種以上を使用する特許請求の範囲第７項
記載の方法。 仏 それぞれ装入された鉄およびボロン含有原料が溶落
して貯溜される電気炉内の炉床部の内径と炉内の深さと
の寸法比は１．１〜０．７である特許請求の範囲第１項
記載の方法。 Ｓ、 ホウ素および鉄含有原料を電気炉中で炭素質還元
剤を用いて還元製錬するフェロボロンの製造方法におい
て、ある回の出湯を終了した後に電気炉中に鉄含有原料
を装入して前記鉄含有原料を溶融させた後に、前記溶融
浴にホウ素含有原料と炭素質還元剤とウッドチップと必
要により鉄含有原料を装入して、炭素によりホウ素含有
原料を溶融還元して溶融フェロボロンを生成させた後、
前記溶融フェロボロンを電気炉より出湯することを特徴
とする低アルミニウム・高ホウ素含有７エロボロンの製
造方法。 乙 ある回の出湯を終了した後に電気炉中に予め鉄溶融
浴を形成させるために装入される鉄含有原料の重量は、
次回出湯される溶融フェロボロンを製造するために必要
な鉄含有原料の重量の３０〜１００重量外である特許請
求の範囲第５項記載の方法。 ２ 前記炭素質還元剤として、コークス、石炭。 石油コークス、木炭、チャーのなかから選ばれる何れか
１種まｆｃｔｉ２種以上を特徴とする特許請求の範囲第
Ｓ項記載の方法。 Ｌ ホウ素含有原料と炭素質還元剤との合計重量に対す
るウッドチップの重量比率は１０〜６０重量％である特
許請求の範囲第５項記載の方法。 θ それぞれ装入された鉄およびボロン含有原料が溶落
して貯溜される電気炉内の炉床部の内径と炉内の深さと
の寸法比は１．１〜０．５である特許請求の範囲第３項
記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6754884A JPS60211049A (ja) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | 低アルミニウム・高ホウ素含有フエロボロンの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6754884A JPS60211049A (ja) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | 低アルミニウム・高ホウ素含有フエロボロンの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60211049A true JPS60211049A (ja) | 1985-10-23 |
| JPH0420974B2 JPH0420974B2 (ja) | 1992-04-07 |
Family
ID=13348122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6754884A Granted JPS60211049A (ja) | 1984-04-06 | 1984-04-06 | 低アルミニウム・高ホウ素含有フエロボロンの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60211049A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015534530A (ja) * | 2012-09-06 | 2015-12-03 | ロエシェ ゲーエムベーハー | 製鋼スラグを加工するための方法および水硬性鉱物結合材 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5558214B2 (ja) | 2010-06-08 | 2014-07-23 | 株式会社マキタ | 往復動切断工具のブレード取り付け装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5826025A (ja) * | 1981-08-06 | 1983-02-16 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | フエロボロンの製造方法 |
-
1984
- 1984-04-06 JP JP6754884A patent/JPS60211049A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5826025A (ja) * | 1981-08-06 | 1983-02-16 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | フエロボロンの製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015534530A (ja) * | 2012-09-06 | 2015-12-03 | ロエシェ ゲーエムベーハー | 製鋼スラグを加工するための方法および水硬性鉱物結合材 |
| US9695485B2 (en) | 2012-09-06 | 2017-07-04 | Loesche Gmbh | Method for the treatment of steelwork slag and hydraulic mineral binder |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0420974B2 (ja) | 1992-04-07 |
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