JPS60210513A - 一酸化炭素の連続分離方法 - Google Patents
一酸化炭素の連続分離方法Info
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- JPS60210513A JPS60210513A JP59064393A JP6439384A JPS60210513A JP S60210513 A JPS60210513 A JP S60210513A JP 59064393 A JP59064393 A JP 59064393A JP 6439384 A JP6439384 A JP 6439384A JP S60210513 A JPS60210513 A JP S60210513A
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- cooling
- desorption
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
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- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は一酸化炭素（ＣＯ）を含む混合ガスから、高収
率、高純度でＣＯを連続的にかつ、効率的に分離する方
法に関する。
率、高純度でＣＯを連続的にかつ、効率的に分離する方
法に関する。
一般に工業的に混合ガスからＣＯを分離する方法として
は、調液吸収法、Ｃ０８０ＲＢ法あるいは深冷分離法が
ある。しかし調液吸収法は操作の複雑さ、腐食性溶液使
用による装置の腐食、溶液損失、および建設コストが高
いなどの欠点により、経済性が低く現在では殆んど工業
的に採用されていない。Ｃ０８ＯＲＢ法は混合ガス中の
水分の存在が溶液劣化を来たし、また回収ＣＯ中にトル
エン蒸気が混入するのでこの除去が必要となる欠点があ
る。
は、調液吸収法、Ｃ０８０ＲＢ法あるいは深冷分離法が
ある。しかし調液吸収法は操作の複雑さ、腐食性溶液使
用による装置の腐食、溶液損失、および建設コストが高
いなどの欠点により、経済性が低く現在では殆んど工業
的に採用されていない。Ｃ０８ＯＲＢ法は混合ガス中の
水分の存在が溶液劣化を来たし、また回収ＣＯ中にトル
エン蒸気が混入するのでこの除去が必要となる欠点があ
る。
また、深冷分離法では混合ガス中に窒素が含まれる場合
は窒素とＣＯの沸点差が近接しているため、ＣＯを目的
とした分離には一般的に経済的でない。
は窒素とＣＯの沸点差が近接しているため、ＣＯを目的
とした分離には一般的に経済的でない。
一般にＣＯを原料として化学品を合成する場合には、不
純物が合成触媒に悪影響を及ぼすので、化学品合成の際
の原料Ｃｏの純度を規定するケースが多い。本発明の方
法で得られるＣＯの純度は９５％以上であり、そのまま
で通常の化学品合成用の原料として十分使用できること
を特徴とする。
純物が合成触媒に悪影響を及ぼすので、化学品合成の際
の原料Ｃｏの純度を規定するケースが多い。本発明の方
法で得られるＣＯの純度は９５％以上であり、そのまま
で通常の化学品合成用の原料として十分使用できること
を特徴とする。
本発明は、これらの全ての条件を満足する固体吸収剤を
用いた効率的かつ経済的にＣＯを分離する新規な方法を
提供するものである。
用いた効率的かつ経済的にＣＯを分離する新規な方法を
提供するものである。
即ち本発明は実質的に同一量の一酸化炭素固体吸収剤を
収容した複数の反応帯域を用い。
収容した複数の反応帯域を用い。
夫々の帯域は一酸化炭素の吸収、加熱脱離および冷却の
各処理を順次連続して行ない１反応帯域の総数を（ｉ十
ｍ＋ｎ）とし。
各処理を順次連続して行ない１反応帯域の総数を（ｉ十
ｍ＋ｎ）とし。
（ここでｍ、ｎは、各処理に必要とする処理時間をめ、
これらのうち最短の処理時間を１としたともの比率とし
て残りの２つの処理時間を規定した値であり、夫々は正
の整数である） 反応帯域中最短時間を必要とする処理を必ず１帯域のみ
で行なうことを特徴とする混合ガスからＣＯを選択的に
連続分離する方法である。
これらのうち最短の処理時間を１としたともの比率とし
て残りの２つの処理時間を規定した値であり、夫々は正
の整数である） 反応帯域中最短時間を必要とする処理を必ず１帯域のみ
で行なうことを特徴とする混合ガスからＣＯを選択的に
連続分離する方法である。
、 固体吸収剤を用いる本発明の方法はまた。
ＣＯを連続的に回収することを特徴とする。
従って各反応帯域にアイドルなしに如何に効率よく運転
するかということは、プロセスとして構成する上で極め
て重要であり、しかも回収されるＣＯ量が常に平均して
回収されていることもまた重要である。吸収、脱離、冷
却の６エ程が同一量の吸収剤を用いて処理したときｔ
ｆＵえば吸収がａ分、脱離がｂＯ，冷却が０分必要とす
ると仮定し、吸収に必要とするａ分が最短時間であると
す、ると、ａを１とした脱離、冷却に必要な時間の割合
は１：ｂ／ａ ： ｃ／ａとなる。このｂ／ａおよびｃ
／ａをこれらの値より大きく、且つ最も近似した正の整
数に直し、これらを夫々ｍ（÷Ｖａ） ｓｎ（÷Ｃ／ａ
）とすると本発明の方法に必要とする総反応帯域数は１
−１−ｍ＋ｎとなる。
するかということは、プロセスとして構成する上で極め
て重要であり、しかも回収されるＣＯ量が常に平均して
回収されていることもまた重要である。吸収、脱離、冷
却の６エ程が同一量の吸収剤を用いて処理したときｔ
ｆＵえば吸収がａ分、脱離がｂＯ，冷却が０分必要とす
ると仮定し、吸収に必要とするａ分が最短時間であると
す、ると、ａを１とした脱離、冷却に必要な時間の割合
は１：ｂ／ａ ： ｃ／ａとなる。このｂ／ａおよびｃ
／ａをこれらの値より大きく、且つ最も近似した正の整
数に直し、これらを夫々ｍ（÷Ｖａ） ｓｎ（÷Ｃ／ａ
）とすると本発明の方法に必要とする総反応帯域数は１
−１−ｍ＋ｎとなる。
これを具体例をもって説明する。第１図の最上段のＩ〜
■は夫々反応帯域を示す。今冬帯域に同じ量の吸収剤を
充填し各処理の所要時間を吸収：１０分、脱離３０分、
冷却３０分とすると反応帯域で行われる処理はＡ−Ｂ−
〇の順に連続して行われることになる。
■は夫々反応帯域を示す。今冬帯域に同じ量の吸収剤を
充填し各処理の所要時間を吸収：１０分、脱離３０分、
冷却３０分とすると反応帯域で行われる処理はＡ−Ｂ−
〇の順に連続して行われることになる。
反応帯域…においては１反応帯域１の処理Ａが終了し処
理Ｂの開始と同時に、処理Ａが開始し１反応帯域■と同
様にＢおよびＣの処理が連続して起る。同様にして皿、
■・・・の反応帯域における処理が順次開始する。
理Ｂの開始と同時に、処理Ａが開始し１反応帯域■と同
様にＢおよびＣの処理が連続して起る。同様にして皿、
■・・・の反応帯域における処理が順次開始する。
第１図では縦方向に時間（分）をとっている。
縦軸に示したＸ（分）ａ過したところでみると１反応帯
域１． ＩＩ、ＩではＢ処理を；ｌｖはＡ処理をしてい
ることを示している。またＹ（分）経過したところでは
Ｉ、■ではＣ処理を； Ｌ Ｌ ＶではＢ処Ｍｌｌを；
ＶＩではＡ処理をしていることを示している。第１図
の例ではＡを１０分、Ｂを６０分、Ｃを６０分として示
しているのでＡ：Ｂ：Ｃの長さは１：６：３となってい
る。従って連続運転に必要な全帯域数はｌ ＋ ｍ ＋
ｎ −１＋ ３ ＋ ５ ＝ ７となる。即ち処理開
始から７ｏ分経過した点ＺではＩではＣ処理（冷却）が
、ＩＶではＢ処理（脱離）が■ではＡ処理（吸収）が完
了した状態となっており、ｌの第２回目の吸収開示の状
態にあることが明らかである。この結果から明らかなよ
うにＡ：Ｂ：Ｃ＝１：２：３であれば全反応域数は１
＋２＋３＝６となる。
域１． ＩＩ、ＩではＢ処理を；ｌｖはＡ処理をしてい
ることを示している。またＹ（分）経過したところでは
Ｉ、■ではＣ処理を； Ｌ Ｌ ＶではＢ処Ｍｌｌを；
ＶＩではＡ処理をしていることを示している。第１図
の例ではＡを１０分、Ｂを６０分、Ｃを６０分として示
しているのでＡ：Ｂ：Ｃの長さは１：６：３となってい
る。従って連続運転に必要な全帯域数はｌ ＋ ｍ ＋
ｎ −１＋ ３ ＋ ５ ＝ ７となる。即ち処理開
始から７ｏ分経過した点ＺではＩではＣ処理（冷却）が
、ＩＶではＢ処理（脱離）が■ではＡ処理（吸収）が完
了した状態となっており、ｌの第２回目の吸収開示の状
態にあることが明らかである。この結果から明らかなよ
うにＡ：Ｂ：Ｃ＝１：２：３であれば全反応域数は１
＋２＋３＝６となる。
Ａ処理時間に対するＢおよびＣの夫々の処理時間の比が
正の整数とならない場合には、使用する吸収剤の量を変
えること、吸収、脱離の条件を変えること、あるいは冷
却の媒体の温度を変える等により各値を整数に調節する
ことができる。
正の整数とならない場合には、使用する吸収剤の量を変
えること、吸収、脱離の条件を変えること、あるいは冷
却の媒体の温度を変える等により各値を整数に調節する
ことができる。
また第１図においてはＡ処理を最短処理時間の場合につ
いて説明したがＢ処理、Ｃ処理が最短時間となる場合に
ついても全く同じである。第１図から明らかなように１
〜■の反応帯域を見るに何れの任慧の時間をとっても。
いて説明したがＢ処理、Ｃ処理が最短時間となる場合に
ついても全く同じである。第１図から明らかなように１
〜■の反応帯域を見るに何れの任慧の時間をとっても。
最短処理時間の処理人は必ず１つのみの反応帯域でしか
行われておらず、これが本発明の不可欠要件の１つであ
る。最短処理時間の処理が複数となる場合には、それら
のうち何れか一方なＡ処理として前記と同様に設計する
。
行われておらず、これが本発明の不可欠要件の１つであ
る。最短処理時間の処理が複数となる場合には、それら
のうち何れか一方なＡ処理として前記と同様に設計する
。
結果的には、これら最短処理時間の処理の夫々は何れも
一帯域のみで行われることになる。
一帯域のみで行われることになる。
また８本発明において、吸収、脱離及び冷却処理の他に
パージ処理を付加することは高純度の製品ＣＯガスを得
たい場合あるいは、。
パージ処理を付加することは高純度の製品ＣＯガスを得
たい場合あるいは、。
ＣＯａ度の低い原料ガスを使用する場合に極めて好適で
ある。即ち吸収、パージ脱離、及び冷却の各処理を順次
行わしめるが、この場合通常はパージ処理は前記最短処
理時間の処理Ａと同じく一つの反応帯域で行うよう設定
し、総反応帯域数は（１＋！ｉ ＋ｍ＋ ｎ・）となる
。
ある。即ち吸収、パージ脱離、及び冷却の各処理を順次
行わしめるが、この場合通常はパージ処理は前記最短処
理時間の処理Ａと同じく一つの反応帯域で行うよう設定
し、総反応帯域数は（１＋！ｉ ＋ｍ＋ ｎ・）となる
。
尚より高純度のＣＯガスを必要とする場合等においてパ
ージ処理に要する反応帯域を２以上にすることは勿論可
能である。
ージ処理に要する反応帯域を２以上にすることは勿論可
能である。
次に混合ガスからＣＯを分離する本発明の方法を図面に
より説明する。第２図は反応帯域に各々１基の反応塔を
用い、説明の都合上第６塔以下を省略した形で示してい
る。また第２図では、脱離、あるいは冷却の熱源を外部
熱交換器型を例に示す。塔１，２．３・・・には夫々等
重量のＣＯ吸収剤が封入されている。混合ガスは常温で
第１の塔１の下部より入りＣＯを吸収し、オフガスはバ
ルブ３２を経て系外に排出されるが１部は冷却用ガスと
して使用される。あらかじめ実験によりめた所定の時間
が経過し、塔１が吸収飽和量に達するとバルブ１０を閉
じ１１に切替えることにより混合ガスを第２の塔２へ導
入する。
より説明する。第２図は反応帯域に各々１基の反応塔を
用い、説明の都合上第６塔以下を省略した形で示してい
る。また第２図では、脱離、あるいは冷却の熱源を外部
熱交換器型を例に示す。塔１，２．３・・・には夫々等
重量のＣＯ吸収剤が封入されている。混合ガスは常温で
第１の塔１の下部より入りＣＯを吸収し、オフガスはバ
ルブ３２を経て系外に排出されるが１部は冷却用ガスと
して使用される。あらかじめ実験によりめた所定の時間
が経過し、塔１が吸収飽和量に達するとバルブ１０を閉
じ１１に切替えることにより混合ガスを第２の塔２へ導
入する。
１／
同時に塔１へは循環Ｃσをスチームで熱交換８、した後
バルブ１３を開け、吸収剤を加熱昇温することにより吸
収したＣＯを脱離する。
バルブ１３を開け、吸収剤を加熱昇温することにより吸
収したＣＯを脱離する。
その間に塔２．塔６で吸収が順次行われる。
塔１では脱離が完了すると、再度バルブの切換えを行な
いオフガスホールダ−５３からのオフガスを熱交換器を
通して塔１に入れ冷却を開始する。冷却の完了により塔
１のサイクルが終了するが、その際最終端の吸収が同時
に完了する。
いオフガスホールダ−５３からのオフガスを熱交換器を
通して塔１に入れ冷却を開始する。冷却の完了により塔
１のサイクルが終了するが、その際最終端の吸収が同時
に完了する。
第６図は第２図と同様の外部熱交換型の実施態様を第２
図と同様に３塔のみを示して説明用としだものであるが
、第２図とは回収したＣＯを回収したときの温度により
高温ＣＯホールダー４と低温ＣＯホールダー５の２種類
を使いわけしている点が異なる。このように高温と低温
とに分けて貯留することによって、高温ガスの系内循環
による熱回収を効果あらしめる。
図と同様に３塔のみを示して説明用としだものであるが
、第２図とは回収したＣＯを回収したときの温度により
高温ＣＯホールダー４と低温ＣＯホールダー５の２種類
を使いわけしている点が異なる。このように高温と低温
とに分けて貯留することによって、高温ガスの系内循環
による熱回収を効果あらしめる。
第２図の方法の如（ＣＯホールダーが１塔の場合には１
例えば脱離を２０℃から１２０℃まで昇温して行ったと
するとホールダー内の温度は混合され約７０ ’Ｃ（機
器表面からの熱損失等を無視した単純計算）にしかなら
ないが、脱離温度の上昇にともなってバルブを切換え、
低温と高温に区分して貯蔵し、＃品を低温ガスホールダ
ーから取出すことにより。
例えば脱離を２０℃から１２０℃まで昇温して行ったと
するとホールダー内の温度は混合され約７０ ’Ｃ（機
器表面からの熱損失等を無視した単純計算）にしかなら
ないが、脱離温度の上昇にともなってバルブを切換え、
低温と高温に区分して貯蔵し、＃品を低温ガスホールダ
ーから取出すことにより。
熱回収がはかれる。即ち理論的には製品ガスが持去る熱
損失はホールグー１塔の場合には。
損失はホールグー１塔の場合には。
（（″！Ｒ品ｃｏ量）×（比熱）Ｘ（７［１−２０℃）
）となるが、ホールグー２塔の場合には低温ホールダー
の温度に依存するがこれを４５℃と設定したとすると（
（製品ＣＯ量）×（比熱）Ｘ（４５°−２０℃））と約
％となる。
）となるが、ホールグー２塔の場合には低温ホールダー
の温度に依存するがこれを４５℃と設定したとすると（
（製品ＣＯ量）×（比熱）Ｘ（４５°−２０℃））と約
％となる。
また第４図は外部熱交換器の代りにコイルを塔内に内蔵
した方法の例を示したものである。
した方法の例を示したものである。
更に第５図はシェル／チューブ型熱交換器式の反応塔を
用い昇温および冷却用に強制的にガスを循環しないで熱
交換を行う方法の例を示したものである。この方法では
伝熱速度が遅く、従って昇温および冷却に要する時間が
長（なるが、加熱源として用いる高温ホールダー及び高
温ＣＯ用循環ガス圧縮機が不要となり心力も節約し得る
利点がある。
用い昇温および冷却用に強制的にガスを循環しないで熱
交換を行う方法の例を示したものである。この方法では
伝熱速度が遅く、従って昇温および冷却に要する時間が
長（なるが、加熱源として用いる高温ホールダー及び高
温ＣＯ用循環ガス圧縮機が不要となり心力も節約し得る
利点がある。
本発明の方法は、固体吸収剤を用いることを特徴とする
方法であり、吸収剤としてはハロゲン化銅（■）、ハロ
ゲン化アルミニウム（４）ポリスチレン類よりなる吸収
剤、ハロゲン化銅（１） 、ハロゲン化アルミニウム（
Ｉｌｌ、活性炭又はグラファイトよりなる吸収剤、ある
いはハロゲン化銅（１）、ハロゲン化アルミニウム〔（
転）を有機溶媒を用いて多孔性無機酸化物例えば多孔性
アルミナに担持した吸収剤等が有効に利用できる。
方法であり、吸収剤としてはハロゲン化銅（■）、ハロ
ゲン化アルミニウム（４）ポリスチレン類よりなる吸収
剤、ハロゲン化銅（１） 、ハロゲン化アルミニウム（
Ｉｌｌ、活性炭又はグラファイトよりなる吸収剤、ある
いはハロゲン化銅（１）、ハロゲン化アルミニウム〔（
転）を有機溶媒を用いて多孔性無機酸化物例えば多孔性
アルミナに担持した吸収剤等が有効に利用できる。
これらの吸収剤のうち特にハロゲン化ｍ（１）。
ハロゲン化アルミニウム（ＩＩｌ）を有機溶媒を用いて
多孔性無機酸化物に担持した吸収剤は。
多孔性無機酸化物に担持した吸収剤は。
ＣＯの選択吸収性に優れ、しかも水による劣化が少ない
ため極めて効果的であり、就中。
ため極めて効果的であり、就中。
ハロゲン化１ｄｉｌ（ＩＬ ハロゲン化アルミニウム（
釦ポリスチレン、およびアルミナからなる吸収剤が有効
である。例えばＣｕＡｌＣｌ４−ポリスチレン高分子錯
体を多孔性アルミナに分散担持してなる吸収剤は第６図
に示す如＜、ＣＯ吸収量が２０℃から１２０℃の間で大
きく変化し、ＣＯ吸収剤として有効に寄与し得ることが
明らかである。また第６図の結果からは。
釦ポリスチレン、およびアルミナからなる吸収剤が有効
である。例えばＣｕＡｌＣｌ４−ポリスチレン高分子錯
体を多孔性アルミナに分散担持してなる吸収剤は第６図
に示す如＜、ＣＯ吸収量が２０℃から１２０℃の間で大
きく変化し、ＣＯ吸収剤として有効に寄与し得ることが
明らかである。また第６図の結果からは。
００分圧が高い方が吸収効果が大きい。
本発明の方法に於ては、連続的にｃｏを吸収、脱離する
ために全体の反応帯域を（１十ｍ 十ｎ ）にする必要
があり、この値は使用する吸収剤毎に決定しなげればな
らない。
ために全体の反応帯域を（１十ｍ 十ｎ ）にする必要
があり、この値は使用する吸収剤毎に決定しなげればな
らない。
いま、ｃｕ （１）、 Ａｌ ［１１０、有機化合物か
らなる錯塩を多孔性アルミナに担持してなる吸収剤を例
にすればＣｕＡｌＣｌ４ ／ Ａｌ２Ｏ，＝ ４／１０
（φ）のときは１例えば３００ｇの吸収剤をＣＯ含量
が６８％の混合ガスによりＣＯを飽和状態までに吸収す
るに要する時間が１０分であるのに対し、１２０℃のＣ
Ｏガスを用いた脱離には６０分要し、また２０℃のオフ
ガスを用いた冷却には６０分要した。
らなる錯塩を多孔性アルミナに担持してなる吸収剤を例
にすればＣｕＡｌＣｌ４ ／ Ａｌ２Ｏ，＝ ４／１０
（φ）のときは１例えば３００ｇの吸収剤をＣＯ含量
が６８％の混合ガスによりＣＯを飽和状態までに吸収す
るに要する時間が１０分であるのに対し、１２０℃のＣ
Ｏガスを用いた脱離には６０分要し、また２０℃のオフ
ガスを用いた冷却には６０分要した。
この値からｍは６ｎは６と夫々決定され、総反応域数は
７となる。脱離時間がか＼り過ぎる場合には、使用する
Ｃｏの温度を高くすればよ（、また冷却は使用する冷却
用オフガスの温度を出来るだけ低（すれば冷却所要時間
の調整が可能である。
７となる。脱離時間がか＼り過ぎる場合には、使用する
Ｃｏの温度を高くすればよ（、また冷却は使用する冷却
用オフガスの温度を出来るだけ低（すれば冷却所要時間
の調整が可能である。
以上本発明の方法を反応帯域の表現を用いて説明したが
、１反応帯域をもって１塔を構成するほかに複数の反応
帯域で１塔を形成することも可能である。しかし反応帯
域は夫々温度条件が異なるため各帯域間の断熱に留意し
なければならない。
、１反応帯域をもって１塔を構成するほかに複数の反応
帯域で１塔を形成することも可能である。しかし反応帯
域は夫々温度条件が異なるため各帯域間の断熱に留意し
なければならない。
次に本発明を実施例により更（二詳細に説明する。
実施例１
Ｃ０（Ｉ）、 Ａｌ （ＬＩＤ 、有機化合物からなる
錯塩な。
錯塩な。
多孔性アルミナに担持したＣｕＡｌＣｌ４／Ａ’ａｏｓ
＝４／１０（ｗ／ｗ）の０．８ ｒｔｔｓφＸ３〜５
ｗＲＩ！ のペレット状吸収剤を用い、ｃｏの吸収（２
０’Ｃ）脱離（１６０°Ｃ脱離用ガス使用）、および冷
却（２０’Ｃ冷却用ガス使用）をあらがしめ測定して総
反応帯域数として１＋ｍ＋ｎ＝７必要なことを確認した
。
＝４／１０（ｗ／ｗ）の０．８ ｒｔｔｓφＸ３〜５
ｗＲＩ！ のペレット状吸収剤を用い、ｃｏの吸収（２
０’Ｃ）脱離（１６０°Ｃ脱離用ガス使用）、および冷
却（２０’Ｃ冷却用ガス使用）をあらがしめ測定して総
反応帯域数として１＋ｍ＋ｎ＝７必要なことを確認した
。
但し脱離用ガスは９９．９９％ＣＯ，冷却用ガスは９９
．９９％Ｎ２とし、流量は５ｖ＝ｉｏｏｏとした。
．９９％Ｎ２とし、流量は５ｖ＝ｉｏｏｏとした。
この結果から内径６０ｗＲφ高さ１１０Ｍのステンレス
（ＳＵＳ−１０４）製反応塔Ｚ塔用い、各基（二３００
ｖ宛の上記の吸収剤を充填した。
（ＳＵＳ−１０４）製反応塔Ｚ塔用い、各基（二３００
ｖ宛の上記の吸収剤を充填した。
原料ガスとして下記成分の製鉄所転炉ガス（ＬＤＧ）を
用いた。
用いた。
■（２２容量％
Ｃ０６８〃
ＣＯ２１２
Ｎ２ １８
先ず第１塔に、圧力１．５気圧、温度２０℃で原料ガス
を６００ ＣＣ／分の速さで１０分間通し。
を６００ ＣＣ／分の速さで１０分間通し。
ＣＯを吸収した。吸収終了後、原料ガスを第２塔に切換
えて吸収を開始すると同時に、第１塔にＣＯホールダー
からのガスをスチームで加熱し１３０°Ｃに昇温して導
入し、吸収したＣＯの脱離を開始した。脱離はあらかじ
め設定した通り６０分要した。第１塔で脱離を行ってい
る間に第２塔の吸収に引続き第６゜４塔の吸収が完了し
た。第２，３および４塔の脱離を第１塔と同様に行なっ
た。脱離が終った第１塔は塔内温度が１２０℃となって
おり、バルブを切換えてオフガスホールダーからのオフ
ガスを冷水で冷却し２０℃となしこれを導入して塔内の
全ての吸収剤の温度が常温（３０℃）となるまで冷却し
た。冷却に６０分を要した。第１塔の冷却の間に第２゜
６塔では脱離と引続き冷却を行ない、また第５塔以降の
吸収、脱離を行なった。
えて吸収を開始すると同時に、第１塔にＣＯホールダー
からのガスをスチームで加熱し１３０°Ｃに昇温して導
入し、吸収したＣＯの脱離を開始した。脱離はあらかじ
め設定した通り６０分要した。第１塔で脱離を行ってい
る間に第２塔の吸収に引続き第６゜４塔の吸収が完了し
た。第２，３および４塔の脱離を第１塔と同様に行なっ
た。脱離が終った第１塔は塔内温度が１２０℃となって
おり、バルブを切換えてオフガスホールダーからのオフ
ガスを冷水で冷却し２０℃となしこれを導入して塔内の
全ての吸収剤の温度が常温（３０℃）となるまで冷却し
た。冷却に６０分を要した。第１塔の冷却の間に第２゜
６塔では脱離と引続き冷却を行ない、また第５塔以降の
吸収、脱離を行なった。
第１塔に於ては、前記の冷却の終了により１サイクルが
完了した。
完了した。
原料ガスおよび回収ガスの組成は夫々第１表の通りであ
る。
る。
Ｎ２２ １２０ ０．２ １０
ＣＯ６８４０８０９５，５３５４０
Ｃｏ２１２ ７２０ １．８ ’７０
また回収ガスは３７２ Ｃｃ、７分の速さではゾ平均し
た量で連続して回収された。
た量で連続して回収された。
実施例２
原料ガスとして下記成分の製鉄所高炉ガス（ＢＦＧ）を
用い、その供給速度を１８８０ｃｃ／分とした以外は実
施例１の方法を繰返した。結果を下記に示す。
用い、その供給速度を１８８０ｃｃ／分とした以外は実
施例１の方法を繰返した。結果を下記に示す。
Ｎ２ ３ ５６０ ０．２ １０
Ｃｏ ２１ ６９５０ ９１．０ ３５００ｃｏ２２２
４１４０ ３．５ １３０回収カスは３８．５ ＣＯ
１分の速さではゾ平均した量で連続して回収された。
４１４０ ３．５ １３０回収カスは３８．５ ＣＯ
１分の速さではゾ平均した量で連続して回収された。
第１図は本発明の方法に於て１反応帯域としてｌ〜■の
７帯域（１＋ｍ＋ｎ＝７；１１１＝ ３． ｎ ＝ ３
）を用いた連続処理を饅明１−た図であり、縦軸には
時間をとりＩＡ（○−０）は吸収、Ｂ（ムーム）は脱離
、Ｃ（Ｘ−Ｘ）は冷却を夫々示している。Ｘ、Ｙ、Ｚは
任意の時間を示す。 第２−５図は本発明の方法の処反応帯域に夫々１塔宛使
用したときの装置の実施態様を示したものである。 図に於て１，２，３・・・は反応塔を、４゜５はＣＯホ
ールダーを、６６はオフガスホールダーを１０−２１は
バルブを夫々示す。第２．６図は脱離、冷却の熱源を反
応塔外から供給する場合を、第４，５図はコイル内蔵型
として示しである。 第６図は実施例１に示した吸収剤の００分圧に対するＣ
Ｏ吸収量の関係を示したものである。
７帯域（１＋ｍ＋ｎ＝７；１１１＝ ３． ｎ ＝ ３
）を用いた連続処理を饅明１−た図であり、縦軸には
時間をとりＩＡ（○−０）は吸収、Ｂ（ムーム）は脱離
、Ｃ（Ｘ−Ｘ）は冷却を夫々示している。Ｘ、Ｙ、Ｚは
任意の時間を示す。 第２−５図は本発明の方法の処反応帯域に夫々１塔宛使
用したときの装置の実施態様を示したものである。 図に於て１，２，３・・・は反応塔を、４゜５はＣＯホ
ールダーを、６６はオフガスホールダーを１０−２１は
バルブを夫々示す。第２．６図は脱離、冷却の熱源を反
応塔外から供給する場合を、第４，５図はコイル内蔵型
として示しである。 第６図は実施例１に示した吸収剤の００分圧に対するＣ
Ｏ吸収量の関係を示したものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 実質的に同一量の一酸化炭素固体吸収剤を収容し
た複数の反応帯域を用い、夫々の帯域は一酸化炭素の吸
収、加熱脱離および冷却の各処理を順次連続して行ない
２反応帯域の総数を（４＋ｎ１ ＋ｎ ）とし、（ここ
でｍ、ｎは、各処理に必要とする処理時間をめ、これら
のうち最短の処理時間を１としたときの比率として残り
の２つの処理時間を規定した値であり、夫々は正の整泌
である） 反応帯域中宮に最短時間を必要とする処理を１帯域のみ
で行なうことを特徴とする混合ガスから一酸化炭素を選
択的に連続分離する方法。 ２、 吸収剤の加熱脱離を１回収した一酸化炭素ガスを
加熱し、循環使用することにより行なう特許請求の範囲
第１項の方法。 ３、 吸収剤の加熱脱離を、加熱媒体を用いた間接加熱
により行なう特許請求の範囲第１項の方法。 ４、吸収剤の冷却をオフガスの循環により行なう特許請
求の範囲第１または２項の方法。 ５、吸収剤の冷却を、冷却媒体を用いた間接加熱により
行なう特許請求の範囲第１または６項の方法。 ６、 吸収剤がハロゲン化アルミニウムｌ［）およびハ
ロゲン化鋼（Ｉ）を主成分とする一酸化炭素固体吸収剤
である特許請求の範囲第１〜５項の何れか１項の方法。 Ｚ 反応帯域が３乃至７帯域からなる特許請求の範囲第
１〜６項の何れか１項の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59064393A JPS60210513A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 一酸化炭素の連続分離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59064393A JPS60210513A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 一酸化炭素の連続分離方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60210513A true JPS60210513A (ja) | 1985-10-23 |
Family
ID=13257026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59064393A Pending JPS60210513A (ja) | 1984-03-31 | 1984-03-31 | 一酸化炭素の連続分離方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60210513A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5891220A (en) * | 1996-07-22 | 1999-04-06 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | O2 /CO removal from an inert gas by adsorption on porous metal oxide |
-
1984
- 1984-03-31 JP JP59064393A patent/JPS60210513A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5891220A (en) * | 1996-07-22 | 1999-04-06 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | O2 /CO removal from an inert gas by adsorption on porous metal oxide |
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