JPS60186377A - 研摩布紙の構造 - Google Patents
研摩布紙の構造Info
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- JPS60186377A JPS60186377A JP4256084A JP4256084A JPS60186377A JP S60186377 A JPS60186377 A JP S60186377A JP 4256084 A JP4256084 A JP 4256084A JP 4256084 A JP4256084 A JP 4256084A JP S60186377 A JPS60186377 A JP S60186377A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は研摩布紙の改良構造に関するものである。
一般に、α−アルミナの焼結砥粒（砥材）はα−アルミ
ナの微小粒が集合してなるものでありαアルミナまたは
、αアルミナ前駆物質を加熱焼結して得られる砥粒で、
砥粒が研削過程で微小破砕しながら新しい切れ刃を元方
する自生作用が期待されるものである。しかしながら、
研摩布紙におけるα−アルミナの焼結砥粒は研削の際、
特に大きな研削荷重が加わる重研削において、研摩布紙
の使用の初期に砥粒自体が脱落したり、あるいは本来の
微小破砕せずに欠落するため、砥粒が有効に作用せず、
早期に研摩布紙寿命を来たす欠点があった。
ナの微小粒が集合してなるものでありαアルミナまたは
、αアルミナ前駆物質を加熱焼結して得られる砥粒で、
砥粒が研削過程で微小破砕しながら新しい切れ刃を元方
する自生作用が期待されるものである。しかしながら、
研摩布紙におけるα−アルミナの焼結砥粒は研削の際、
特に大きな研削荷重が加わる重研削において、研摩布紙
の使用の初期に砥粒自体が脱落したり、あるいは本来の
微小破砕せずに欠落するため、砥粒が有効に作用せず、
早期に研摩布紙寿命を来たす欠点があった。
本発明の目的は、前述した従来欠点を解消しようとした
ものであって、研削時におけるアルミナ砥粒の脱落を防
ぎ、かつ微小破砕による切れ刃が有効に自生されるよう
にした研削性能の高い、研摩布紙を提供することにある
。
ものであって、研削時におけるアルミナ砥粒の脱落を防
ぎ、かつ微小破砕による切れ刃が有効に自生されるよう
にした研削性能の高い、研摩布紙を提供することにある
。
また本発明の他の目的は、アルミナ砥粒の研削初期の脱
粒を防ぐ保護層が表面に被着され、研削持続性の高い、
研摩布紙を提供することにある。
粒を防ぐ保護層が表面に被着され、研削持続性の高い、
研摩布紙を提供することにある。
本発明は、基材上に接着剤層を介して砥粒が接着されて
なる研摩布紙において、前記砥粒がα−アルミナを主成
分とした焼結砥粒であり、かつ前記接着剤層が公知の゛
″レジンボンド″研摩布紙に使用される熱硬化性の合成
樹脂を主成分とする接着剤ど無機質充填材との混合物よ
りなるものであり、かつ前記砥粒及び接着剤層上には保
護層が被着されている研摩布紙の構造である。前記基材
としては紙、布、バルカナイズドファイバー、および布
と紙の複合体など、通常の研摩布紙用の基材が使用され
る。前記接着剤層をなす混合物は無機質充填材／合成樹
脂の比率（重量比）が公知の研摩布紙において、一般的
に１．５未満の値である。
なる研摩布紙において、前記砥粒がα−アルミナを主成
分とした焼結砥粒であり、かつ前記接着剤層が公知の゛
″レジンボンド″研摩布紙に使用される熱硬化性の合成
樹脂を主成分とする接着剤ど無機質充填材との混合物よ
りなるものであり、かつ前記砥粒及び接着剤層上には保
護層が被着されている研摩布紙の構造である。前記基材
としては紙、布、バルカナイズドファイバー、および布
と紙の複合体など、通常の研摩布紙用の基材が使用され
る。前記接着剤層をなす混合物は無機質充填材／合成樹
脂の比率（重量比）が公知の研摩布紙において、一般的
に１．５未満の値である。
混合物の組成は塗布性、接着性、耐熱性などに関与する
ものであり、無機質充填材が多い場合は混合物の接着性
は低くなるが圧縮強度及び耐熱性が高くなり、接着剤層
はこれらの関係よりみて前記範囲で行なわれる。前記ア
ルミナ焼結砥粒はα−アルミナの微粒子を圧縮成形し、
たとえば１８００℃１５時間焼成して焼結させ、冷却し
、これを粉砕し、平均粒径的１００〜６００μＬＪＩＳ
の砥粒規格の＃２４〜＃１２０に相当）に分級したもの
である。本発明はアルミナ焼結砥粒の保持性を保護層に
て補うようにするため、砥粒径が小さい場合は保護層の
効果が得られず、実用的よりみて砥粒平均粒径は約１０
０〜６００μ程度のものが選定される。前記保護層は合
成樹脂と無機質充填材との混合物よりなる。この合成樹
脂は、フェノール−ホルムアルデヒド樹脂、ポリエステ
ル樹脂、ポリウレタン樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂
、エポキシ樹脂などの通常の熱硬化性の樹脂が有効であ
るが、これらの硬化性樹脂とポリビニルアルコール（Ｐ
ＶＡ） 、エチルセルロース、ポリアクリルアミド、酢
酸ビニル、塩化ビニル、ラテックス等の熱可塑性樹脂と
を併用することもできる。
ものであり、無機質充填材が多い場合は混合物の接着性
は低くなるが圧縮強度及び耐熱性が高くなり、接着剤層
はこれらの関係よりみて前記範囲で行なわれる。前記ア
ルミナ焼結砥粒はα−アルミナの微粒子を圧縮成形し、
たとえば１８００℃１５時間焼成して焼結させ、冷却し
、これを粉砕し、平均粒径的１００〜６００μＬＪＩＳ
の砥粒規格の＃２４〜＃１２０に相当）に分級したもの
である。本発明はアルミナ焼結砥粒の保持性を保護層に
て補うようにするため、砥粒径が小さい場合は保護層の
効果が得られず、実用的よりみて砥粒平均粒径は約１０
０〜６００μ程度のものが選定される。前記保護層は合
成樹脂と無機質充填材との混合物よりなる。この合成樹
脂は、フェノール−ホルムアルデヒド樹脂、ポリエステ
ル樹脂、ポリウレタン樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂
、エポキシ樹脂などの通常の熱硬化性の樹脂が有効であ
るが、これらの硬化性樹脂とポリビニルアルコール（Ｐ
ＶＡ） 、エチルセルロース、ポリアクリルアミド、酢
酸ビニル、塩化ビニル、ラテックス等の熱可塑性樹脂と
を併用することもできる。
そして無機質充填材は炭酸カルシウム、氷晶石、クレー
、グラファイト、シリカ、フッ化カルシウム、ホウフッ
化カリなどの研摩布紙用に使用される通常の無機質材お
１が用いられ、研摩布紙の用途に応じて、可塑剤、潤滑
材を添加することもできる。なお保護層の中に空隙を含
む場合もある。無機質充填材は研摩布紙を形成する際の
コーテイング性および本発明で使用される砥粒の平均粒
径からみて、平均粒径が約８０μ以下のものが好ましい
。
、グラファイト、シリカ、フッ化カルシウム、ホウフッ
化カリなどの研摩布紙用に使用される通常の無機質材お
１が用いられ、研摩布紙の用途に応じて、可塑剤、潤滑
材を添加することもできる。なお保護層の中に空隙を含
む場合もある。無機質充填材は研摩布紙を形成する際の
コーテイング性および本発明で使用される砥粒の平均粒
径からみて、平均粒径が約８０μ以下のものが好ましい
。
前記保護層となす混合物の比率は約１．５〜３２．３の
範囲が好ましい。保ｖａ層の混合物の比率が前記範囲よ
り小さくなると研削の際に保護層が摩耗しにくくなり焼
結α−アルミナ砥粒が十分に作用することなく研摩布紙
寿命となり、かつ前記範囲より大きくなると砥粒の減り
に同調せず、研削初期に保護層が剥離、脱落する不都合
がある。接着剤層及び保護層は乾燥され熟成（例えば１
３５℃）されて硬化されていて、焼結砥粒はこれらの層
により基材に固着されている。
範囲が好ましい。保ｖａ層の混合物の比率が前記範囲よ
り小さくなると研削の際に保護層が摩耗しにくくなり焼
結α−アルミナ砥粒が十分に作用することなく研摩布紙
寿命となり、かつ前記範囲より大きくなると砥粒の減り
に同調せず、研削初期に保護層が剥離、脱落する不都合
がある。接着剤層及び保護層は乾燥され熟成（例えば１
３５℃）されて硬化されていて、焼結砥粒はこれらの層
により基材に固着されている。
次に本発明の詳細な説明する。
試験■。
平均粒径２．θμのα−アルミナ微粉末を１８００℃で
１５時間焼結した後、冷却し、粉砕して、ＪＩ３− Ｒ
−６００１粒度規格の６０番に分級したアルミナ砥粒１
〜１を用意した。そして、研摩布用基材、本例では樹脂
加工されたドリル布２の上に、液状フェノール−ホルム
アルデヒド樹脂（昭和ユニオン合成ＫＫ製造、固形公約
７５％の［レゾール樹脂ＢＲＬ−２８６７Ｊ使用）と炭
酸カルシウム粉末を重量比１：１の比率で混合した接着
剤を湿潤重量で１５０ｇ／ＴＩｌ塗布して一次接着剤層
３を形成した。次いで用意したアルミナ砥粒１〜１を一
次接着剤層３上に静電気的に４８０ｇ／ｙｄ塗り、７０
〜８０℃の乾燥型中で約２時間乾燥した。そしてアルミ
ナ砥粒１〜１及び−次接着剤層３上に、−次接着剤と同
じ接着剤を、二次接着剤として湿潤重量で２００ｇ／Ｔ
Ｉｔ塗布した後、７０〜８０℃の乾燥型中で２時間予備
乾燥して二次接着剤層４を形成し、次いで、二次接着剤
層４上には、次の第１表に示す配合の保護層５を乾燥後
Ｍ量で１５０ｇ／Ｔｄ塗布した。
１５時間焼結した後、冷却し、粉砕して、ＪＩ３− Ｒ
−６００１粒度規格の６０番に分級したアルミナ砥粒１
〜１を用意した。そして、研摩布用基材、本例では樹脂
加工されたドリル布２の上に、液状フェノール−ホルム
アルデヒド樹脂（昭和ユニオン合成ＫＫ製造、固形公約
７５％の［レゾール樹脂ＢＲＬ−２８６７Ｊ使用）と炭
酸カルシウム粉末を重量比１：１の比率で混合した接着
剤を湿潤重量で１５０ｇ／ＴＩｌ塗布して一次接着剤層
３を形成した。次いで用意したアルミナ砥粒１〜１を一
次接着剤層３上に静電気的に４８０ｇ／ｙｄ塗り、７０
〜８０℃の乾燥型中で約２時間乾燥した。そしてアルミ
ナ砥粒１〜１及び−次接着剤層３上に、−次接着剤と同
じ接着剤を、二次接着剤として湿潤重量で２００ｇ／Ｔ
Ｉｔ塗布した後、７０〜８０℃の乾燥型中で２時間予備
乾燥して二次接着剤層４を形成し、次いで、二次接着剤
層４上には、次の第１表に示す配合の保護層５を乾燥後
Ｍ量で１５０ｇ／Ｔｄ塗布した。
第１表
６−
なお、第１表の配合において無機質充填材／合成樹脂接
着剤の固形分重量比は３．３である。そして１３５℃の
オーブン中で１０時間本乾燥して、保護層５が被着され
た試験品■の研摩布６となした。
着剤の固形分重量比は３．３である。そして１３５℃の
オーブン中で１０時間本乾燥して、保護層５が被着され
た試験品■の研摩布６となした。
かくして形成された研摩布６は幅５０＃、周長２３００
ｍの無端ベルトに加工した。炭素鋼８４５Ｃの角棒（断
面２５ Ｘ ２５ ｔｎｍのもの）を被削材として、研
削荷重８８９重、ベルト周速１６００ｍ ／分、ゴム硬
度７０°、ランド比に１のコンタクトホイールを有する
一定荷重研削機を使用してこの無端ベルト状研摩布の研
削性を調べた。その結果、ｍ檗鋼３４５Ｇ角棒５分間の
研削量は３２０ｇであった。使用後におけるこの試験品
■の研摩布６は研摩面の損傷が少なく、砥粒に摩耗面が
生じていなかったので、更に５分間研削を行なったとこ
ろ、１６０ｇの研削量が得られ、被剛材の炭素鋼には焼
けが生じなかった。
ｍの無端ベルトに加工した。炭素鋼８４５Ｃの角棒（断
面２５ Ｘ ２５ ｔｎｍのもの）を被削材として、研
削荷重８８９重、ベルト周速１６００ｍ ／分、ゴム硬
度７０°、ランド比に１のコンタクトホイールを有する
一定荷重研削機を使用してこの無端ベルト状研摩布の研
削性を調べた。その結果、ｍ檗鋼３４５Ｇ角棒５分間の
研削量は３２０ｇであった。使用後におけるこの試験品
■の研摩布６は研摩面の損傷が少なく、砥粒に摩耗面が
生じていなかったので、更に５分間研削を行なったとこ
ろ、１６０ｇの研削量が得られ、被剛材の炭素鋼には焼
けが生じなかった。
次に試験品■の研摩布６の対照として、試験品■と同様
構造でかつ保護層を設けない研摩布７を形成し対照量■
と比較する（第２図参照。なお、試験品工の研摩布６と
同一部材は同一番号にて示す）。この対照量■の研摩布
７は前記した研摩布６と同様に無端状ベルトに加工し、
試験品■と同条件にて研削性を調べたところ、炭素鋼８
４５Ｇ角棒の５分間の研削量は２１２ｇであった。使用
後のベルトは部分的に砥材の欠損が認められたが、被削
材の被削面には焼けは生じなかった。試験品■のものは
対照量■に比べ保護層の形成により、研摩布の研削力、
持続力が著しく向上したことが認められる。
構造でかつ保護層を設けない研摩布７を形成し対照量■
と比較する（第２図参照。なお、試験品工の研摩布６と
同一部材は同一番号にて示す）。この対照量■の研摩布
７は前記した研摩布６と同様に無端状ベルトに加工し、
試験品■と同条件にて研削性を調べたところ、炭素鋼８
４５Ｇ角棒の５分間の研削量は２１２ｇであった。使用
後のベルトは部分的に砥材の欠損が認められたが、被削
材の被削面には焼けは生じなかった。試験品■のものは
対照量■に比べ保護層の形成により、研摩布の研削力、
持続力が著しく向上したことが認められる。
試験■
米国ケネコット社製造の焼結砥粒（ＳＧ砥材）粒度規格
３６番のものを使用し、保護層を有Ｊ−る試験品■の研
摩布（図示しない）を作った。保護層は第２表に示す配
合のものを乾燥後の重量で３００ｇ／ｒｄ塗布し、４０
℃の乾燥器で３時間乾燥せしめた後、２５℃、６５％相
対湿度の部屋へ４８時間放置しウレタン樹脂を湿気硬化
させて形成した。
３６番のものを使用し、保護層を有Ｊ−る試験品■の研
摩布（図示しない）を作った。保護層は第２表に示す配
合のものを乾燥後の重量で３００ｇ／ｒｄ塗布し、４０
℃の乾燥器で３時間乾燥せしめた後、２５℃、６５％相
対湿度の部屋へ４８時間放置しウレタン樹脂を湿気硬化
させて形成した。
第２表
樹脂接着剤の固形分重量比は１．５である。この研摩布
は無端状ベルトに加工し、試験品Ｉの場合と同条件にて
炭素鋼８４５Ｇの角棒を研削試験したところ、５分間の
研削量が１１８０ｇとなった。
は無端状ベルトに加工し、試験品Ｉの場合と同条件にて
炭素鋼８４５Ｇの角棒を研削試験したところ、５分間の
研削量が１１８０ｇとなった。
使用後のベルトの砥材の欠落、脱粒はほとんど認められ
ず、保護層は砥材の自生作用とともに良好−〇 − に再生していた。
ず、保護層は砥材の自生作用とともに良好−〇 − に再生していた。
つぎに試験品■の研摩布の対照として、試験品■と同様
構造でかつ保護層を設けない研摩布（対照量■）を形成
し、これを無端状ベルトに加工し、試験品工の場合と同
条件にて研削性を調べたところ炭素鋼Ｓｔ ５Ｇ角棒の
５分間の研削量は８２０ｑであった。対照量■の使用後
のベルトの砥粒は欠落したものが多かったが、砥粒先端
部の摩耗面は生じなかった。
構造でかつ保護層を設けない研摩布（対照量■）を形成
し、これを無端状ベルトに加工し、試験品工の場合と同
条件にて研削性を調べたところ炭素鋼Ｓｔ ５Ｇ角棒の
５分間の研削量は８２０ｑであった。対照量■の使用後
のベルトの砥粒は欠落したものが多かったが、砥粒先端
部の摩耗面は生じなかった。
試験■
前記試験品■の新たな研摩ベルトにてステンレススチー
ル５ＵＳ３０４の角棒（断面２５Ｘ２５蔵のもの）を被
削材として２０Ｋｇ重の研削荷重で研削した。なお、使
用した研削機は試験工の場合と同じものである。ステン
レススチール角棒の５分間の研削量は１１００ｇであり
、使用後の研摩ベルトの砥粒は良好な自生作用を示して
おり、保護層の摩耗状態も順調であった。
ル５ＵＳ３０４の角棒（断面２５Ｘ２５蔵のもの）を被
削材として２０Ｋｇ重の研削荷重で研削した。なお、使
用した研削機は試験工の場合と同じものである。ステン
レススチール角棒の５分間の研削量は１１００ｇであり
、使用後の研摩ベルトの砥粒は良好な自生作用を示して
おり、保護層の摩耗状態も順調であった。
一方、対照量■の新たな研摩ベルトにてステンレススチ
ール５ＵＳ３０４の角棒を２０に９重の研−１〇 − 側荷重で同様に研削したところ、ステンレススチール角
棒の５分間の研削量は７３０９であり、使用後の研摩ベ
ルトは砥粒の破損が著しかった。
ール５ＵＳ３０４の角棒を２０に９重の研−１〇 − 側荷重で同様に研削したところ、ステンレススチール角
棒の５分間の研削量は７３０９であり、使用後の研摩ベ
ルトは砥粒の破損が著しかった。
試験■
溶融法で製造されたアルミナ砥粒（α−アルミナ微粒子
を溶融して冷却、粉砕分級したもの）の６０番を使用し
て前記試験工と同様に処即し、表面に保護層を有する試
験品■の研摩布（図示せず。）を作った。次いでこの研
摩布を無端状の研摩ベルトに加工し試験■と同様に炭素
鋼５４５Ｃの２５Ｘ２５ｍの被削材に対して試験■と同
条件にて研削試験したところ、５分間の研削量は１９７
ｇであった。砥粒の先端部分には摩耗面が生じ、被剛材
にも焼ｔノが生じた。
を溶融して冷却、粉砕分級したもの）の６０番を使用し
て前記試験工と同様に処即し、表面に保護層を有する試
験品■の研摩布（図示せず。）を作った。次いでこの研
摩布を無端状の研摩ベルトに加工し試験■と同様に炭素
鋼５４５Ｃの２５Ｘ２５ｍの被削材に対して試験■と同
条件にて研削試験したところ、５分間の研削量は１９７
ｇであった。砥粒の先端部分には摩耗面が生じ、被剛材
にも焼ｔノが生じた。
次に試験品■の対照品■として試験品■と同様構造でか
つ保護層を設けない研摩布（図示せず。）を形成し、こ
れを無端状の研摩ベルトに加工し、試験Ｉと同条件にて
炭素鋼３４５Ｃの角棒の研削性を調べたところ、５分間
の研削量は１８５ｇであった。
つ保護層を設けない研摩布（図示せず。）を形成し、こ
れを無端状の研摩ベルトに加工し、試験Ｉと同条件にて
炭素鋼３４５Ｃの角棒の研削性を調べたところ、５分間
の研削量は１８５ｇであった。
１１−
使用後のベルトは砥粒の一部が脱粒（脱落）していたが
接着剤と強固に密着している砥粒の先端部分には摩耗面
（台地状に砥材のすりへった部分）が形成され被剛材の
被削面には焼けが生じていた。
接着剤と強固に密着している砥粒の先端部分には摩耗面
（台地状に砥材のすりへった部分）が形成され被剛材の
被削面には焼けが生じていた。
この試験品ＩＶ及び対照品■において溶融法のアルミナ
砥粒からは焼結砥粒の様な自生作用が観察されず、保護
層の効果もほとんど認められなかった。
砥粒からは焼結砥粒の様な自生作用が観察されず、保護
層の効果もほとんど認められなかった。
しかして、本発明の研摩布紙は基材に接着した砥粒上に
保護層を設けたため、研削時におけるアルミナ砥粒の脱
落が防止される。すなわち、保護層は無機質充填材／熱
硬化性合成樹脂の比が適切に定められていて、研摩の際
には順次減っていくため、研摩を妨害することはなく、
かつ砥粒の保持を良好になす作用を奏する。したがって
、本発明の研摩布紙によれば、砥材の保持性が良好であ
り、研削中の砥粒は脱落したり、微小破砕せずに欠落す
ることがなく、砥粒の研削性が高められる。
保護層を設けたため、研削時におけるアルミナ砥粒の脱
落が防止される。すなわち、保護層は無機質充填材／熱
硬化性合成樹脂の比が適切に定められていて、研摩の際
には順次減っていくため、研摩を妨害することはなく、
かつ砥粒の保持を良好になす作用を奏する。したがって
、本発明の研摩布紙によれば、砥材の保持性が良好であ
り、研削中の砥粒は脱落したり、微小破砕せずに欠落す
ることがなく、砥粒の研削性が高められる。
また、本発明の砥粒はα−アルミナを主成分とした焼結
砥粒であるため、研削過程において微小破 １２− 砕しながら新しい切れ刃が売方され研削性が接続される
。
砥粒であるため、研削過程において微小破 １２− 砕しながら新しい切れ刃が売方され研削性が接続される
。
図面は本発明試験例の研摩布を示すものであり、第１図
は試験品工の構造を示す拡大した断面図、第２図は対照
品工の構造を示す拡大した断面図である。 １・・・アルミナ砥粒 ２・・・ド リ ル 布３・・
・−次接着剤層 ４・・・二次接着剤層５・・・保 護
層 ６・・・研 摩 缶出願人 井 戸 １） 保 代理人 弁理士 岡 １）英 彦 １３− 第１図 手続補正書（ｈ灼 昭和！２年グ月β 日 く（さ、。 特許庁長官若杉和夫殿 ］、事件の表示 昭和１９年 特許 願第４２５ｂθ号 声件との関係 特許出願人 ４、代理人 ８、補正の内容 本願明細書箱３頁１４行目「微粒子」の記載を１微粒子
（α−アルミナを主成分とする微粒子、またはα−アル
ミナ前駆物質よりなる微粒子）」と補正します。 ２−
は試験品工の構造を示す拡大した断面図、第２図は対照
品工の構造を示す拡大した断面図である。 １・・・アルミナ砥粒 ２・・・ド リ ル 布３・・
・−次接着剤層 ４・・・二次接着剤層５・・・保 護
層 ６・・・研 摩 缶出願人 井 戸 １） 保 代理人 弁理士 岡 １）英 彦 １３− 第１図 手続補正書（ｈ灼 昭和！２年グ月β 日 く（さ、。 特許庁長官若杉和夫殿 ］、事件の表示 昭和１９年 特許 願第４２５ｂθ号 声件との関係 特許出願人 ４、代理人 ８、補正の内容 本願明細書箱３頁１４行目「微粒子」の記載を１微粒子
（α−アルミナを主成分とする微粒子、またはα−アル
ミナ前駆物質よりなる微粒子）」と補正します。 ２−
Claims (1)
- 基材上に接着剤層を介して砥粒が接着されてなる研摩布
紙において、前記砥粒がα−アルミナを主成分とした平
均粒径約１００〜６００μの焼結砥粒であり、かつ前記
砥粒及び接着剤層上には保護層が被着され該保護層が合
成樹脂と平均粒径約８０μ以下の無機質充填材の混合物
よりなり無機質充填材／合成樹脂の固形分重量比が約１
．５〜３２．３であることを特徴とした研摩布紙の構造
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4256084A JPS60186377A (ja) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | 研摩布紙の構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4256084A JPS60186377A (ja) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | 研摩布紙の構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60186377A true JPS60186377A (ja) | 1985-09-21 |
| JPH0138629B2 JPH0138629B2 (ja) | 1989-08-15 |
Family
ID=12639424
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4256084A Granted JPS60186377A (ja) | 1984-03-05 | 1984-03-05 | 研摩布紙の構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60186377A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01289672A (ja) * | 1988-02-26 | 1989-11-21 | Minnesota Mining & Mfg Co <3M> | 個々に位置ぎめされた研磨粒をもつ研磨シート |
| CN115383637A (zh) * | 2022-09-22 | 2022-11-25 | 韶关辰锐研磨材料有限公司 | 一种附柄砂布轮生产装置及生产方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014123153A1 (ja) * | 2013-02-08 | 2014-08-14 | 昭和電工株式会社 | アルミナ焼結体、砥粒、砥石、研磨布、及びアルミナ焼結体の製造方法 |
-
1984
- 1984-03-05 JP JP4256084A patent/JPS60186377A/ja active Granted
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01289672A (ja) * | 1988-02-26 | 1989-11-21 | Minnesota Mining & Mfg Co <3M> | 個々に位置ぎめされた研磨粒をもつ研磨シート |
| CN115383637A (zh) * | 2022-09-22 | 2022-11-25 | 韶关辰锐研磨材料有限公司 | 一种附柄砂布轮生产装置及生产方法 |
| CN115383637B (zh) * | 2022-09-22 | 2024-03-29 | 韶关辰锐研磨材料有限公司 | 一种附柄砂布轮生产装置及生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0138629B2 (ja) | 1989-08-15 |
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