JPS6016322A - 耐摩耗性緊着締結二重管の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈技術分類・分野〉 開示技術は、主として粒状物質輸送等に供する耐摩耗性
緊着締結二重管製造技術の分野に属する。

〈要旨の解説〉 而して、この発明は、加熱された相対重層内外管の金属
ライナー内管を局部急冷することによる耐摩耗性緊着締
結二重管の製造方法に関する発明であり、特に、炭素鋼
管等の金属外管内に耐摩耗性金属ライナー内管を挿入可
能間隙を介して相対重層しその状態で、あるいは密接さ
せて相対重層した状態で金属外管と金属ライナー内管全
体を、あるいは相対重層する金属外管と金属ライナー内
管の一部分を加熱した上加熱部分内の金属ライナー内管
の局部を点状あるいは線状に水冷等の手段により急冷し
、急冷局部および局部付近に塑性伸び変形を発生せしめ
る操作を該金属ライナー内管に反復重畳することにより
金属ライナー内管全体を膨脹拡管させ、又急冷による変
態膨脹により金属ライナー内管を膨脹拡管させそれによ
って金属ライナー内管を金属外管に対し緊着させると共
に該金属ライナー内管に急冷焼入硬化ににる耐摩耗性を
付与するようにした耐摩耗性緊着締結二重管の製造方法
に係る発明である。

〈従来技術〉 周知の如く物質の輸送には従来車輛、船舶にたよること
が多かったが近時固形物輸送のうち粒状物質の輸送が増
大するに及んでこれら粒状物質の輸送は車輛、船舶に代
って配管による輸送が大きくクローズアップして来た。

即ち、小麦等の穀物、石炭等の固形燃料、土砂、ゴミ、
塵埃、あるいは化学プラントにおける高温且つ腐食性ス
ラリー状物質等を場合によっては海山越しに長距離輸送
するには管による輸送が最も安全で確実で且つ経済的な
方法として考えられる様になった。

而して、該種粒状物質を配管輸送するには通例水と共に
スラリー状にし、ポンプ圧送を介して行ったり、又、圧
送空気を介して移送等の手段がある。

したがって、いづれにしても粒状物質が流体混合状態で
絶間なく高速で輸送管内を走行するため輸送管壁の摩耗
は相当に激しい。

該摩耗に対処する手段として耐摩耗性金属製配管を使用
Ｊる態様がどられてさた。

さりながら、一般に耐摩耗性金属は高炭素高マンガン鋼
であるのぐ硬度が高く靭性に乏しい。

そのため管体自体が脆く曲げ切削等の機械加工は勿論の
こと溶接やフランジによる継手の溶接、ガス切断等の熱
加工や機械加工も極めて難しい難点があり、管の運搬、
設置に際して破損しやすく、又、使用中衝撃的負荷を受
けると脆い破壊をおこす欠点がある。

又、耐摩耗性を損わずに靭性を増すためにはＮｉ、Ｃｒ
、Ｍｏ等の高価な金属の添加が必要どなり経済的に高価
なものになる不利点があり、更に耐摩耗材は一般に高炭
素鋼であるため溶接等の接合加工も極めて難しい不具合
がある。

そして、管全体を靭性を有し且つ耐摩耗性を具備する金
属製のものにすることへの難点をさける為に摩耗の特に
ひどく発生する部分を耐摩耗性金属材で二重張にするこ
とが考えられている。

該二重張に使用される耐摩耗性金属材には多くの場合鋳
物の小片板が用いられこれをボルト締めを介し二重張と
されることが多く、かかる耐摩耗性金属板は材料の製造
中その後のグラインダ等による機械加工中、運搬中、あ
るいは実際使用中に材料の脆さの故に破砕損傷を受ける
ことが多く、これ又材料の靭性を増す為にＮｉ、Ｃｒ、
Ｍｏ等の高価な金属の添加が必要となりしたがって経済
的には非常に高価なものになる不利点がある。。

又、近年管全体として靭性があり長尺でしかも耐摩耗性
を有する管の製造の為に遠心鋳造法が用いられているが
この靭性、耐摩耗等の遠心鋳造法には外側に靭性のある
普通炭素鋼を鋳込みその内側に耐摩耗性金属の溶湯をそ
そぎ込む二重鋳込み方法が使用されているがこの方法は
小径薄肉管製造には適用不能である上に大径厚内管に適
用した場合でもコストが高くなる。

そして、金属外管と金属ライナー内管との間は冶金的に
溶融結合されているため割れの欠陥が生じ易い等の不都
合さがある。

〈発明の目的〉 この発明の目的は上述在来技術に基づく耐摩耗性金属管
の製造方法の問題点を解決すべき技術的課題とし前述在
来のＮｉ、Ｃｒ、Ｎｏ等の高価金属の添加による靭性耐
摩耗性管製造法や耐摩耗性金属小片板のボルト締めによ
る二重張法や遠心鋳造法による靭性耐摩耗性管の製造法
とは全く発想を異にし靭性の少ない硬くて脆く且つ機械
加工も熱加工も不可能な程困難な耐摩耗性の金属ライナ
ー内管を熱間にて容易に加工し且つ局部急冷により膨脹
拡管して靭性ある鋼の金属外管に緊着締結し金属外管の
緊縛によってもろくて砕け易い金属ライナー内管を破砕
から守り得るようにし更に急冷焼入硬化による耐摩耗性
を付与し得ることによって比較的安価な単なる高炭素鋼
を耐摩耗性金属ライナー内管として使用することが出来
、その結果靭性強度を有し且つ安価な耐摩耗性金属管現
出可能にし、輸送産業における配管利用分野に益する優
れた耐摩耗性緊着締結二重管の製造技術を提供せんとす
るものである。

〈発明の構成〉 上述目的に沿い先述特許請求の範囲を要旨とするこの発
明の構成は、前述問題点を解決するために冷間における
曲げや切削等の機械加工又溶接やガス切断等の熱加工が
不可能に近い程困難な耐摩耗性鋼板を加熱によって加工
可能の高温にて円周方向に閉鎖されたあるいは閉鎖され
ない円筒状金属ライナー内管に製作しこれを微細間隙を
含む挿入可能の間隙を介して靭性強度があり且つ溶接、
ガス切断等の熱加工性および切削等機械加工性の優れた
鋼製外管と相対重層し、しかる後内外管双方の１部又は
全体を、あるいは、内外管の１部分を加熱し該加熱によ
って少くともその降伏強度を減少し且つ熱膨脹の温度状
態にある金属ライナー内管の局部を点状あるいは線状に
水冷等の手段によって急冷し急冷局部の熱収縮により急
冷局部および局部付近に塑性伸び変形を発生せしむる操
作を該金属ライナー内管全面に反復重畳して付与し金属
ライナー内管全体を膨脹拡管し、又少くとも変態温度以
上の高温状態にある金属ライナー内管の局部を点状ある
いは線状に水冷等の手段により急冷して変態膨脹により
金属ライナー内管を膨脹拡管し、その結果、金属ライナ
ー内管を金属外管に対して緊着締結せしめると共に金属
ライナー内管に急冷焼入硬化による耐摩耗性を付与する
様にし、その結果従来靭性を有するためにＮｉ、Ｃｒ、
Ｍｏ等の高価な金属添加を必要とした靭性耐摩耗性鋼を
使うことなく安価な単なる高炭素鋼を使用して高い耐摩
耗性と高い靭性強度と溶接性および機械加工性を有した
長尺耐摩耗性緊着締結二重管を安価にしかも容易に得ら
れるようにした技術的手段を講じたものである。

〈実施例〉 次に、この発明の実施例を図面に従って説明すれば以下
の通りである。

第１図はこの発明の原理態様を示すものであり、平板状
鋼板の熱塑性加工膨縮の原理機構を示すものである。

第１図（イ）で常温Ｔ０の平板状鋼板１においてＣの範
囲内で熱塑性加工を受けるようにされ局部冷却を受ける
範囲を２とし、その両側の熱収縮によって塑性伸び変形
を起す範囲を３とし前者の長さをａ、後者の長さをｂと
する。

第１図（ロ）は該平板状鋼板１全体をＴ１の温度に加熱
した状態を示し局部冷却範囲２は２′に塑性伸び変形範
囲３は３′となりその長さにおいて前者ａは（ａ＋■ａ
）に、後者ｂは（ｂ＋■ｂ）に熱膨脹する。

第１図（ハ）は上述第１図（ロ）における局部冷却範囲
２′を冷却水により局部冷却した状態において、説明の
都合上仮想的に局部冷却範囲２′と塑性伸び変形範囲３
′の境界縁を切った状態を示し該局部冷却によって前者
はＴ１の温度よりＴ０の温度に下降し、長さは元の長さ
ａに復帰し、後者はＴ１の温度のままその長さは（ｂ＋
■ｂ）として残る事を示す。

第１図（ニ）は上述第１図（ハ）の仮想状態において局
部冷却範囲２と塑性伸び変形範囲３′の境界縁が切られ
た状態から該境界縁を結合した実態状態を示したもので
第１図（ハ）におけるａの長さの前者２は第１図（ニ）
において（ａ＋■ａ′）長さの２″に又第１図（ハ）に
おける（ｂ＋■ｂ）長さの後者３′は第１図（ニ）にお
いて（ｂ＋■ｂ′）長さの３″となる。

即ち、局部冷却された前者２は自己の熱収縮により隣接
後者３に引張りによって塑性伸び変形を発生せしめると
共に後者３の塑性伸び変形時に派生する張力により前者
２自身にも塑性伸び変形が発生する機構が示されている
。

而して第１図（ホ）は第１図（ニ）の平板状鋼板１全体
を元の常温Ｔ０に降温した時の熱塑性加工範囲の状態を
示したもので第１図（ニ）における局部冷却範囲２″の
長さ（ａ＋■ａ′）は塑性伸び変形範囲３″がＴ１より
Ｔ０に温度降下する時に発生する熱収縮の影響により第
１図（ホ）における長さ（ａ＋■ａ″）となる。

この場合、■ａ″は■ａ′より小とはなるが■ａ″＞０
となり、したがって第１図（イ）の前者２の長さａは第
１図（ホ）における（ａ＋■ａ″）となり、元の長さよ
り大となる。

又、同様にして第１図（イ）の後者３の長さｂは第１図
（ホ）における（ｂ＋■ｂ″）となり■ｂ″＞０なる考
え方に基づいて元の長さより大となる。以上の熱塑性加
工の経過によって第１図（イ）の塑性加工範囲Ｃは第１
図（ホ）のＣ′となりその長さにおいて（■ａ″＋２■
ｂ″）の塑性伸び変形分だけ膨脹することになる。

この（■ａ″＋２■ｂ″）の膨脹は上記冷却水の急冷に
よる変態膨脹と急冷局部及び局部付近の塑性伸び変形に
よるものであり急冷局部および局部付近の伸び変形は局
部加熱急冷の操作の反復繰返しによって膨脹の効果が重
畳されるものである。

ところで、第２図に例えば金属ライナー内管材料として
使用され得る高炭素Ｓ４５Ｃを実験材としこれを高温加
熱した後急冷した時の変態膨脹の様相の実証実験の記録
データ曲線を示すものであるが、予め８８０℃に加熱さ
れた実験材料が８００℃より５００℃迄の水冷を介して
冷却時間約３秒で急冷された時該材料は温度が下るにつ
れて順次熱収縮により膨脹量を減少し、３５０℃〜４０
０℃付近ＡＲ１点においてオーステナイト組織よりマル
テンサイト組織への変態を始め１５０℃〜２００℃付近
ＡＲ３点までの間にマルテンサイト変態による膨脹をお
こし更に温度の下降するにつれて順次熱収縮により膨脹
量を減少し常温に至ってその膨脹量減少の停止と共にマ
ルテンサイト変態現象も停止することを示している。

又、第２図中の変態歪δｔｒは急冷により温度が下降の
途中図中のＡｒ１点よりＡＲ３点の間でその大部分の変
態歪を終了することが示されている。

この実験によるマルテンサイト変態歪は０．７５％であ
った。

そして、第３図は上記第２図において使用した同じ高炭
素鋼Ｓ４５Ｃの急冷による硬化（ビッカース硬度）の様
相の実証実験の記録であるが、図中のＡはオーステナイ
ト組織域を示し、Ｍはマルテンサイト組織域を示し、又
Ｆはフェライト組織域を示し、Ａ＋Ｆ＋ＭはＡ、Ｆ、Ｍ
の混合組織域を示してあり、加熱温度８８０℃において
オーステナイト組織状態にある当該実験材が冷却によっ
て硬度の変化する様相が８００℃〜５００℃迄の冷却時
間の変化に基づいて図示されている。

而して、該第３図において冷却時間１０〜２０秒にて硬
度はビッカース硬度Ｈｖ６６０となり冷却速度がおそく
なるにつれて硬度も減じているのが分る。

第１図は上述原理に基づく二重管の製造方法を示すもの
であり、第４図に示す様に例えば、軟鋼製等の金属外管
４に対し周方向閉鎖状の、例えば、高炭素鋼製の円筒状
金属ライナー内管５を初期間隙６を介して相対重層し、
この状態にて金属ライナー内管５に対して前述原理態様
にしたがって加熱急冷により膨脹拡管の操作が反復して
繰返され、該金属ライナー内管５が金属外管４に対して
緊着締結される過程において上記間隙６は次第に零とな
っていく。

したがって該金属外管４と金属ライナー内管５の相対重
層に与る初期間隙６は操作の始めから極めて小さくする
態様もあり得る。

又、次に第５図に示す実施例は金属ライナー内管５′が
長さ方向に沿って周方向所定数に分割された円筒状であ
る態様を示すものであるが上述第４図実施例同様操作に
より緊着締結され、勿論外内管４、５′の相対重層の条
件である初期間隙６は挿入可能の間隙でも又密接の状態
でも差支えはない。

第６図に示す実施例は金属外管４に対し金属ライナー内
管５が挿入間隙６を介し相対重層され、金属外管４金属
ライナー内管５の局部４１および５１その付近を加熱用
ガス装置７によって予め円筒状に内側より直接間接加熱
して膨脹させる工程を矢印の様に前送し、この膨径部に
対し後から高温状態にある金属ライナー内管５の局部５
１′を円周線状に冷却装置８により冷却水を放出して急
冷却し、当該冷却局部および局部付近に対する膨脹操作
を反復前送して繰返しその膨脹の繰返し重畳効果によっ
て金属外管４に対する金属ライナー内管５″の緊着締結
を行う。

当該実施例においては外内管４、５に対する加熱につい
ては該外内管４、５の相対重層局部４１、５１を円周状
に加熱する態様を示してあるが、該外内管４、５を適宜
炉中等で一体として加熱する等の手段も採用可能である
。

又、冷却手段としては冷却水による急冷を円周方向連続
線状の冷却装置を管軸方向に移動することによって行う
態様を示したが円周線上に於て点状に冷却水を放出する
冷却装置を円周線上にて回転し、これを管軸方向に移動
する等の手段も採用し得るものである。

第７図は上述実施例に則す実験例であり、内径２０１ｍ
／ｍ肉厚６ｍ／ｍの軟鋼製の外管４に外径１９７．５ｍ
／ｍ肉厚６ｍ／ｍの高炭素鋼Ｓ４５Ｃ材の金属ライナー
内管５を直径における初期間隙６を３．５ｍ／ｍとして
挿入相対重層させ、外内管４、共に所定炉中で８００℃
に加熱し遮蔽板９とその後方で円周方向に連続した線状
急冷用冷却装置８を一体に設けてセットし矢印の水冷進
行方向に移動させながら冷却水をライナー管５内面に放
水する操作を２回繰返すことによって金属ライナー内管
５を金属外管４に対して緊着締結したものである。

この実験例の結果は第２図および第３図の実験結果の数
値を理論式に導入して算定によって得られた実験理論結
果に照して何等齟齬するものでないことが実証された。

ここで金属外管４の初期内径ｄ−４、金属ライナー内管
５の初期外径ｄ−５、初期間隙６とすると炉中にて８０
０℃に加熱膨脹させると外管４の内径はｄ−４１となり
内管５の外径はｄ−５１となり、その間隙は６′となる
。

而して、当該実験において、放出冷却水にて急冷された
金属ライナー内管局部５１′の外径はｄ−５１′になっ
て熱収縮するが、同時に急冷膨脹してｄ−５＜ｄ−５１
′＜ｄ−５１式となりこれに示すように元の外径ｄ−５
よも大きくなる。

そして、急冷の操作を繰返すことによって急冷部の金属
ライナー内管外径ｄ−５１′は＋ｄ−５１′＞ｄ−４の
式に示す様に常温時の外管の内径より大となる。

このような状態になった内管５の外径ｄ−５１′は外管
４が８００℃の高温より常温まで温度が復帰したときｄ
−５１″となりｄ−５１′＞ｄ−５１″≒ｄ−４の式に
示す様にｄ−４とｄ−５１′の差に相当する嵌合量をも
って内外管が緊着締結することを示される。

次に理論式による算定についてのべる。

算定 ■Ｄ（Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ）：内管の直径方向の拡
張量 ■Ｄｔｈ．ｐ（Ｔｈｅｒｍａｌ　ｐｌａｓｔｉｃ　ｄｅ
ｆｏｒｍａ−ｔｉｏｎ）：内管の局部冷却による直径方
向の熱塑性拡張量 ■Ｄｔｒ（Ｔｒａｎｓｆｏｒｌｍａｔｉｏｎ　ｄｅｆｏ
ｒｍａｔｉｏｎ）内管の変態による直径方向の拡張量 とすれば、■Ｄｔｈ．ｐおよび■Ｄｔｒは次の［１］［
２］式で与えられる。

■Ｄｔｈ．ｐ＝（α■Ｔ−σＹ／Ｅ）×Ｄ０・・・［１
］ ここに Ｄ０：内管の初期直径 α　：線膨脹係数１．３×１０−５／℃■Ｔ：急冷却に
よる温度差７００℃（８００℃〜１００℃） σＹ：内管の降伏点（室温）７０ｋｇ／ｍｍ２Ｅ：ヤン
グ率　２１０００Ｋｇ／ｍｍ２■Ｄｔｒ＝Ｄ×εｔｒ・
・・・・・［２］ここに εｔｒ：変態歪　０．７５％（第２図の実験値）Ｄｅｆ
ｏｒｍａｔｉｏｎ　■Ｄは■Ｄｔｈ．ｐの繰返し効果と
冷却による変態拡張の１回効果■Ｄｔｒの合計として［
３］式で示される。

■Ｄ＝Σ■Ｄｔｈ．ｐ＋■Ｄｔｒ・・・・・・［３］計
算 第１回加熱冷却による内管の拡張量■Ｄ１■■Ｄｔｈ．
ｐ＋■Ｄｔｒ ■Ｄ１＝｛（１．３×１０−５×７００−７０／２１０
０）＋０．００７５｝×２００＝｛（９．１×１０−３
−３．３×１０−３）＋７．５×１０−３｝×２００＝
（５．８＋７．５）×１０−３×２００＝２．６６ｍ／
ｍ 第２回加熱冷却による金属ライナー内管の拡張量■Ｄ２
＝■Ｄｔｈ．ｐ ■Ｄ２＝５．８×１０−３×２００＝１．１６ｍ／ｍ第
１回および第２回加熱冷却による内管の拡張量合計 ■Ｄ−■Ｄ１＋■Ｄ２＝２．６６ｍ／ｍ＋１．１６ｍ／
ｍ＝３．８２ｍ／ｍ ３．８２ｍ／ｍの内管の膨脹拡張は初期間隙３．５７ｍ
／ｍを越え内外管は緊着締結する。

実験 第７図の様な実験の繰り返しを２回重ねることによって
外内管は緊着締結した。而して内管の硬度Ｈｖ＝６０２
（ビッカース硬度）外管の硬度Ｈｖ＝１８２（ビッカー
ス硬度）であったこの硬度は第５図の実証実験の数値に
一致する。

以上の如く第７図に示す実験例の結果が第２図および第
３図に示す実証実験結果の数値に基づいて算定した理論
計算結果に照して正しい事が実証された。

尚この発明の実施態様は上述各実施例に限るものではな
く第１図について述べた原理機構に基づくものであれば
材料の加熱冷却の手段は如何なる態様でも差支えない。

又この発明の製造法の実施に当り通例の場合金属ライナ
ー内管が金属外管に対し挿入可能の間隙をもって内外管
が相対重層の状態で内外管を加熱し内管の局部を急冷す
るこの発明による一連の熱塑性加工の手法が適用される
のであるが、この手法の適用に先立ち挿入可能の間隙を
もって相対重層の関係にある内外管の外管を公知の線状
加熱の手段を用いて常温あるいは水冷却の状態にて点状
あるいは線状に局部加熱しこの操作を金属外管全体に対
し反復繰返し重畳する事によって外管全体を収縮しその
結果外管を内管に密接締結した後この発明の製造方法を
実施する事も出来、又金属ライナー内管が金属外管と冶
金的に接合された態様である場合本発明による一連の熱
塑性加工の手法の適用によって内管に圧縮応力を内蔵し
た二重管を製造する事が出来る。

又、第１図より第７図中に述べるこの発明の製造方法に
関する原理機構、実験および実施例において、金属外管
および金属ライナー内管を構成する材料はこの発明の製
造方法における温度に耐え温度上昇に対して熱膨脹し且
つ温度が常温に復帰したときには熱収縮して元の姿勢に
復帰する性質のものであり、且つこの発明の製造方法に
おける温度の範囲内においてこの発明の目的に対して著
しく機械的特性を損うことなく塑性変形をするものであ
れば如何なる材料であっても差支えなく、例えば、オー
ステナイト系ステンレス鋼管を内管とし炭素鋼管を外管
とした耐腐食性二重管を製造する場合内管が外管に対し
挿入可能の間隙をもって又は密接して相対重層の状態、
或いは又、内管外管が冶金的に接合の状態にてこの発明
の製造原理機構である熱塑性加工による内管の膨脹拡管
の手法の適用によって内管に圧縮応力を内蔵した耐蝕性
二重室を製造事が出来ると共に加熱急冷の操作によって
オーステナイト系ステンレス鋼の結晶粒界にクローム炭
化物の析出を阻止し材料の耐腐蝕性を保持する効果をあ
わせもつことが出来るものである。

〈発明の効果〉 以上この発明によれば、単なる加熱冷却の熱処理によっ
て簡単確実にしかし経済的に緊着二重管を得ることが出
来特に耐摩耗用に供せられる金属材料をライナー内管と
する耐摩耗性緊着締結二重管の製造の為には極めて高能
率で経済的な優れた効果を奏する。

而して、従来緊着二重管を得る方法として焼さばめ法な
とがあるものの、該種方法では前処狸に精度の高い機械
加工を必要とし、特に長尺の管を製作するのは極めて難
かしく、管長が１０ｍ等の長尺になるとほとんど製造不
可能であるに比して、この発明では単なる加熱冷却の熱
処理によって簡単で確実にしかも経済的に、長尺の緊着
二重管を得ることができる優れた効果が奏される。

特に、耐摩耗鋼管の製造においては、一般的に耐摩耗管
として具備すべき対摩耗性は鋼の硬度を上げることによ
って得られるが、これは一方において管体自身の構造体
としての外荷重による破損に対する抵抗力としての鋼の
靭性を著しく減じる、。

即ち、耐摩耗管の具備すべき耐摩耗性と靭性とは相反す
る鋼の特性であるため、従来の一層管では耐摩耗性をあ
る程度犠牲にすることによって、必要な靭性を確保せざ
るを得ず、又、高度の耐摩耗性が要求される場合はＣｒ
、Ｎｉなどの高価な合金鋼を使用せざるを得ず、経済的
に不利であったがこの発明によれば、耐摩耗性を具備す
べき内層管と靭性を有する外管とを別々に準備し、これ
を緊着一体化することによって、それぞれ特性を有する
材料を極めて安価に、自由に選択使用することが可能に
なる優れた効果がある。

又、金属外管と金属ライナー管を加熱し、該金属ライナ
ー管に対して点状、或いは線状の局部冷却の操作を重畳
反復することにより金属ライナー管塑性伸び変形を与え
、これにより金属ライナー管に拡管作用を付与する効果
があり、この加熱冷却の緊着工程において金属外管の靭
性をほとんど変化さることなく金属ライナー内管には急
冷焼入硬化による耐摩耗性、即ち、硬化を製造工程中に
自然に与えることが出来、しかも、硬化度は管全体の靭
性は外管が受け持つことになるためライナー内管材の期
待できる最大値まで自由に与えることかできる効果もあ
る。

以上の如くこの発明は特に耐摩耗管の製造において、極
めて高能率で経済的な、しかも高品質な管の製造法とし
て優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

図面はこの発明の実施例の説明図であり、第１図は原理
態様説明の断面図、第２図およぴ第３図は実証実験のデ
ータグラフ説明図、第４図および第５図はこの発明の実
施例の二重管相重層説明斜視図、第６図は第４図緊締説
明断面図、第７図はこの発明の実験例の断面図である。 ４・・・外管、５・・・金属ライナー 箇　１　図 第２図 第　３　図 第４図　第５図 第６図 第　７　図 手　続　ネ市　正　円（自　発） 昭和５９年　２月１０口 特”６Ｊｆ庁長官　若杉和人　殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願第１１８１５４号 ２、発明の名称 耐摩耗性緊着締結二重管の製造方法 ３．７１１正をする者 事件との関係　特許出願人 ４、？ｆｌｉ正命令の日ｆリ　自　発 することを含むものとする。」を挿入致します。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 金属外管の内部に金属ライナー内管を緊着締結させる耐
   摩耗性緊着締結二重管の製造方法において、相対重層さ
   れた金属外管と金属ライナー内管を加熱し、該加熱され
   た金属ライナー内管に対し少くとも点状の局部急冷操作
   を反復重畳付与して急冷部に塑性伸び変形を繰返し形成
   させて該金属ライナー内包を膨脹拡管させ、併せて急冷
   による変態膨脹を介し該金属ライナー内管を膨脹拡管し
   て金属外管に対し緊着締結せしめると共に該金属ライナ
   ー内管に急冷焼入硬化による耐摩耗性を付与することを
   特徴とする耐摩耗性緊着締結二重管の製造方法。