JPS60162806A - フアインデニ−ル高強力ポリアミド繊維およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は新規な微細構造を有するファインデニール高強
力ポリアミド繊維およびその製造方法に関するものであ
る。

従来ファインデニールポリアミド繊維で高強力を有する
ものはなかった。更に具体的には、単糸デニールが０．
７ｄ以下のポリアミド＃ｉ＃で切断強度が９．１ｌｌｌ
Ｆ／ｄを越えるものはなかった。

これらの原因については種々考えられるが、まず第一に
ファインデニールでの高分子量ポリアミドの製糸が従来
技術では困難であることがあげられる。これは、高分子
量化すればする程、ポリマーの剪断及び伸長粘度が加速
度的に上昇し、紡糸におけるメルトフラクチュアの発生
性が増加すること、未延伸糸の配向度が高くなり延伸性
が低下すること、一方これらの問題を解決するために大
孔径のノズルを用いて低ドラフト比（−ＶＷ／ＶＯ）で
巻取り延伸するということが従来技術の常識であった。

一方、ファインデニール高強力ポリアミド繊維を得るこ
とは、超軽量布帛、超軽量衣料、透明性良好な布帛、衣
料あるいはファツジ嘗ン性豊がな新衣料製品を開発して
いく上で非常に重要である。

本発明者等は、これらの問題にがんがみ、ファインデニ
ールで高強力のポリアミド繊維を開発する目的で鋭意検
討を続けた結果、本発明に到達した。

即ち、上記目的は繰返し構造単位の９５モル％以上が８
−カプロアミドよりなり硫酸相対粘度が３．０以上であ
るポリカプラミド系ポリマーを、ズル孔径を選択するこ
と、 〔ここで、Ｑはノズル孔単孔当りのポリマー吐出量Ｃｆ
１分〕、Ｄはノズル孔の孔径（ｔＭ）を表わす〕 （２）　紡糸引取時のドラフト比Ｖｖ／Ｖｏを２５以上
、好ましくは３０以上、とすること 〔ここで、Ｖｗは紡糸引取り速度（ｍ／分）　、Ｖｏ　
−Ｑ／２５πＤ２を表わす〕 （３）　ノズル直下に加熱ゾーンを設けその距離ＬＨを
３０〜２００ｍとすること （４）　ノズル直下加熱ゾーン中の糸条雰囲気温度（加
熱ゾーン最上部と最下部との中心にあり糸条より５ｗ＋
ｌｌｉれた位置の葵囲気温度をいう。以下同じ）を２５
０℃以上、好ましくは２８０〜３３０Ｃとすること、 （５）一旦巷取るか、或いは連続して延伸する前祿 の糸条（未延伸糸）の横屈折率たを２５Ｘ１０　”〜４
０Ｘ１０−３、未延伸の単糸デニールを２．０デニール
以下、好ましくは１．５デニール以下とすること、（６
）該紡出糸を１段以上、好ましくは２段以上の多段延伸
により全延伸倍率を２．０〜３．５倍で延伸すること によって達成される。

そしてこの方法によると８−力プジアミドの繰返し構造
単位が９５モル％以上のポリカプラミド系ポリマーから
なり、硫酸相対粘度が３．０以上、好ましくは３．２以
上の高重合度を有し、単糸デニールが０．７　ｄ以下、
好ましくは０．５　ｄ以下で切断強度が９１７ｄ以上、
好ましくは１．０ｆ／ｄ以上で、下記の構造特性を持つ
ファインデニール高強力ポリアミド繊維が得られる。

げ）　比重よりめた結晶化度χ２が３５．０以上、好ま
しくは４０．０以上、 （ロ）　線維の複屈折率ムが５５Ｘ１０　’以上、好ま
しくは６０Ｘ１０−３以上、 （ハ）　（２００）面の見掛けの結晶サイズＡＣ３２ｏ
０≧ｓｓ、ｏＪＬ　好ｔＬ＜　はａｏ、ｏＡ以上、に）
　（２０２）、（００２）面の見掛けの結晶サイズＡＣ
３２゜２．。。、≧ａ　５．ＯＫ　、好ましくは４０．
０１以上、なおかくして得られるファインデニール高強
力ポリアミド繊維は、通常下記（ホ）〜（ト）の特性も
備えている。

（ホ）乾熱収縮率が７．０％以下 （へ）結晶完全度パラメーター〇ＰＩ≧７０．０％（）
）　（２００）面及び（２０２）、（００２）面の結晶
配向度ｆａが各々９０％以上、 更に具体的に本発明法及びその方法によって得られた繊
維の特性について詳述する。

原料ポリマは分子鎖の繰返単位数の９５モル％以上が８
−カプロアミドで共重合成分を５モル％未満含有してい
てもよい。共重合し得る他のポリアミド成分としては例
えば、ポリヘキサメチレンアジパミド、ポリへキサメチ
レンセバヵミド、ポリへキサメチレンイソフタラミド、
ポリヘキサメチレンテレフタラミド、ポリキシリレンフ
タラミド等がある。共重合成分を５モル％以上含有する
と結晶性が低下し、寸法安定性が低下する為好ましくな
い。

本発明における原料ポリマとしては硫酸相対粘度が３．
０以上、特に３．２以上の高重合度のポリマが本発明の
高強力ファインデニールポリアミド糸を得るのに好まし
い。本発明では、通常水分率０゜０３％以下に乾燥した
上記ポリアミドを溶融紡糸機で紡糸するが、このとき好
ましくはエクストルーダ型紡糸機を用いる。

紡糸条件として、本発明の特徴は、まずノズルオリフィ
ス中のポリマー剪断流動時のレオロジー的パラメーター
である剪断速度に対応するパラメーターであるＱ／πＤ
３が２１０００以上、更に好ましくは４００００以上と
なるように単孔あたりのポリマー吐出ｉＱとノズル孔径
りを遺灰することである。

従来技術では、このような高剪断速度で硫酸相対粘度が
３．０以上であるような高分子量ナイロンをメルトフラ
クチュアなしで紡出するためには、紡糸温度を非常に高
く設定せねばならないため、Ｑ／πＤ３は２１０００未
満とすることが当業界の常識であった。本発明者等はノ
ズル面温度のみをノズル面に装着したヒーターで加熱す
ることにより、ポリマーの劣化を誘起せずメルトフラク
チュア発生を防止する技術を確立することにより、この
問題を解決した。

また、紡糸温度アップによるオリゴマー発生量アップの
問題は、ノズル直下をスチームシールするなり、不活性
気体シールすることにより改善できる。

このような条件で吐出されたポリマーをドラフト比（Ｖ
Ｗ／Ｖｏ　）を２５以上、好ましくは３０以上として引
き取ることが肝要である。

その際、ノズル直下に加熱ゾーンを設け、その距離を３
０〜２００ｍとして、糸条通過３囲９ｉｃ濡度を２５０
℃以上、好ましくは２８０〜３３０℃とすることにより
未延伸糸の単糸デニールが２．０　ｄ以下、好ましくは
１．５ｄ以下にして、かつ未延伸糸の複屈折率を２５Ｘ
１０−３〜４０Ｘ１０−３とすることができる。

未延伸糸の複屈折率が２５　Ｘ　１０−３未満であると
後伸びが大きいために延伸安定性がそこなわれること、
および未延伸糸の単糸デニールが大きくなることから、
本発明のような０．７ｄ以下で切断強度９　ｆ／ｄ以上
のファインデニール高強力ポリアミド繊維を得ることが
困難である。

また未延伸糸の複屈折率が４０Ｘ１０″″′３を越える
と、延伸性が急激に低下すること、紡糸時の安定性がそ
こなわれ、未延伸糸の糸ムラが大きくなることから本発
明の高強力ファインデニール繊維を得ることが困難であ
る。

このようにして得られた未延伸糸を一旦巻取るか、或い
は連続して延伸する際の延伸方法としては、１．１０倍
以下の予備伸長を与えた後、ホットローラーあるいは室
温ローラーによって第１段延伸を行ない、あるいは２０
０℃以上の高温加圧蒸気による第１段延伸を行った後、
第２段延伸では、１００〜３００℃で熱処理を行なうの
がよい。いずれの第１段延伸手法を採用するにしても、
全延伸倍率の５０％以上の延伸を、第１段延伸で行うこ
とが、延伸挙動を安定化させるためには、必要であり、
また全延伸倍率は高い方が好ましく、通常は２．０倍以
上３．５倍以下にすることが望ましい。また第１段延伸
における延伸温度は四−ラー延伸の場合、１００℃以下
にせねばならない。１００℃を越えると、四−ジー上で
糸条が不安定になり、全延伸倍率が低下する。また第１
段延伸に高温加圧蒸気を適用する場合、糸条と蒸気噴出
孔との距離を５０園以内、好ましくは２０■以内とし、
蒸気噴出孔における蒸気温度を２００℃以上６００℃以
下にする必要がある。２００℃以下であると延伸速度を
十分に上げることができず、延伸点の固定ができない。

又、６００℃以上となると糸条の溶断が起りやすく、不
安定になる。糸条と蒸気噴出孔との距離が５０ｍ１以上
離れると延伸点での糸条の温度が著しく低下し、非常識
な低速で糸条を走行させない限り、延伸点の固定が困難
である。優れた強度を有するポリアミド繊維を製造する
には、延伸熱処理工程における糸条接触部をできるだけ
少なくすることが好ましく、たとえば第２段延伸熱処理
工程においては、非接触タイプのヒーターが有効である
。

また繊維内にボイドあるいは欠陥を発生せしめることな
く高延伸倍率の延伸を行なう方法として、３段延伸或い
は４段延伸が有効である。３段延伸においては、第２段
と第３段の延伸条件がポイントであり、通常のホットロ
ーラー、ビン、或いはホットプレートによる第２段、第
３段の延伸を行なう場合、実質的に第２段よりも第３段
熱処理温度を高くすることが必要であり、第２段延伸を
１００〜２００℃、第３段延伸を１６０〜２２０℃の範
囲から夫々選択するのが最も好ましい。また第２段目に
高温加圧噴出蒸気による延伸を行なう方法も有効である
。４段延伸においては、ホラ）Ｅｌ−ラ、ビンあるいは
ホットプレートによる第２段延伸が完了した後、高温加
圧噴出蒸気による第３段延伸を行ない、しかる後に高温
熱処理を行なう４段延伸手法が特に有効である。

更に第２段延伸を行う際に、第１延伸ローラと第２延伸
ローラとの間に設けられた雰囲気温度１７０〜３５０℃
のスリットヒーター（糸条走行路としてスリットを設け
た加熱装置で、該スリット中に非接触状態で糸条を走行
させながら加熱するもの：雰囲気温度とは該スリット内
の温度を言う）中を糸条が０．３　ｍｅＣ以上滞在でき
る様に通過せしめ、しかる後、第２延伸ローラに供する
。その際スリットヒーター中に温度勾配を設け、糸条入
口の雰囲気温度を１６０℃以上、出口雰囲気温度を３５
０℃以下とし、且つ１７０〜３５０℃の雰囲気に糸条が
０．３　ｓｅｃ以上滞在できる様に通過せしめることが
好ましい。又、２段延伸終了後、一旦巻取ることなく連
続的に、あるいは一旦巻取った後に、２１０〜１５０℃
で１０％以下のリラックス処理を行うことにより、寸法
安定性を更に向上させることも可能である。

かくして得られた本発明の糸条は、従来０．７　ｄ以下
のフッインデニールのポリアミド繊維の切断強度が高々
６．Ｏｆ／ｄであった（たとえば特公昭５７−１７９６
７号参照）のに対して、切断強度が９゜Ｏｆ／ｄ以上、
好ましくは１０．Ｏｆ　／　ｄという高強力を有してい
る。

本発明の糸条がこのような優れた特性を有することは、
次に示す様な微細構造的な特徴によるものである。

まず比重からめた結晶化度Ｘｐが３５．０％以上、好ま
しくは４０．０％以上と従来のポリアミド繊維の　“わ
がせいぜい３０．０％程度であったのに対して非常に高
いことがあげられる。従って、従来のポリアミド繊維に
比較して非常に繊維構造が安定化しているといえる。

このことは結晶完全度パラメーターＣＰＩが７０．０弾
以上と非常に結晶の完全度が高いことからも裏づけられ
る。従って、寸法安定性のメジャーである乾熱収縮率も
７．０％以下と低い。

また、Ａ　Ｃ８２（１ｇ≧ｓ　ｓ、ｏ　Ｘ、好ましくは
ｅ　ｏ、ｏ　Ｘ以上、Ａ　Ｃ８２ｏｚ、ｏｏ＊≧ｓｓ、
ｏＸ、好ましくは４ｏ、ｏＸ以上と従来のポリアミド繊
維に比較して大きいこと、（２００）面、（２０２）　
（００２）面の結晶配向度が各々９０％以上であり、結
晶部の配向性が良好であり、平均的な配向性のメジャー
である複屈折率ムが５５．０ＸｌＯ”以上、好ましくは
６０．０Ｘ１０”以上と高いことから、本発明の繊維は
結晶部及び非晶部ともに構造的に非常にガラチリしてお
り、完全性が高いといえる。

以上のような構造的特徴の裏づけがあってこそ、本発明
のような単糸デニールが小さくても高強力なポリアミド
繊維が得られるのである。

本発明のポリアミドヤーンは、マルチフィラメントヤー
ンであることが好ましいが、スパンヤーンであっても良
い。マルチフィラメントヤーンの場合はフィラメントカ
ウントが４０以上好ましくは５０以上の新開スーパーマ
ルチフィラメントヤーンとするのが好ましく、また、空
気攪乱流処理によってインターレス度（米国特＃Ｖ−第
２９ｓｓｅｏｓ４ｊに記載のフックドロップ決によるＣ
ｏｈｅｒｅｎｃｙ　Ｆａｃｔｏｒ　）０．１〜４０ケ／
ｍのフィラメント間交絡を付与するのが好ましい。マル
チフィラメントヤーンのデニールは用途によって異なる
が、一般に１５〜２００ｄ程度が好ましい。フィラメン
ト断面形状は通常書円形であるが、トライローバル、十
字形、マルチローバル等の非円形でもよい。

以上の如き本発明のポリアミドヤーンは、そのままで製
織製網工程に供給して衣料用織絹物とするのが好適であ
るが、捲縮加工を施したり他のヤーンと混繊したり、あ
るいは染色等の処理を施したのち製織製編工程に供給す
ることもできる。

また該ポリカプロアミドは少量の艶消剤、着色剤、安定
剤、吸湿剤、充填剤等を含んでもよい。

以下、実施例によって本発明を詳述するが、前記してい
ない特性及び測定法は次の通りである。

〈相対粘度の測定法〉 ９６．３±０．１重量％試薬特級濃硫酸中に重合体濃度
が１０り／−になるように試料を溶解させてサンプル溶
液を調整し、２０℃±（４）、０５℃の温度で氷落下秒
数６〜７秒のオストワルド粘度計を用い、溶液相対粘度
を測定する。測定に際し、同一の粘度計を用い、サンプ
ル溶液を調整した時と同じ硫酸２０−の落下時間ＴＯ（
秒）と、サンプル溶液２０−の落下時間ＴＩ（秒）の比
より、相対粘度ＲＶを下記の式を用いて算出する。

ＲＶ−Ｔｌ／ＴＯ 〈複屈折率（Ａｎ）の測定法〉 ニコン偏光顕微鏡ＰＯＨ型うイン社ベレックコンペン七
−ターを用い、光源としてはスペクトル光源用起動装置
（東芝５ＬＳ−８−Ｂ型）を用いた（Ｎａ光源）。５〜
６１１１１長の繊維軸に対し４５度の角度に切断した試
料を、切断面を上にして、スライドグラス上に載せる。

試料スライドグラスを回転載物台にのせ、試料が偏光子
に対して４５度になる様、回転載物台を回転させて調節
し、アナライザーを挿入し暗視界とした後、コンペンセ
ーターを３０にして縞数を数える（ｎ個）。コンペンセ
ーターを右ネジ方向にまわして試料が最初に暗くなる点
のコンペンセーターの目ｍ　ａ　、コンペンセーターを
左ネジ方向にまわして試料が最初に一番暗くなる点のコ
ンペンセーターの目盛すを測定した後（いずれも１／１
ｏ目盛まで読む）、コンペンセーターを３０にもどして
アナライザーをはずし、試料の直径ｄを測定し、下記の
式にもとづき複屈折率（ム）を算出する（測定数２０個
の平均値）。

ム＝　「ンｄ （「ニレターデージ目ン、Ｉ”＝ｎλ０＋＃）λｏ＝５
８９．３ｍμ ξ　：ライツ社のコンペンセーターの説明書のＣ／１０
０００と量よりめる。

１＝（ａ−ｂ）（：コンペンセ・−ターの読みの差） 〈繊維の強伸度特性の測定法〉 ＪＩＳ−Ｌ１０１７の電輪による。試料をカセ状にとり
、２０℃、６５％Ｒ）ｆの温湿度調節された部屋で２４
時間放置後、′テンシ四ン”ＵＴＭ−４Ｌ型引張試験機
〔東洋ボールドウィン■製〕を用い、試長２０ｃｔｎ１
引張速度２０備／分で測定した。

〈乾熱収縮率ＳＨＤの測定法〉 試料をカセ状にとり、２０℃、６５％ＲＨの温湿度調節
室で２４時間以上放置したのち、試料の０゜１２／ｄに
相当する荷重をかけて測定された長さ２０の試料を、無
張力状態で１５０℃のオーブン中に３０分放置したのち
、オーブンから取り出して上記温湿度調節室で４時間放
置し、再び上記荷重をかけて測定した長さ１．から次式
により算出した。

〈比　重〉 トルエンと四塩化炭素よりなる密度勾配管を作成し、３
０℃±０．１℃に調温された密度勾配管中に十分に脱泡
された試料を入れ、５時間放置後の密度勾配管中の試料
位置を、密度勾配管の目盛りで貌みとった値を、標準ガ
ラスフロートによる密度勾配管目盛〜比重キャリブレイ
シ覆ングラフから比重値に換算する。ｎ＝４で測定。比
重値は原則として小数点以下４桁まで読む。

〈比重よりめた結晶化度χ２の算出法〉ナイｐン６の結
晶部分の理論比重ρ（ｌ：１．２１２、非晶部分の理論
比重ρＡ　：　１．１１３として（繊維学会誌ａ６（’
ｇｏ　）　Ｔ　ｓ　ｏ参照）、繊維の比重ρを下記の式
に代入して算出する。

く見掛けの結晶サイズ：ＡＣ８＞ （２００）面及び（ｏ　０２　）＋（２０２）面の見掛
けの結晶サイズ（ＡＣ８）は広角Ｘ＠回折図における赤
道回折曲線の回折強度の半価中より５ｅｈｓｒｒｅｒの
式を用いて算出〔詳細にはり、　Ｅ、アレキサンダー著
「高分子のＸ線回折」化学同人出版第７章参照〕５ｃｈ
ｅｒｒｅｒの式とは、次式で表わされる。

本発明の実施例において用いたＸ線は、管電圧４５ＫＶ
Ｓ９電流７０ｍＡ、　銅対陰極、Ｎ１フィルター、波長
１．５４１８Ａであり、ディフラクトメーターとして理
学電機社製の５Ｇ−７型ゴニオメータ−１Ｘ線発生装置
として四−タ−７レソクスＲＵ−３Ｈ型を使用した。

〈結晶完全度（ＣＰＩ）＞ 結晶完全度の測定には、Ａｃ１の測定から得られるＸＭ
回折強度を用いる。結晶完全度（ｃｐＩ）をめるために
、Ｄｌａｍｏｒｅと５ｔａｔｔｏｎの方法を用いる。Ｃ
ＰＩは次式 によって与えられ、ここでＡはナイロン６のｊｌは０．
２１である。又ａ　（２００）およびｄ　（２０２）（
００２）は、（２００）面および（２０２）　（００２
）面の面間隔であり、Ａｃ１をめる場合に測定された各
面の回折角度θを用いて、下記の式よりめられる。

ｄ＝上り上”−＜１） ２ａｉｎθ 〈結晶配向度（ｆｃ　）の測定法〉 繊維の結晶配向度の測定は、理学電機社製ＸＭ発生装ｆ
ｉ（ＲＵ−３Ｈ）、繊維試料測定装置（ＦＳ−３）ゴニ
オメータ（ＳＧ−７）、計算管にはシンチレーシ目ンカ
ウンター、計数部には波高分析器を用い、Ｎ１フィルタ
ーで単色化したＣｕＫａ線（λ＝１．５４１８Ａ）で測
定する。

本発明における繊維は、一般に赤道上に２つの主要な反
射を有することが特徴である。（ｆａ）測定には低角度
の２０を有する反射を使用する。使用される反射の２θ
は赤道方向の回折強度曲線から決定される。Ｘ線発生装
置は４０ＫＶ、　７０ｍＡで運転する。繊維試料測定装
置に試料を単糸どうしが互いに平行となるようにそろえ
て取り付ける。

試料の厚さが０．５　ｗ位になるようにするのが適当で
ある。赤道方向の回折強度曲線から決定された２θ値に
ゴニオメータ−をセットする。対称透過法を用いて方位
角方向を一３０°〜＋３０°まで走査し、方位角方向の
回折強度を記録する。更に一１８０°と＋１８０°の方
位角方向の回折強度を記録する。この時、スキャニング
速度４°／―、チャート速度１０ｆｆｉＩＩｌ／ｌｔｈ
、タイムコンスタント１秒、コリメータ−２Ｉｌｌｌｌ
口、レシービングスリット縦幅１．９闇、横幅３．５謎
である。得られた方位角方向の回折強度曲線から（ｆｃ
）をめるには、±１８０さ得られる同棲強度の平均値を
取り、水平線を引き基線とする。ピークの頂点から基線
に垂線を下し、その高さの中点をめる。中点を通る水平
線を引き、この水平線と回折強度曲線の交点間の距離を
測定し、この値を角度（０）に換算した値を配向角Ｈと
する。結晶配向度は次式によって与えられる。

ｆｃ（％）−（１８０−Ｈ）／１８０Ｘ１００実施例１
、比較例１〜２ 相対粘度が３．４のポリカプロアミドチップを原料とし
て第１表に示す条件で紡糸を行い、同表に示す単糸デニ
ール、複屈折率ム及び相対粘度の未延伸糸を得た。

また紡糸にあたっては未延伸糸引取り前に適量の紡糸油
剤を糸条表面に付着させた。得られた未延伸糸を比較例
２以外は第２表で示す条件で延伸し、第３表に示す糸質
の延伸糸を得た。なお比較　゛例２の繊維は延伸しなか
った。

第３表に示す様に本発明で得られた繊維は、比較例に対
して著しく強力が高く、かつファインデニールのポリア
ミド繊維である。

第１表 第　２　表 但し、比較例２の繊維の場合、ナイロン６のα結晶とｒ
結晶が混在しており、ＡＣ３５ｆａ、ＣＰＩの測定はで
きなかった。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、６−カプロアミドの繰返し構造単位が９５モル％以
   上のホリカプラミド系ポリマーからなり、硫酸相対粘度
   が３．０以上、単糸デニールが０．７　ｄ以下、切断強
   度が９　ｙ　／　ａ以上でかつ下記の構造特性を有する
   ことを特徴とするファインデニール高強力ポリアミド繊
   維。 （イ）比重よりめた結晶化度　７９５３５．０％（ロ）
   繊維の複屈折率　ム≧５５Ｘ１０−３（ハ）　（２００
   ）面の見掛けの結晶サイズＡＣ８２００≧ｓ５．ｏＸ に）　（２０２）（００２）面の見掛けの結晶サイズＡ
   Ｃ３２゜２．。。、≧ａｓ、ｏ１ ２、　単糸デニールが０．５ｄ以下である特許請求の範
   囲第１項記載の７１インデニ一ル高強カポリアミド繊維
   。 ３、切断強度が１０　ｔ／ｄ以上である特許請求の範囲
   第１項または第２項記載のファインデニール高強力ポリ
   アミド繊維。 ４、　比重よりめた結晶化度χ２が４０．０％以上であ
   る特許請求の範囲第１項、第２項または第３項記載のフ
   ァインデニール高強力ポリアミド繊維。 ５、　繊維の複屈折率とが８０　Ｘ　１０＝　以上であ
   る特許請求の範囲第１項乃至第４項のいずれかに記載の
   ファインデニール高強力ポリアミド繊維。 ６、（２００）面の見掛けの結晶サイズＡＣ３２ｏｏが
   ａｏ、ｏｆ以上である特許請求の範囲第１項乃至第５項
   のいずれかに記載の７１インデニ一ル高強力ポリアミ　
   ド繊維。 ？、（２０２）（００２）面の見掛けの結晶サイズＡＣ
   ８宕０２．。ｏ２が４０．ＯＸ以上である特許請求の範
   囲第１項乃至第６項のいずれかに記載のファインデニー
   ル高強カポリアミド繊維。 ８、硫酸相対粘度が３．２以上である特許請求の範囲第
   １項乃至第７項のいずれかに記載のファインデニール高
   強カポリアミド繊維。 −ル高強カポリアミド繊維。 １０．結晶完全度因子ＣＰＩが７０．０％以上である特
   許請求の範罪第１項乃至第９項のいずれかに記載のファ
   インデニール高張カポリフ′ミド繊維。 １１、（２０Ｇ）面および（２０２）（００２）面の結
   晶配向度牙 が９０％以上である特許請求の範囲４”−１項乃至第１
   ０項のいずれかに記載のファインデニールｉｔｌカポリ
   アミド繊維。 １２、繰返し構造単位の９５モル％以上が６−カブｐア
   ミドよりなり硫酸相対粘度が３．０以上であるポリカプ
   ラミド系ポリマーを、下記条件で溶融紡糸して複屈折率
   ムが２１５Ｘ１Ｇ　”〜４０Ｘ１０　”、単糸デニール
   が２ｄ以下の未延伸糸となした後、２．０〜３．５倍延
   伸することを特徴とするファイン高強力ポリアミド繊維
   の製造方法。 （ａ）　Ｑ／ＫＤ≧２１０１”” （ｂ）　Ｖｖ／　Ｖｏ≧２５ （ａ）　ノズル直下加熱ゾーン長ＬＨ＝　Ｂ　Ｏ〜２０
   ０ｗａ（ｄ）　ノズル直下加熱ゾーン温度　ＴＨ≧２５
   ０℃〔但し、上式中 Ｑ：ノズル孔単孔当りのポリマー吐重量（ｒ／分）Ｄ二
   ノズル孔の孔径（ｃｒｎ） ｖｗ：紡糸引取り速度（ｔｎＺ分） Ｖｏ　：　Ｖｏ＝Ｑ／２５　ｙｒＤ” ＴＨ：ノズル直下加熱ゾーン中で、加熱ゾーン最上部と
   最下部との中心にあり糸条より５冒離れた位置の紡出糸
   条の雰囲気温度（℃）である。〕 １３、　Ｖｖｒ／Ｖｏが３０以上である特許請求の範囲
   第１２項記載のファインデニール高強力ポリアミド繊維
   の製造方法。 １４、Ｑ／πＤ３が４００００以上である特許請求の範
   囲第１２項または１３項記載のファインデニール高強力
   ポリアミド繊維の製造方法。 １５、ノズル直下加熱ゾーン温度ＴＨが２８０〜３３０
   ℃である特許請求の範囲第１２項、第１３項または第１
   ４項記載のファインデニール高強力ポリアミド繊維の製
   造方法。 １６、未延伸糸の単糸デニールが１．５ｄ以下である特
   許請求の範囲第１２項乃至第１５項のいずれかに記載の
   ファインデニール高強力ポリアミド繊維の製造方法。 １７、延伸を２段以上の多段で行う特許請求の範囲第１
   ２項乃至第１６項のいずれかに記載のファインデニール
   高強力ポリアミド繊維の製造方法。 １８、延伸を、未延伸糸第１供給ローラと１００℃以下
   に維持された未延伸糸第２供給ローラとの間において１
   ．１０倍以下の予備伸長を与えた後、未延伸糸第２供給
   ローラと第１延伸ローラとの間において全延伸倍率の５
   ０％以上の第１段延伸を行ない、更に第１延伸ローラと
   第２延伸ローラとの間において１００〜３００℃の温度
   で第２段延伸を行なうことにより実施する特許請求の範
   囲第１２項乃至第１７項のいずれかに記載のフッインデ
   ニール高強力ポリアミド繊維の製造方法。 １９、第１段延伸を未延伸糸第２供給ローラと第１延伸
   ローラとの間に設けた高温加圧蒸気噴出ノズルよりノズ
   ル温度２００℃以上で噴出される高温蒸気の吹当てによ
   り行なう特許請求の範囲第１２項乃至第１８項のいずれ
   かに記載のファインデニール高強力ポリアミド繊維の製
   造方法。