JPS60147635A - 直接排気被暴型空燃比計 - Google Patents
直接排気被暴型空燃比計Info
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- JPS60147635A JPS60147635A JP59003612A JP361284A JPS60147635A JP S60147635 A JPS60147635 A JP S60147635A JP 59003612 A JP59003612 A JP 59003612A JP 361284 A JP361284 A JP 361284A JP S60147635 A JPS60147635 A JP S60147635A
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- Japan
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- gas
- fuel ratio
- air
- critical flow
- exhaust
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N1/00—Sampling; Preparing specimens for investigation
- G01N1/02—Devices for withdrawing samples
- G01N1/22—Devices for withdrawing samples in the gaseous state
- G01N1/2247—Sampling from a flowing stream of gas
- G01N1/2258—Sampling from a flowing stream of gas in a stack or chimney
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N1/00—Sampling; Preparing specimens for investigation
- G01N1/02—Devices for withdrawing samples
- G01N1/22—Devices for withdrawing samples in the gaseous state
- G01N1/24—Suction devices
- G01N2001/242—Injectors or ejectors
- G01N2001/244—Injectors or ejectors using critical flow orifices
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- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、酸素濃度を検出することにより排気ガスがら
空燃比を計測する空燃比器１に関し、とくに排気管に直
接取付けが可能でしかも高速応答針側が可能な直接排気
被暴型空燃比計に関する。
空燃比を計測する空燃比器１に関し、とくに排気管に直
接取付けが可能でしかも高速応答針側が可能な直接排気
被暴型空燃比計に関する。
従来技術
従来の空燃比針は、排気管から排気ガスの一部を試料ガ
スとして採取し、採取された排気ガスに空気、酸素等の
添加□ガスを加えてガスを酸化触媒に導き、酸化触媒で
不完全燃焼成分を完全燃焼させた後、触媒通過後のガス
の酸素濃度を酸素センサによって測定するものであった
。
スとして採取し、採取された排気ガスに空気、酸素等の
添加□ガスを加えてガスを酸化触媒に導き、酸化触媒で
不完全燃焼成分を完全燃焼させた後、触媒通過後のガス
の酸素濃度を酸素センサによって測定するものであった
。
そして、この酸素センサによる検出酸素濃度がら空燃比
が演算されるが、後述の如く試料ガスの流量に対する添
加ガスの流量化である添加率が演算式中に入り、この試
料ガスの流量は圧力、温度の影響を受ける。そのため、
従来は、試料ガス採取管の長さをある程度長くして排気
管中の排気ガスの圧力、温度の変動による空燃比計測へ
の影響を低減するとともに、採取管にたとえばレギュレ
ータを設けかつ添加ガスの流ｍを制御することにより、
試料ガスに対する添加ガスの添加率が一定比率になるよ
うな制御を行なっていた。
が演算されるが、後述の如く試料ガスの流量に対する添
加ガスの流量化である添加率が演算式中に入り、この試
料ガスの流量は圧力、温度の影響を受ける。そのため、
従来は、試料ガス採取管の長さをある程度長くして排気
管中の排気ガスの圧力、温度の変動による空燃比計測へ
の影響を低減するとともに、採取管にたとえばレギュレ
ータを設けかつ添加ガスの流ｍを制御することにより、
試料ガスに対する添加ガスの添加率が一定比率になるよ
うな制御を行なっていた。
このような従来の空燃止針においては、酸素センサ自体
は優れた高速応答性能（０，１秒）をもっているものの
、試料ガスの採取管が長いためかつレギュレータ、流量
制ＷＩＩ機構等を設けているために、酸素センサに至る
までにこれら試料採取部で応答性能が鈍ってしまい、結
局空燃比計測の応答性能としては０．２〜０．３秒が限
界であった。そのため、とくに過渡的な状態たとえば加
速時等の空燃比の変化を、高い時間分解能で測定するこ
とが困難であるという問題があつ゛た。
は優れた高速応答性能（０，１秒）をもっているものの
、試料ガスの採取管が長いためかつレギュレータ、流量
制ＷＩＩ機構等を設けているために、酸素センサに至る
までにこれら試料採取部で応答性能が鈍ってしまい、結
局空燃比計測の応答性能としては０．２〜０．３秒が限
界であった。そのため、とくに過渡的な状態たとえば加
速時等の空燃比の変化を、高い時間分解能で測定するこ
とが困難であるという問題があつ゛た。
また、このような従来技術では、試料採取部にある程度
の長さを要する採取管、試料ガスの温度、圧力を一定に
保ち添加ガスの流量を制御するための数メータ、制御機
構等が必要であるため、車載用として小型構造に納める
ことが困難であり、専ら試験、測定装置として使用され
るにとどまっていた。逆に、従来技術で試料採取部を最
小にして空燃比検出部を直接排気管に装着すると、試料
ガス採取管の長さ、容量を十分にとることができず、排
気管内の圧力、温度変化の影響を受けて添加ガスの添加
率が大きく変化し、正確な空燃比の計測ができないとい
う問題もあった。
の長さを要する採取管、試料ガスの温度、圧力を一定に
保ち添加ガスの流量を制御するための数メータ、制御機
構等が必要であるため、車載用として小型構造に納める
ことが困難であり、専ら試験、測定装置として使用され
るにとどまっていた。逆に、従来技術で試料採取部を最
小にして空燃比検出部を直接排気管に装着すると、試料
ガス採取管の長さ、容量を十分にとることができず、排
気管内の圧力、温度変化の影響を受けて添加ガスの添加
率が大きく変化し、正確な空燃比の計測ができないとい
う問題もあった。
発明の目的
本発明は、上記の問題を解消するために、試料採取部に
おｔ−する応答鈍りを防止して、酸素センサの優れた応
答性能を損わずに空燃比の高速応答計測を可能にすると
ともに、高速応答でもって正確な空燃比の計測を小型で
かつ簡素な構造の空燃止針で達成することを目的とする
。そして、究極的には、応答性が高く正確な空燃比計測
により、車両の燃費、ドライバビリティの改善に寄与さ
せることを目的とする。
おｔ−する応答鈍りを防止して、酸素センサの優れた応
答性能を損わずに空燃比の高速応答計測を可能にすると
ともに、高速応答でもって正確な空燃比の計測を小型で
かつ簡素な構造の空燃止針で達成することを目的とする
。そして、究極的には、応答性が高く正確な空燃比計測
により、車両の燃費、ドライバビリティの改善に寄与さ
せることを目的とする。
発明の椹成
この目的を達成するために、本発明の直接排気被暴型空
燃比Ｍ１においては、排気管に直接取付けられ排気管か
ら排気ガスを試料ガスとして取入れる採取管の排気ガス
取入口に、ヒータが設けられるとともにクリティカルフ
ローオリフィスが設けられ、このクリティカルフローオ
リフィスを通過した試料ガス中に添加ガスを導く添加ガ
ス管の出日にもクリティカルフローオリフィスが設けら
れるとともに、添加ガス管のクリティカルフローオリフ
ィス上流側が排気ガス取入口部の排気管内に連通されて
いる。試料ガスはポンプで吸引され、添加ガスが添加さ
れた下流側には酸化触媒が設けられ、触媒通過後のガス
の酸素濃度が酸素センサで測定される。
燃比Ｍ１においては、排気管に直接取付けられ排気管か
ら排気ガスを試料ガスとして取入れる採取管の排気ガス
取入口に、ヒータが設けられるとともにクリティカルフ
ローオリフィスが設けられ、このクリティカルフローオ
リフィスを通過した試料ガス中に添加ガスを導く添加ガ
ス管の出日にもクリティカルフローオリフィスが設けら
れるとともに、添加ガス管のクリティカルフローオリフ
ィス上流側が排気ガス取入口部の排気管内に連通されて
いる。試料ガスはポンプで吸引され、添加ガスが添加さ
れた下流側には酸化触媒が設けられ、触媒通過後のガス
の酸素濃度が酸素センサで測定される。
発明の作用
このような構造の空燃止針においては、試料ガスがクリ
ティカルフローオリフィスを通して吸引されるので、後
述のクリティカルフローオリフィス通過流量演算式に示
す如く、排気ガス温度変化の通過流量に対する影響が小
とされ、しかもヒータが設けられるので採取ガスの温度
が制御され、試料ガスの温度は一定範囲内に保たれる。
ティカルフローオリフィスを通して吸引されるので、後
述のクリティカルフローオリフィス通過流量演算式に示
す如く、排気ガス温度変化の通過流量に対する影響が小
とされ、しかもヒータが設けられるので採取ガスの温度
が制御され、試料ガスの温度は一定範囲内に保たれる。
また、添加ガス管のクリティカルフローオリフィス上流
側が排気管内に連通されているので、添加ガスの一部が
排気管内に放出されて２つのクリティカルフローオリフ
ィスの入口圧力が常に同圧とされ、２つのクリティカル
フローオリフィスの通過流量比が一定に保たれて、添加
ガスの添加率が一定に保たれる。
側が排気管内に連通されているので、添加ガスの一部が
排気管内に放出されて２つのクリティカルフローオリフ
ィスの入口圧力が常に同圧とされ、２つのクリティカル
フローオリフィスの通過流量比が一定に保たれて、添加
ガスの添加率が一定に保たれる。
発明の効果
したがって、クリティカルフローオリフィスおよびヒー
タによる簡素な構造で排気管内の圧力、温度変化による
影響を防止することができ、従来応答性能を鈍化させて
いた長い採取管やレギュレータ等を不要化することがで
きるので、空燃比計測における応答性能を酸素センサ自
体の高速応答性能にまで高めることができ、時間分解能
を高めて車両の燃費、ドライバビリティ改善に必要な精
密な空燃比制御のための信号情報を得ることができると
いう効果が得られる。
タによる簡素な構造で排気管内の圧力、温度変化による
影響を防止することができ、従来応答性能を鈍化させて
いた長い採取管やレギュレータ等を不要化することがで
きるので、空燃比計測における応答性能を酸素センサ自
体の高速応答性能にまで高めることができ、時間分解能
を高めて車両の燃費、ドライバビリティ改善に必要な精
密な空燃比制御のための信号情報を得ることができると
いう効果が得られる。
また、ガス温度を一定範囲内に保つとともに２つのクリ
ティカルフローオリフィスによって添加ガスの添加率を
常に一定に保つことができるので、従来のように長い採
取管や襖雑な制御機構を設けることなく簡素な構造で正
確な空燃費計測が可能となり、装置全体を容易に小形化
して排気管に直接装着することができ、車載用の空燃止
針としての利用をはかることができるという効果も得ら
れる。
ティカルフローオリフィスによって添加ガスの添加率を
常に一定に保つことができるので、従来のように長い採
取管や襖雑な制御機構を設けることなく簡素な構造で正
確な空燃費計測が可能となり、装置全体を容易に小形化
して排気管に直接装着することができ、車載用の空燃止
針としての利用をはかることができるという効果も得ら
れる。
実施例
以下に本発明の直接排気被暴型空燃止針の望ましい実施
例を図面を参照して説明する。
例を図面を参照して説明する。
図は、本発明の一実施例に係る直接排気被暴型空燃止針
を示している。図中、１は排気ガスが流れてくる排気管
を示している。排気管１には、排気ガスの一部を採取す
る採取管２が直接取付けられ、排気ガスの一部を試料ガ
スとして取入れる排気ガス取入口３が、排気管１内に開
口されている。
を示している。図中、１は排気ガスが流れてくる排気管
を示している。排気管１には、排気ガスの一部を採取す
る採取管２が直接取付けられ、排気ガスの一部を試料ガ
スとして取入れる排気ガス取入口３が、排気管１内に開
口されている。
排気ガス取入口３には、ヒータ４が設けられており、ヒ
ータ４はリード線５ａ １５ｂにより給電制御装置６に
接続されている。ヒータ４の直下流側には、ヒータ４部
を通過した試料ガスとしての排気ガスの温度を検出する
温度センサ７が設けられており、温度センサ７はリード
線８により給電制御装置６に接続されている。
ータ４はリード線５ａ １５ｂにより給電制御装置６に
接続されている。ヒータ４の直下流側には、ヒータ４部
を通過した試料ガスとしての排気ガスの温度を検出する
温度センサ７が設けられており、温度センサ７はリード
線８により給電制御装置６に接続されている。
ヒータ４の下流側にはクリティカルフローオリフィス９
が設けられている。クリティカルフローオリフィス９は
、音速以上の流速ではガスを通過させないようになって
おり、十分な吸引容量をもつ小型ポンプ１０で吸引され
る排気管１中からの試料ガスの通過流速を、ある圧力、
温度条件の下で一定値に抑え、通過流量を一定流量に抑
えるようになっている。
が設けられている。クリティカルフローオリフィス９は
、音速以上の流速ではガスを通過させないようになって
おり、十分な吸引容量をもつ小型ポンプ１０で吸引され
る排気管１中からの試料ガスの通過流速を、ある圧力、
温度条件の下で一定値に抑え、通過流量を一定流量に抑
えるようになっている。
クリティカルフローオリフィス９の下流側には、試料ガ
ス中に酸素、空気等の添加ガスを導く添加ガス管１１が
開口されている。添加ガス管１１の出口１１ａにも、ク
リティカルフローオリフィス１２が設けられている。添
加ガス管１１のクリティカルフローオリフィス１２の上
流側は、連通管１３により、排気ガス取入口３近傍の排
気管１内に連通されている。
ス中に酸素、空気等の添加ガスを導く添加ガス管１１が
開口されている。添加ガス管１１の出口１１ａにも、ク
リティカルフローオリフィス１２が設けられている。添
加ガス管１１のクリティカルフローオリフィス１２の上
流側は、連通管１３により、排気ガス取入口３近傍の排
気管１内に連通されている。
添加ガス管１１の合流部の下流側には、酸化触媒１４が
設けられている。酸化触媒１４の下流側には、酸素セン
サ１５が設けられており、酸素センサ１５は、リード線
１６によりセンサ制御部１７に接続されている。また、
酸素センサ１５には、出力安定化のための加熱機構が内
蔵されており、加熱機構にはリード線１８ａ、１８ｂか
ら給電されている。
設けられている。酸化触媒１４の下流側には、酸素セン
サ１５が設けられており、酸素センサ１５は、リード線
１６によりセンサ制御部１７に接続されている。また、
酸素センサ１５には、出力安定化のための加熱機構が内
蔵されており、加熱機構にはリード線１８ａ、１８ｂか
ら給電されている。
センサ制御部１７は、リード１１９を介して空燃比演算
装置２０に接続されており、空燃比演算装置２０では、
酸素センサ１５がらの酸素濃度の検出信号に基いて、空
燃比が演詐される。
装置２０に接続されており、空燃比演算装置２０では、
酸素センサ１５がらの酸素濃度の検出信号に基いて、空
燃比が演詐される。
演算結果は、リード線２１により、装置外に出力される
。
。
このように構成された直接排気被暴型空燃止針の作用に
ついて以下に述べる。
ついて以下に述べる。
まず、排気管１に直接装着された採取管２の排気ガス取
入口３から、排気ガスの一部が試料ガスとして吸引ポン
プ１０によって吸引され流入する。試料ガスがクリティ
カルフローオリフィス９を通され、かつ吸引ポンプ１ｏ
の容量が十分な値に設定されているので、試料ガスは、
ある圧力、温度条件下で、クリティカルフローオリフィ
ス９の形状によって決められる所定の流量に規制されて
流入する。
入口３から、排気ガスの一部が試料ガスとして吸引ポン
プ１０によって吸引され流入する。試料ガスがクリティ
カルフローオリフィス９を通され、かつ吸引ポンプ１ｏ
の容量が十分な値に設定されているので、試料ガスは、
ある圧力、温度条件下で、クリティカルフローオリフィ
ス９の形状によって決められる所定の流量に規制されて
流入する。
このクリティカルフローオリフィス９の通過流量は、一
般に次式で表わされる。
般に次式で表わされる。
Ｖ＝に−Ｐ／ｆ「 ・・・（１）
ここに、■＝クリティカルフローオリフィスの通過流量
にニオリフイスの係数
Ｐ：入口ガス圧力
Ｔ：入口ガス温度（絶対温度）
で郡る。
この（１）式から判るように、クリティカルフローオリ
フィス９を利用することにより、通過流量に対するガス
の温度変化の影響はＴの平方根であるから、単にＴの変
化の場合に比べ小とされる。
フィス９を利用することにより、通過流量に対するガス
の温度変化の影響はＴの平方根であるから、単にＴの変
化の場合に比べ小とされる。
また、流入した試料ガスは、温度センサ７によって測温
されながら、ヒータ４、給電制御装置６によって加熱制
御されるので、クリティヵシフローオリフィス９人口で
一定の温度範囲内に制御される。
されながら、ヒータ４、給電制御装置６によって加熱制
御されるので、クリティヵシフローオリフィス９人口で
一定の温度範囲内に制御される。
したがって、クリティカルフローオリフィス９の通過ガ
ス流量に対する排気管１内の排気ガスの温度変化の影響
は小に抑えられるとともに、通過試料ガス温度は一定の
範囲内に納められ、かつ酸化触！ｆ＃１４での酸化反応
に必要な温度に制御される。
ス流量に対する排気管１内の排気ガスの温度変化の影響
は小に抑えられるとともに、通過試料ガス温度は一定の
範囲内に納められ、かつ酸化触！ｆ＃１４での酸化反応
に必要な温度に制御される。
クリティカルフローオリフィス９を通過した試料ガスに
は、添加ガス管１１から添加ガスが添加される。添加ガ
ス管１１から供給される添加ガスは、その一部が常に連
通路１３から排気管１内に放出されるので、クリティカ
ルフロ−オリフィス９０入口部とクリティカルフローオ
リフィス１２の入口部は當に同圧どされる。
は、添加ガス管１１から添加ガスが添加される。添加ガ
ス管１１から供給される添加ガスは、その一部が常に連
通路１３から排気管１内に放出されるので、クリティカ
ルフロ−オリフィス９０入口部とクリティカルフローオ
リフィス１２の入口部は當に同圧どされる。
（１）式より、クリティカルフローオリフィス９の通過
流量をＶ＋ ＝に＋ ・Ｐ＋ ／ＪＴｓ 、クリティカ
ルフローオリフィス１２の通過流量をＶ２ ＝に２ ・
Ｐ ２ ／ （Ｔ ｚとすると、試料ガスに対する添加
ガスの添加率は通過流ｍ比、すなわちＶ２ ／Ｖｌ ＝
に２ ／に＋ ・ＥＴコ／’（Ｔイ・Ｐ２ ／ＰＩで表
わされる。ここで、Ｋ２ ／に１は一定の形状係数であ
り、Ｔ１はヒータ４によって一定範囲に制御されており
、Ｔ２も一定値に制御されたガスが供給されるとすると
、上記の如＜Ｐ＋ ＝Ｐ２とすることにより、添加ガス
の添加率は、排気管１内の圧力変化があっても常に一定
値に保たれる。
流量をＶ＋ ＝に＋ ・Ｐ＋ ／ＪＴｓ 、クリティカ
ルフローオリフィス１２の通過流量をＶ２ ＝に２ ・
Ｐ ２ ／ （Ｔ ｚとすると、試料ガスに対する添加
ガスの添加率は通過流ｍ比、すなわちＶ２ ／Ｖｌ ＝
に２ ／に＋ ・ＥＴコ／’（Ｔイ・Ｐ２ ／ＰＩで表
わされる。ここで、Ｋ２ ／に１は一定の形状係数であ
り、Ｔ１はヒータ４によって一定範囲に制御されており
、Ｔ２も一定値に制御されたガスが供給されるとすると
、上記の如＜Ｐ＋ ＝Ｐ２とすることにより、添加ガス
の添加率は、排気管１内の圧力変化があっても常に一定
値に保たれる。
このように、一定温度範囲、一定の添加ガス添加率の試
料ガスが酸化触媒１４に送られる。
料ガスが酸化触媒１４に送られる。
酸化触媒１４では、試料ガス中の不完全燃焼成分すなわ
ち一酸化炭素と炭化水素が試料ガス又は添加ガス中の酸
素と反応され、完全燃焼される。
ち一酸化炭素と炭化水素が試料ガス又は添加ガス中の酸
素と反応され、完全燃焼される。
酸化触媒１４通過後の試料ガス中の酸素濃度が酸素セン
サ１５によって検出される。その検出信号がセンサ制御
１部１７を介して空燃比演算装置２０に送られ、空燃比
が演算される。
サ１５によって検出される。その検出信号がセンサ制御
１部１７を介して空燃比演算装置２０に送られ、空燃比
が演算される。
空燃比演算装置２０における空燃比の演算は、次式によ
り行なわれる。
り行なわれる。
Ａ／Ｆ＝λ・１３７．３ （１＋０．２５ｙ ）／ （
１２，０＋ｙ ） ・・・ （２）λ＝１＋［（４，７
８Ｇ、７Ｘ）（１＋０．３０３ｙｉ’（１−４，７８Ｇ
）（１十〇、２５ｙ）］・・・・・・空気添加の場合 λ−１＋［４，７８（Ｃ−Ｘ）（１＋０．３０３ｙ ）
、、’ （１−１−３，７８Ｘ−４，７８Ｇ）（１−Ｆ
ｏ、２５ｙ）］・・・・・・酸素添加の場合ここて、Ａ
／Ｆ ：空燃比 ｙ：燃料中の）ｌ 、、／ Ｃ比 Ｘ：添加ガスの添加率 Ｃ：完全燃焼後の酸素？ｌｌＩ度 である。ｙは燃料に応じて予め入力される値である。上
式から明らかなように、Ｘを一定に保てば、酸素濃度Ｃ
の信号のみで速かに空燃比が演算される。
１２，０＋ｙ ） ・・・ （２）λ＝１＋［（４，７
８Ｇ、７Ｘ）（１＋０．３０３ｙｉ’（１−４，７８Ｇ
）（１十〇、２５ｙ）］・・・・・・空気添加の場合 λ−１＋［４，７８（Ｃ−Ｘ）（１＋０．３０３ｙ ）
、、’ （１−１−３，７８Ｘ−４，７８Ｇ）（１−Ｆ
ｏ、２５ｙ）］・・・・・・酸素添加の場合ここて、Ａ
／Ｆ ：空燃比 ｙ：燃料中の）ｌ 、、／ Ｃ比 Ｘ：添加ガスの添加率 Ｃ：完全燃焼後の酸素？ｌｌＩ度 である。ｙは燃料に応じて予め入力される値である。上
式から明らかなように、Ｘを一定に保てば、酸素濃度Ｃ
の信号のみで速かに空燃比が演算される。
この添加ガスの添加率Ｘは、本発明装置では前述の如く
２つのクリティカルフローオリフィス９．１２によって
常に一定値に保たれ、しかもヒータ４によって吸引され
る試料ガス温度が一定範囲内に保たれるので、排気管１
内ガス温度、圧力変化による添加ガスの添加率の変化が
防止される。そのため、従来のように長い採取管やレギ
ュレータ等のガス添加率を一定に保つための各種制御機
構を設けないでも、酸素センサ１５による酸素濃度検出
によって正確に空燃比が計測される。そして、従来応答
性を鈍化させていた長い採取管や制御機構が不要化され
、装置を排気管１番ご直接装着して排気管１の直近位置
で酸素１１度の所定の測定が可能となるので、空燃比計
測における応答性能が大幅に高められる。
２つのクリティカルフローオリフィス９．１２によって
常に一定値に保たれ、しかもヒータ４によって吸引され
る試料ガス温度が一定範囲内に保たれるので、排気管１
内ガス温度、圧力変化による添加ガスの添加率の変化が
防止される。そのため、従来のように長い採取管やレギ
ュレータ等のガス添加率を一定に保つための各種制御機
構を設けないでも、酸素センサ１５による酸素濃度検出
によって正確に空燃比が計測される。そして、従来応答
性を鈍化させていた長い採取管や制御機構が不要化され
、装置を排気管１番ご直接装着して排気管１の直近位置
で酸素１１度の所定の測定が可能となるので、空燃比計
測における応答性能が大幅に高められる。
以上の説明から明らかなように、本実施例装置によれば
、空燃化の計測における応答性能を、従来の０．２〜０
．３秒から酸素センサ１５自体の高速応答性能（０，１
秒）にまで高めることができ、しかも排気管内の圧力、
温度の変化による計測への影響を防止して正確な空燃比
の計測を行なうことができるという効果が得られる。こ
れによって、特に過渡的な空燃比変化、例えば加速時の
空燃比追従性、空燃比変動等が、従来よりも高い時間分
解能で測定でき、車両の燃費、ドライハヒリテイ改善に
不可欠な精密な空燃比コントロールのための新しい知見
を得ることが可能となる。
、空燃化の計測における応答性能を、従来の０．２〜０
．３秒から酸素センサ１５自体の高速応答性能（０，１
秒）にまで高めることができ、しかも排気管内の圧力、
温度の変化による計測への影響を防止して正確な空燃比
の計測を行なうことができるという効果が得られる。こ
れによって、特に過渡的な空燃比変化、例えば加速時の
空燃比追従性、空燃比変動等が、従来よりも高い時間分
解能で測定でき、車両の燃費、ドライハヒリテイ改善に
不可欠な精密な空燃比コントロールのための新しい知見
を得ることが可能となる。
また、本装置は、簡素な構造であるためその優れた性能
を維持しながら容易に小形化でき、排気管に直接装着し
て、車載用の空燃比（全域）泪としても利用することが
できるという効果も得られる。
を維持しながら容易に小形化でき、排気管に直接装着し
て、車載用の空燃比（全域）泪としても利用することが
できるという効果も得られる。
図は本発明の一実施例に係る直接排気被暴型空燃比削の
概略構成図である。 １・・・・・・排気管 ２・・・・・・採取管 ３・・・・・・排気ガス取入口 ４・・・・・・ヒータ ７・・・・・・温度センサ ９．１２・・・・・・クリティ力ルフローオリフィ１０
・・・・・・吸引ポンプ １１・・・・・・添加ガス管 １１ａ・・・・・・添加ガス管の出口 １３・・・・・・連通管 １４・・・・・・酸化触媒 １５・・・・・・酸素センサ １７・・・・・・センサ制御部 ２０・・・・・・空燃比演算装置
概略構成図である。 １・・・・・・排気管 ２・・・・・・採取管 ３・・・・・・排気ガス取入口 ４・・・・・・ヒータ ７・・・・・・温度センサ ９．１２・・・・・・クリティ力ルフローオリフィ１０
・・・・・・吸引ポンプ １１・・・・・・添加ガス管 １１ａ・・・・・・添加ガス管の出口 １３・・・・・・連通管 １４・・・・・・酸化触媒 １５・・・・・・酸素センサ １７・・・・・・センサ制御部 ２０・・・・・・空燃比演算装置
Claims (1)
- （１） 排気管に直接取付けられ排気管から排気ガスを
試料ガスとして取入れる採取管の排気ガス取入口に、ヒ
ータを設けるとともにクリティカルフローオリフィスを
設け、該クリティカルフローオリフィスを通過した試料
ガス中に添加ガスを導く添加ガス管の出口にクリティカ
ルフローオリフィスを設けるとともに、該添加ガス管の
クリティカルフローオリフィス上流側を前記排気ガス取
入口部の排気管内に連通させたことを特徴とする直接排
気被暴型空燃比計。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59003612A JPS60147635A (ja) | 1984-01-13 | 1984-01-13 | 直接排気被暴型空燃比計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59003612A JPS60147635A (ja) | 1984-01-13 | 1984-01-13 | 直接排気被暴型空燃比計 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60147635A true JPS60147635A (ja) | 1985-08-03 |
Family
ID=11562311
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59003612A Pending JPS60147635A (ja) | 1984-01-13 | 1984-01-13 | 直接排気被暴型空燃比計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60147635A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0638796A1 (en) * | 1991-11-12 | 1995-02-15 | United Sciences, Inc. | Vacuum dilution extraction gas sampling system and method |
| US5637809A (en) * | 1991-11-12 | 1997-06-10 | United Sciences, Inc. | Vacuum extraction sampling system |
-
1984
- 1984-01-13 JP JP59003612A patent/JPS60147635A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0638796A1 (en) * | 1991-11-12 | 1995-02-15 | United Sciences, Inc. | Vacuum dilution extraction gas sampling system and method |
| US5458010A (en) * | 1991-11-12 | 1995-10-17 | United Sciences, Inc. | Vacuum dilution extraction gas sampling system |
| AU665446B2 (en) * | 1991-11-12 | 1996-01-04 | United Sciences, Inc. | Vacuum dilution extraction gas sampling system and method |
| US5637809A (en) * | 1991-11-12 | 1997-06-10 | United Sciences, Inc. | Vacuum extraction sampling system |
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