JPS60129502A - プラント自動制御方法 - Google Patents
プラント自動制御方法Info
- Publication number
- JPS60129502A JPS60129502A JP23629583A JP23629583A JPS60129502A JP S60129502 A JPS60129502 A JP S60129502A JP 23629583 A JP23629583 A JP 23629583A JP 23629583 A JP23629583 A JP 23629583A JP S60129502 A JPS60129502 A JP S60129502A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thermal stress
- plant
- pressure
- control
- steam
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、火力発（プラントのプラント自動制一方武に
係り、特に、頻繁な起動停止が要求される中間負荷慣用
の火力発磁プラントに好適なプラント自動制御方法に関
する。
係り、特に、頻繁な起動停止が要求される中間負荷慣用
の火力発磁プラントに好適なプラント自動制御方法に関
する。
し発明のＲ景〕
プラントの起動停止時には、内部流木（蒸気）の温！現
が大きくｆ励し、ボイラ蒸気配・ａ４の圧力、・「６材
の温度との間に大きな温度差が生じ、これによって、圧
力部材に熱応力が発生することが却られている。特に、
ボイラ最終段過熱器出口のヘッダｇ寄などのように、厚
肉耐圧部材のノズルコ−す部等では、その厚肉方向の温
度勾配によって大＠ｌ熱応力が発生し、このため、圧力
部材の疲労が早まる。
が大きくｆ励し、ボイラ蒸気配・ａ４の圧力、・「６材
の温度との間に大きな温度差が生じ、これによって、圧
力部材に熱応力が発生することが却られている。特に、
ボイラ最終段過熱器出口のヘッダｇ寄などのように、厚
肉耐圧部材のノズルコ−す部等では、その厚肉方向の温
度勾配によって大＠ｌ熱応力が発生し、このため、圧力
部材の疲労が早まる。
そこで、圧力部材の損娼を防止するという安全上の観点
から、プラントの起！＃停止等に伴う圧力部材の疲労を
一定の許容値以下に抑１制することが要望されている。
から、プラントの起！＃停止等に伴う圧力部材の疲労を
一定の許容値以下に抑１制することが要望されている。
特に、急速、かつ、頻＃な起動停止運用が要求される中
間負荷運用火力発成プラントでは、主に疲労を迅速、か
つ、積置よく把握し、ブラント自励制御にフィードバッ
クできるようにすることが要望されている。
間負荷運用火力発成プラントでは、主に疲労を迅速、か
つ、積置よく把握し、ブラント自励制御にフィードバッ
クできるようにすることが要望されている。
第１図は、本発明の適用対象の一つである火力発電プラ
ントの概略図を示す。図によって火力発成プラントの概
要を説明する。燃料は、燃料調節弁１で流量制御されて
バーナ２へ送られ、燃焼用空気は、押込通風機３によシ
、ダンパ４で流ｊｌ制呻されてバーナ２へ送られる。一
方、給水は、給水ポンプ５で加圧され、給水調節弁６で
流量制呻されて火炉水冷壁７に送らｌ”Ｌる。火炉水冷
壁７、ｌＩｉ］段過熱器８、最終段過熱器９を経て過熱
蒸気と／ｚ Ｊ 、ターピノ１１へ送られる。タービン
流入蒸′Ａ流電は、タービ／加減弁１０で流産制御され
る。
ントの概略図を示す。図によって火力発成プラントの概
要を説明する。燃料は、燃料調節弁１で流量制御されて
バーナ２へ送られ、燃焼用空気は、押込通風機３によシ
、ダンパ４で流ｊｌ制呻されてバーナ２へ送られる。一
方、給水は、給水ポンプ５で加圧され、給水調節弁６で
流量制呻されて火炉水冷壁７に送らｌ”Ｌる。火炉水冷
壁７、ｌＩｉ］段過熱器８、最終段過熱器９を経て過熱
蒸気と／ｚ Ｊ 、ターピノ１１へ送られる。タービン
流入蒸′Ａ流電は、タービ／加減弁１０で流産制御され
る。
タービア１１は、過熱蒸気の断熱膨張によシ回転し、元
邂機１２で発成する。
邂機１２で発成する。
このような火力元藏グラ／トを負荷要求指令に一応じて
円滑に運転する７’Ｃめには、谷調節弁、ダンパ４を７
１切に？ｆｆＵ御する必要がめる。第２図は、従来から
ｍｌ用されている火力９＠嶋プラント自動ｌｌ１Ｉ御系
の政略図倉示す。以［、図に従ってその機能の概要ｒ説
明する。まず、火カブラ／トへの負荷（元鑞礪１２の出
力）要求信号２Ｏは、負荷変化率制限器２１で、予め設
定された職荷変化率に制限され、主蒸気圧力制御バイア
ス用加算器２８に〃口えら扛る。負荷変化率制限器２１
の出力信号は、ガバナー制御２３へのデマンド信号と／
ｌ、ＮＷ２２（発直１幾出力）が規定１直となるようタ
ービン°加減弁１を制御する。
円滑に運転する７’Ｃめには、谷調節弁、ダンパ４を７
１切に？ｆｆＵ御する必要がめる。第２図は、従来から
ｍｌ用されている火力９＠嶋プラント自動ｌｌ１Ｉ御系
の政略図倉示す。以［、図に従ってその機能の概要ｒ説
明する。まず、火カブラ／トへの負荷（元鑞礪１２の出
力）要求信号２Ｏは、負荷変化率制限器２１で、予め設
定された職荷変化率に制限され、主蒸気圧力制御バイア
ス用加算器２８に〃口えら扛る。負荷変化率制限器２１
の出力信号は、ガバナー制御２３へのデマンド信号と／
ｌ、ＮＷ２２（発直１幾出力）が規定１直となるようタ
ービン°加減弁１を制御する。
次に、主蒸気圧力２４が設定値２５に等しくなるように
減算器２６と主蒸気圧力制御２７により主蒸気圧力補正
バイアスを作成、功口真器２８で前述の信号に加算、ボ
イラ入力指令となる。ボイラ入力指令は、給水プログラ
ム２９で、ボイラ入力に見合りた給水流量指令信号に変
換され、給水流ｊ１３０の設定値として給水側＋ｆ［１
１３１へ導かれ、給水流を調節弁６の制御用として使用
される一方、加算器３６で燃焼Ｉｋ指令決定用としても
使用される。主蒸気温度３２が設定値３３に等しくなる
ように＄Ｃ算器３４と主蒸気温度制御３５により、主蒸
気温度補正バイアスを作成、加算器３６で給水流を指令
信号に加算、燃焼！指令となる。燃魂盪指令は、燃料プ
ログラム３７で、負荷に見合９７ヒ燃料１に指令信号に
変換さ扛、燃料流産３８の設定値として燃Ｍ １ｆｆｌ
１卸３９へ導かれ、燃料流量調節弁１の制御用として
旋用される。又、燃：ｌｉ＠Ｉｔ指令は、０２補正４１
で排ガスの過剰０２４０が所定直になるように補正され
空気流量指令信号となる。空気ｍ制御４３では、空気流
電４２が空気流量指令信号に等しくなるように、ダンパ
４を制御する。
減算器２６と主蒸気圧力制御２７により主蒸気圧力補正
バイアスを作成、功口真器２８で前述の信号に加算、ボ
イラ入力指令となる。ボイラ入力指令は、給水プログラ
ム２９で、ボイラ入力に見合りた給水流量指令信号に変
換され、給水流ｊ１３０の設定値として給水側＋ｆ［１
１３１へ導かれ、給水流を調節弁６の制御用として使用
される一方、加算器３６で燃焼Ｉｋ指令決定用としても
使用される。主蒸気温度３２が設定値３３に等しくなる
ように＄Ｃ算器３４と主蒸気温度制御３５により、主蒸
気温度補正バイアスを作成、加算器３６で給水流を指令
信号に加算、燃焼！指令となる。燃魂盪指令は、燃料プ
ログラム３７で、負荷に見合９７ヒ燃料１に指令信号に
変換さ扛、燃料流産３８の設定値として燃Ｍ １ｆｆｌ
１卸３９へ導かれ、燃料流量調節弁１の制御用として
旋用される。又、燃：ｌｉ＠Ｉｔ指令は、０２補正４１
で排ガスの過剰０２４０が所定直になるように補正され
空気流量指令信号となる。空気ｍ制御４３では、空気流
電４２が空気流量指令信号に等しくなるように、ダンパ
４を制御する。
このような従来システムでは、負荷変化率は、予めオフ
ライン計算によって作成した寿命消費線図と許ｄ＃命消
責とから設定していた。
ライン計算によって作成した寿命消費線図と許ｄ＃命消
責とから設定していた。
しかし、この従来方式では、実際の起動パター７が寿命
消費線図の起動モードと異なる場合には、１１−図通９
の寿命消費になると限らないことがある。
消費線図の起動モードと異なる場合には、１１−図通９
の寿命消費になると限らないことがある。
即ち、実際の寿命消費が許＃直以上になって損傷が生じ
た９、逆に安全側に片寄りすぎた運転となって１．起動
停止に要する時間が長くなってしまうという欠点がめっ
た。
た９、逆に安全側に片寄りすぎた運転となって１．起動
停止に要する時間が長くなってしまうという欠点がめっ
た。
本発明の目的は、運転中に、ボイラ圧力部材に発生する
熱応力金許谷直以下に制御１１でき、且つ１、低速な起
動停止をｏＴ能にするプラント自動制量方法を提供する
にめる。
熱応力金許谷直以下に制御１１でき、且つ１、低速な起
動停止をｏＴ能にするプラント自動制量方法を提供する
にめる。
本発明は、ボイラ圧力部材に設定された熱応力評１曲点
ＶＣおける一定時間後の蒸気温度、圧力、流量等を予測
し、この予測直に基づいて計画点に２ける熱応力をめ、
この熱応力と設定され次ｆｆ容熱応力との偏差とめ、こ
の偏差を許容値以下とするように負荷変化率を制御する
ことにある。
ＶＣおける一定時間後の蒸気温度、圧力、流量等を予測
し、この予測直に基づいて計画点に２ける熱応力をめ、
この熱応力と設定され次ｆｆ容熱応力との偏差とめ、こ
の偏差を許容値以下とするように負荷変化率を制御する
ことにある。
（＠例の実施例〕
以下、本発明の一実逓例を第３図により説明する。
本実施例の制御方式は、従来の方式で必要とする制御機
能に対し、新たに次の四つの機能が付加されている（一
点鎖、Ｉ！で囲った部分ン。
能に対し、新たに次の四つの機能が付加されている（一
点鎖、Ｉ！で囲った部分ン。
（１）制御系動作推定機能９０
（２）プラント特性推定機能ｉｏ。
（３）熱応力推定機能１１０
（４）負荷変化率設定各正機能１３０
各機能の詳訓については、後述する。ここでは、本実施
例の基本概念について述べる。
例の基本概念について述べる。
（１）制御系モデルを内蔵することｔこよＱ、プラント
出力特性のより高精度ｌ予測金可能とする。
出力特性のより高精度ｌ予測金可能とする。
（２）制御系モデルからの制御信号に基づく、グラフト
出力特性を予測計算する。
出力特性を予測計算する。
（３）制御系動作推定機能９０、プラント持・注准定磯
＃ｌ！１００よｐ出力さｎるグラフト特性の予測直金も
とに、ボイラ圧力部の熱応力を計算する。
＃ｌ！１００よｐ出力さｎるグラフト特性の予測直金も
とに、ボイラ圧力部の熱応力を計算する。
（４）熱応力推定機能１１０で計算された熱応力に基づ
き、熱応力が許容呟以下となるように負荷変化率を湯止
する。
き、熱応力が許容呟以下となるように負荷変化率を湯止
する。
以下、各４４ｔ４＠について詳、−に説明する。
荻ず、制御系動作推定機能について説明する。
本機能は、基本的には第２図に示される制御系と同等の
愼能をも−）制御系モデルで構成される。但し、プラン
ト出力の予測に不要な機能（警報表示のためのイノタロ
ツク機能等）は、装置の繁雑化をさけるため省略して良
い。
愼能をも−）制御系モデルで構成される。但し、プラン
ト出力の予測に不要な機能（警報表示のためのイノタロ
ツク機能等）は、装置の繁雑化をさけるため省略して良
い。
グラ／ト−１Ｌｆ注推定機能１００は、プラントの特：
生を数式で表現し、プラント特性の予測値を計算する。
生を数式で表現し、プラント特性の予測値を計算する。
プラント特注を数式で表現する方法には、統計、確率的
手法（回帰分析等）、物理式による手法がめり、モデル
の規模、要求される精度、モデル化に対する難易度等を
考慮して選択する。第４図に、プラントモデルの構成図
を示す。火炉水冷壁モデル２００では、給水流量、燃料
流量、空気流］ｌを入力信号として、火炉水冷壁出口蒸
気温度、火炉出口燃焼ガス温度全計算する。前段過熱器
モデル２１０では、火炉水冷壁モデル２００からの蒸気
条件、再熱器モデル２４０からの燃焼ガス条件を人力と
して、出口蒸気１度、出口ガス温度を計算する。最終段
過熱器モデル２２０では、前段過熱器モデル２１０から
の蒸気条件、火炉出口の燃焼ガス条件を入力とし、出口
蒸気温度（主蒸気温度）、出ロガス温度金計算する。高
圧タービンモデル２３０では、主蒸気流源、圧力、温度
等から高圧タービン排気蒸気条件、最終段過熱器モデル
２２０からの燃焼ガス条件を入力とし、再熱器出口蒸気
温度、出口ガス温度を計算する。中低圧タービンモデル
２５０では、再熱蒸気流量、圧力、温度等から中低圧タ
ービン出力全計算する。
手法（回帰分析等）、物理式による手法がめり、モデル
の規模、要求される精度、モデル化に対する難易度等を
考慮して選択する。第４図に、プラントモデルの構成図
を示す。火炉水冷壁モデル２００では、給水流量、燃料
流量、空気流］ｌを入力信号として、火炉水冷壁出口蒸
気温度、火炉出口燃焼ガス温度全計算する。前段過熱器
モデル２１０では、火炉水冷壁モデル２００からの蒸気
条件、再熱器モデル２４０からの燃焼ガス条件を人力と
して、出口蒸気１度、出口ガス温度を計算する。最終段
過熱器モデル２２０では、前段過熱器モデル２１０から
の蒸気条件、火炉出口の燃焼ガス条件を入力とし、出口
蒸気温度（主蒸気温度）、出ロガス温度金計算する。高
圧タービンモデル２３０では、主蒸気流源、圧力、温度
等から高圧タービン排気蒸気条件、最終段過熱器モデル
２２０からの燃焼ガス条件を入力とし、再熱器出口蒸気
温度、出口ガス温度を計算する。中低圧タービンモデル
２５０では、再熱蒸気流量、圧力、温度等から中低圧タ
ービン出力全計算する。
発邂機モデル２６０では、＾圧タービン出力、中低圧タ
ービン出力を入力として、発ｍｍ出力（ＭＷ）をｉｆｔ
算する。
ービン出力を入力として、発ｍｍ出力（ＭＷ）をｉｆｔ
算する。
次に、熱応力推定機能１１０について説明する。
熱応力推定機能１１０は、制御系動作推定機能９０、プ
ラント特性推定機能１００で計算されるフリット予ｊｌ
ｌＪ ｉ直をもとりこ、熱応力＋ｔ’Ｆｌｄｌｉ点にお
ける熱応力の予測値ｒ計算する。ボイラ圧力部材に熱応
力評価点を設定するには、大きな熱応力の発生が予想さ
れる温度条件ヤ圧力条件の厳しい点に設定すべきでるる
。ボイラ圧力部で、熱応力的に厳しいのは、最終段過熱
器出ロヘツダ管寄ノズルコーす部でめシ、この部分を評
価点とする。この部分は、厚肉で、かつ、高温中で使用
され、起動停止時等の非定常時に、内部の主蒸気温度や
流量の変化に対応して、内外面に大きな温度差が生じ、
特に、蒸気出口ノズルコーナ部はその構造の複雑さもめ
って発生応力の分布が複雑で値も大きく、寿命消費の顕
著な部分でるる。上記評価点に於ける熱応力の計算は、
制−系７ｏの動作推定機能９０、プラント８０の時曲進
定機能１００ （特に、最終段過熱器モデル２２ｏ）か
らのプラー／出力（特に、生蒸気温度、圧力、流量）予
測値ｔもとに計算する。
ラント特性推定機能１００で計算されるフリット予ｊｌ
ｌＪ ｉ直をもとりこ、熱応力＋ｔ’Ｆｌｄｌｉ点にお
ける熱応力の予測値ｒ計算する。ボイラ圧力部材に熱応
力評価点を設定するには、大きな熱応力の発生が予想さ
れる温度条件ヤ圧力条件の厳しい点に設定すべきでるる
。ボイラ圧力部で、熱応力的に厳しいのは、最終段過熱
器出ロヘツダ管寄ノズルコーす部でめシ、この部分を評
価点とする。この部分は、厚肉で、かつ、高温中で使用
され、起動停止時等の非定常時に、内部の主蒸気温度や
流量の変化に対応して、内外面に大きな温度差が生じ、
特に、蒸気出口ノズルコーナ部はその構造の複雑さもめ
って発生応力の分布が複雑で値も大きく、寿命消費の顕
著な部分でるる。上記評価点に於ける熱応力の計算は、
制−系７ｏの動作推定機能９０、プラント８０の時曲進
定機能１００ （特に、最終段過熱器モデル２２ｏ）か
らのプラー／出力（特に、生蒸気温度、圧力、流量）予
測値ｔもとに計算する。
以上の三１幾能により、任意時間におけるボイラ熱応力
を計算する。又、演算時間１躯をΔｔとするとき、上記
三機能ｆｎ回繰り返し演算することＶこよシ、ｎ−Δを
時間先のボイラ熱応力全予測することができる。
を計算する。又、演算時間１躯をΔｔとするとき、上記
三機能ｆｎ回繰り返し演算することＶこよシ、ｎ−Δを
時間先のボイラ熱応力全予測することができる。
最後に、負荷変化率設定重圧機能１３０について説萌す
る。、熱応力推定機能１１０で計算した一定時間後の熱
応力許容値σと、予め与えられている熱応力許容値σＰ
１２０とを減算器１２５で比較して偏差をめる。次に、
熱応力の許容調達ｔεと、現在の負荷変化率を凡にと、
１回の負荷変化率変更単位をΔＲとし庭とき、次式（１
）、、 （２）のいずれかｆ：満足する負荷変化率Ｒ′
ｋをめ、新たな負荷変化率Ｒとして負荷変化率制限３０
．５０に出力する。
る。、熱応力推定機能１１０で計算した一定時間後の熱
応力許容値σと、予め与えられている熱応力許容値σＰ
１２０とを減算器１２５で比較して偏差をめる。次に、
熱応力の許容調達ｔεと、現在の負荷変化率を凡にと、
１回の負荷変化率変更単位をΔＲとし庭とき、次式（１
）、、 （２）のいずれかｆ：満足する負荷変化率Ｒ′
ｋをめ、新たな負荷変化率Ｒとして負荷変化率制限３０
．５０に出力する。
σ−σｐ〉εｌらばＲ’ ＊ ＝Ｒｂ−Δ几 ・・・・
・・（１）σ−σｐくεｌらばＲ′に：Ｉ（、に＋Δ几
・・・・・・（２）本実ＩＩＡレトＣは、寿命消費の
顕４１評画点について、逐次オンラインで一定時間後の
熱応力を予測し、その熱応力を許容される範囲内に抑制
するように、負荷変化率を補正するので、安全で、且つ
、急速な火力発心プラントの起動停止が行なえる。
・・（１）σ−σｐくεｌらばＲ′に：Ｉ（、に＋Δ几
・・・・・・（２）本実ＩＩＡレトＣは、寿命消費の
顕４１評画点について、逐次オンラインで一定時間後の
熱応力を予測し、その熱応力を許容される範囲内に抑制
するように、負荷変化率を補正するので、安全で、且つ
、急速な火力発心プラントの起動停止が行なえる。
本発明によれば、運転中に、ボイラ圧力部材に発生する
熱応力を、許容直以下に制御しながら、適切な負荷変化
率で負荷変化できることから安定した寿命消費の下に、
安全、且つ、急速な起動停止を行ｌわせることができる
。
熱応力を、許容直以下に制御しながら、適切な負荷変化
率で負荷変化できることから安定した寿命消費の下に、
安全、且つ、急速な起動停止を行ｌわせることができる
。
第１図は、火力発成プラントの概略図、第２図は、従来
制御方式全示すブロック図、第３図は、本発明の一実施
例の制−系統図、第４図ｔまグラ／トモデルのブロック
構成図である。
制御方式全示すブロック図、第３図は、本発明の一実施
例の制−系統図、第４図ｔまグラ／トモデルのブロック
構成図である。
Claims (1)
- １、 ボイラ圧力部に設定された評価点における一定時
１ＨＪ後の蒸気温度、圧力、流量等を予測し、この予測
値に基づいて前記評価点における熱応力をめ、この熱応
力と設定される許容熱応力どの偏差が許容範囲内に収ま
るように負荷変化率を決定することｔ−特徴とするプラ
ント自！ｇ１７副御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23629583A JPS60129502A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | プラント自動制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23629583A JPS60129502A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | プラント自動制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60129502A true JPS60129502A (ja) | 1985-07-10 |
Family
ID=16998670
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23629583A Pending JPS60129502A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | プラント自動制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60129502A (ja) |
-
1983
- 1983-12-16 JP JP23629583A patent/JPS60129502A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106647253B (zh) | 航空发动机分布式控制系统多性能鲁棒跟踪控制方法 | |
| US10732595B2 (en) | Control parameter automatic-adjustment apparatus, control parameter automatic-adjustment method, and control parameter automatic-adjustment apparatus network | |
| US11261812B2 (en) | Model reference adaptive controller | |
| US10240544B2 (en) | Adaptive controller using unmeasured operating parameter | |
| JPH09317404A (ja) | 蒸気タービン起動制御装置 | |
| EP3346344A1 (en) | Method for loop gain sizing of gas turbines | |
| GB2417762A (en) | Turbine case cooling to provide blade tip clearance | |
| Kim | Generating a virtual physical model through measurement data and reverse engineering: Applying a performance prediction model for an industrial gas turbine during start-up | |
| Yu et al. | A new method for the design of optimal control in the transient state of a gas turbine engine | |
| JPH08339204A (ja) | 火力発電プラント自律適応最適化制御システム | |
| CN106884727B (zh) | 在燃气涡轮调节中对功率输出-排放参数的概率控制 | |
| US4270055A (en) | System and method for transferring the operation of a turbine-power plant between single and sequential modes of turbine valve operation | |
| JPS60129502A (ja) | プラント自動制御方法 | |
| Chaturvedi et al. | Output-feedback semiglobal stabilization of stall dynamics for preventing hysteresis and surge in axial-flow compressors | |
| JPH09242507A (ja) | 蒸気タービンの起動制御装置 | |
| Zaccaria et al. | Adaptive control of micro gas turbine for engine degradation compensation | |
| JP7348126B2 (ja) | 制御装置、制御入力決定方法、及び制御入力決定プログラム | |
| JP3723931B2 (ja) | プラントの起動予測制御装置 | |
| Ailer et al. | Model-based nonlinear control of a low-power gas turbine | |
| KR102703419B1 (ko) | 기동 제어 장치, 기동 제어 방법 및 프로그램을 기록하는 기록 매체 | |
| JPS62108903A (ja) | ボイラ応力監視制御装置 | |
| Qi et al. | Improving Dynamic Response of a Single-Spool Gas Turbine Engine Using a Nonlinear Contoller | |
| Tverskoy et al. | Control Processes of CCGT Power Units Gas Turbines under the Changing Operational and External Climatic Conditions | |
| JP2678216B2 (ja) | 火力発電プラント起動時運転支援装置 | |
| JPS6079106A (ja) | タ−ビン起動制御方法 |