JPS60129116A - 非加熱再生型吸着装置 - Google Patents
非加熱再生型吸着装置Info
- Publication number
- JPS60129116A JPS60129116A JP58238646A JP23864683A JPS60129116A JP S60129116 A JPS60129116 A JP S60129116A JP 58238646 A JP58238646 A JP 58238646A JP 23864683 A JP23864683 A JP 23864683A JP S60129116 A JPS60129116 A JP S60129116A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- adsorption
- adsorbent
- heat
- regeneration
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱交換機構を内蔵せしめることによシ吸着熱
を再生熱の補償用に利用できる用にしたいわゆる非加熱
再生型吸着装置に関するものである。
を再生熱の補償用に利用できる用にしたいわゆる非加熱
再生型吸着装置に関するものである。
非加熱再生型吸着装置は、加熱手段を何ら用いることな
く、吸着時よシも減圧状態の下で再生用パージガス（例
えば製品ガスの一部）を流すことによシ吸着剤の再生を
行なう方式の吸着装置であって、蒸気等の加熱手段を用
いる加熱再生型のものに比べて再生時間がかな）短いた
め装置も小型となシ且つ自動化にも適しており、又高濃
度成分の吸着除去にも適用し易く好結果が得られるとい
う利点がある。
く、吸着時よシも減圧状態の下で再生用パージガス（例
えば製品ガスの一部）を流すことによシ吸着剤の再生を
行なう方式の吸着装置であって、蒸気等の加熱手段を用
いる加熱再生型のものに比べて再生時間がかな）短いた
め装置も小型となシ且つ自動化にも適しており、又高濃
度成分の吸着除去にも適用し易く好結果が得られるとい
う利点がある。
しかしこの様な非加熱再生型吸着装置では、吸着反応及
び再生反応が夫々本質的に発熱及び吸熱現象であるため
、吸着剤層内において吸着時の温度上昇と再生時の温度
低下がくシ返されることに々る。従って吸着及び再生の
各反応がいわゆる等温操作下で進行するように配慮され
た吸着装置に比べて■有効吸着容量の減少、■製品ガス
純度の低下、■再生用パージガスの増加という不利な点
を有している。
び再生反応が夫々本質的に発熱及び吸熱現象であるため
、吸着剤層内において吸着時の温度上昇と再生時の温度
低下がくシ返されることに々る。従って吸着及び再生の
各反応がいわゆる等温操作下で進行するように配慮され
た吸着装置に比べて■有効吸着容量の減少、■製品ガス
純度の低下、■再生用パージガスの増加という不利な点
を有している。
更にこの様々不利な点は被処理ガスの性状によよって一
層顕著になる場合があシ、例えば空気から酸素を濃縮分
離するに当たっては、水蒸気や二酸化炭素の他に原料空
気中の８０チ近くを占める窒素を吸着除去しなければな
らないが、この場合の吸着操作では高濃度成分の対象と
なるためいきおい吸着熱が大きくなる。又処理量に対し
て原料ガス流量が多くなるので吸着塔径を大きくしなけ
ればならず、その結果塔壁からの熱移動が相対的に極め
て少なくな）断熱操作に近い運転条件となるという問題
もある。
層顕著になる場合があシ、例えば空気から酸素を濃縮分
離するに当たっては、水蒸気や二酸化炭素の他に原料空
気中の８０チ近くを占める窒素を吸着除去しなければな
らないが、この場合の吸着操作では高濃度成分の対象と
なるためいきおい吸着熱が大きくなる。又処理量に対し
て原料ガス流量が多くなるので吸着塔径を大きくしなけ
ればならず、その結果塔壁からの熱移動が相対的に極め
て少なくな）断熱操作に近い運転条件となるという問題
もある。
この様な場合の対策として従来では等温操作を仮定した
ときに設定される所要の吸着剤量よシも更に多いめの吸
着剤を使用して吸着剤層を構成し、該吸着剤層に蓄積さ
れた吸着熱を再生時の熱源として利用する工夫を行なっ
ているが、吸着塔が必要以上に大型となってしまい装置
経済性を悪くしているという問題がある。又吸脱着サイ
クルを早めなければならないので切替弁の開閉回数を多
くしなければならず、運転作業が非常に繁雑となる。
ときに設定される所要の吸着剤量よシも更に多いめの吸
着剤を使用して吸着剤層を構成し、該吸着剤層に蓄積さ
れた吸着熱を再生時の熱源として利用する工夫を行なっ
ているが、吸着塔が必要以上に大型となってしまい装置
経済性を悪くしているという問題がある。又吸脱着サイ
クルを早めなければならないので切替弁の開閉回数を多
くしなければならず、運転作業が非常に繁雑となる。
更に再生操作の初期に行なわれる圧抜き時に製品ガス等
の再生用パージガスを多量に消費し、いずれもガス処理
コストの高騰につながるという問題をかかえている。
の再生用パージガスを多量に消費し、いずれもガス処理
コストの高騰につながるという問題をかかえている。
本発明は上記の事情に着目し、吸着剤層自体に熱交換機
構を具備せしめて吸着操作中における吸着剤層の発熱を
再生操作中における吸着剤層へ供給し、その結果として
吸着、再生画操作をほぼ等温条件下で進行させ得る様な
非加熱再生型吸着装置を開発すべく鋭意研究を進めてき
た結果完成したものである。しかしてこの様な本発明装
置とは、吸着剤が充填された被処理ガス通路内に総括伝
熱表面積が比較的大きな熱交換媒体通路を収納し、吸着
時の被処理ガス通路内における発熱が上記熱交換媒体通
路内の熱交換媒体に伝えられる様に構成してなる点に要
旨を有するものである。
構を具備せしめて吸着操作中における吸着剤層の発熱を
再生操作中における吸着剤層へ供給し、その結果として
吸着、再生画操作をほぼ等温条件下で進行させ得る様な
非加熱再生型吸着装置を開発すべく鋭意研究を進めてき
た結果完成したものである。しかしてこの様な本発明装
置とは、吸着剤が充填された被処理ガス通路内に総括伝
熱表面積が比較的大きな熱交換媒体通路を収納し、吸着
時の被処理ガス通路内における発熱が上記熱交換媒体通
路内の熱交換媒体に伝えられる様に構成してなる点に要
旨を有するものである。
以下実施例図面に基づいて本発明の構成及び作用効果を
説明する。第１図は本発明装置の吸着処理部（以下吸着
塔と称する）Ａの要部模式説明図であり、吸着剤充填室
工（図面では吸着剤を省略している）内をガス流れ方向
（矢印方向）に治って仕切板２’ａ、２ｂ、・・・（以
下代表的に言うときは２と表記する）で複数の流路３ａ
、 ３ｂ 、・・・（以下代表的に言うときは３と表
記する）に仕切ると共に、異種のガスが１つの仕切板２
を境にして上下の流路を互に逆方向又は同方向（図では
逆方向）時に直交方向へ流れることができるように吸着
塔Ａの端部加工（ノズルやヘッダー等の取付加工）が施
されている。即ち吸着剤充填室ｌには１つの被処理ガス
通路内に熱交換媒体通路が所定ピッチ毎に多数内設され
ると共に、両道路が夫々群として交互に切替可能に形成
されている。言い換えると被処理ガス通路たる吸着剤充
填室ｌ内には比較的大きな総括伝熱表面積を有する熱交
換媒体通路が収納された状態にあシ、従って吸着時の被
処理ガス通路内における発熱が熱交換媒体通路内の熱交
換媒体に伝えられる。しかる釦この場合熱交換媒体は吸
着剤そのものであシ、仕切板２を介して吸着時の発熱を
脱着時の十分な補償用熱源として利用することができる
ので、吸着塔Ａでは吸着、再生画反応がほぼ等温条件下
で進行させることが可能となシ、有効吸着容量の増加や
製品ガス純度の向上が期待できる。又製品ガス等の再生
用パージガスの消費量を著しく節約できる点でも極めて
有利である。
説明する。第１図は本発明装置の吸着処理部（以下吸着
塔と称する）Ａの要部模式説明図であり、吸着剤充填室
工（図面では吸着剤を省略している）内をガス流れ方向
（矢印方向）に治って仕切板２’ａ、２ｂ、・・・（以
下代表的に言うときは２と表記する）で複数の流路３ａ
、 ３ｂ 、・・・（以下代表的に言うときは３と表
記する）に仕切ると共に、異種のガスが１つの仕切板２
を境にして上下の流路を互に逆方向又は同方向（図では
逆方向）時に直交方向へ流れることができるように吸着
塔Ａの端部加工（ノズルやヘッダー等の取付加工）が施
されている。即ち吸着剤充填室ｌには１つの被処理ガス
通路内に熱交換媒体通路が所定ピッチ毎に多数内設され
ると共に、両道路が夫々群として交互に切替可能に形成
されている。言い換えると被処理ガス通路たる吸着剤充
填室ｌ内には比較的大きな総括伝熱表面積を有する熱交
換媒体通路が収納された状態にあシ、従って吸着時の被
処理ガス通路内における発熱が熱交換媒体通路内の熱交
換媒体に伝えられる。しかる釦この場合熱交換媒体は吸
着剤そのものであシ、仕切板２を介して吸着時の発熱を
脱着時の十分な補償用熱源として利用することができる
ので、吸着塔Ａでは吸着、再生画反応がほぼ等温条件下
で進行させることが可能となシ、有効吸着容量の増加や
製品ガス純度の向上が期待できる。又製品ガス等の再生
用パージガスの消費量を著しく節約できる点でも極めて
有利である。
次にこの様な吸着塔Ａを有する本発明吸着装置の運転操
作手順を簡単に説明すると次の通シである。第２図は吸
着塔Ａを１基使用して構成された吸着装置の運転系統図
で、配管ａｌａ’及び配管す。
作手順を簡単に説明すると次の通シである。第２図は吸
着塔Ａを１基使用して構成された吸着装置の運転系統図
で、配管ａｌａ’及び配管す。
ｂ′は夫り吸着塔Ａ内の被処理ガス通路群（熱交換媒体
通路群でもある）及び熱交換媒体通路群（被処理ガス通
路群でもある）に連通される。原料ガスは３方弁４から
配管ａを通じて塔着塔Ａ内の被処理ガス通路群に供給さ
れ、該通路群を通過する間に所定の吸着処理が行なわれ
、処理ガスは配管ａ’＋弁５を経て製品ガスとして回収
される。一方該通路群に隣接している熱交換媒体通路群
は再生状態にあシ、この再生に轟たっては、３方弁４′
の操作によシ配管す、ｃを連通せしめると共に弁７を聞
くことによ多熱交換媒体通路群の圧力抜きをまず行ない
、減圧状態とする。次いで弁５′を開き、製品ガスの一
部を再生用パージガスとして配管ｂ′から熱交換媒体通
路群へ供給する。こうして再生が完了すると３方弁４，
４′及び弁５，５′の切替操作を行なって吸着塔Ａ内の
被処理ガス通路と熱交換媒体通路を切替えることによシ
原料ガスの流れを３方弁４′、配管す、熱交換媒体通路
群、配管ｂ′及び弁５′とする一方、再生用パージガス
の流れを弁５、配管ａ／、被処理ガス通路群、配管ａｔ
３方弁４及び弁３として吸着処理が継続され、同時に脱
着処理も継続される。以後この様な通路の切替えを交互
に行なうことによシ吸着及び再生の両操作を１つの吸着
塔Ａ内でほぼ等温条件下で連続して行なわせることがで
きる。従ってこの装置で吸着処理して得られた製品ガス
の純度は非常に優れると共に安定しており、又吸着塔Ａ
の有効吸着容量を従来型吸着塔の場合よシも相対的に増
大することができ、吸着塔Ａひいては吸着装置の小型化
が可能となる。
通路群でもある）及び熱交換媒体通路群（被処理ガス通
路群でもある）に連通される。原料ガスは３方弁４から
配管ａを通じて塔着塔Ａ内の被処理ガス通路群に供給さ
れ、該通路群を通過する間に所定の吸着処理が行なわれ
、処理ガスは配管ａ’＋弁５を経て製品ガスとして回収
される。一方該通路群に隣接している熱交換媒体通路群
は再生状態にあシ、この再生に轟たっては、３方弁４′
の操作によシ配管す、ｃを連通せしめると共に弁７を聞
くことによ多熱交換媒体通路群の圧力抜きをまず行ない
、減圧状態とする。次いで弁５′を開き、製品ガスの一
部を再生用パージガスとして配管ｂ′から熱交換媒体通
路群へ供給する。こうして再生が完了すると３方弁４，
４′及び弁５，５′の切替操作を行なって吸着塔Ａ内の
被処理ガス通路と熱交換媒体通路を切替えることによシ
原料ガスの流れを３方弁４′、配管す、熱交換媒体通路
群、配管ｂ′及び弁５′とする一方、再生用パージガス
の流れを弁５、配管ａ／、被処理ガス通路群、配管ａｔ
３方弁４及び弁３として吸着処理が継続され、同時に脱
着処理も継続される。以後この様な通路の切替えを交互
に行なうことによシ吸着及び再生の両操作を１つの吸着
塔Ａ内でほぼ等温条件下で連続して行なわせることがで
きる。従ってこの装置で吸着処理して得られた製品ガス
の純度は非常に優れると共に安定しており、又吸着塔Ａ
の有効吸着容量を従来型吸着塔の場合よシも相対的に増
大することができ、吸着塔Ａひいては吸着装置の小型化
が可能となる。
尚Ｎ３図は吸着塔内の一流路宿成の変形例を示す斜視説
明図であシ、図示の如く各仕切板２の間に波形フィン６
を介在させた状態で吸着剤を充填したものを流路構成と
して採用してもよく、この場合には波形フィン６による
伝熱促進効果を期待することができ、等温条件の時間的
変動幅を極めて小さくすることができるという利点があ
る。又第１図示例では被処理ガス通路と熱交換媒体通路
が平行している場合を示したが、第４図に示す様に両道
路が直交させることも可能である。更にこの直交型にお
いても第３図に示した様な流路構成を採用することは勿
論可能である。
明図であシ、図示の如く各仕切板２の間に波形フィン６
を介在させた状態で吸着剤を充填したものを流路構成と
して採用してもよく、この場合には波形フィン６による
伝熱促進効果を期待することができ、等温条件の時間的
変動幅を極めて小さくすることができるという利点があ
る。又第１図示例では被処理ガス通路と熱交換媒体通路
が平行している場合を示したが、第４図に示す様に両道
路が直交させることも可能である。更にこの直交型にお
いても第３図に示した様な流路構成を採用することは勿
論可能である。
次に本発明装置の他の実施例について説明する。
第５図は他の実施例装置の全体模式図で、Ｂ及びＢ′は
、３方弁１２〜１５の切替操作によシ交互に吸着処理及
び再生処理を行なうように構成された吸着塔である。更
に各吸着塔Ｂ 、 Ｂ’内には伝熱管１７ 、１７’が
夫々十分な伝熱有効長さを確保し得るように収納される
と共に、両伝熱管１７ 、１７’は熱媒体供給用ポンプ
１６を介して閉回路が形成されている。即ち吸着剤充填
室１１ 、１１’内には比較的大きな総括伝熱表面積を
有する熱交換媒体通路が収納された状態にあシ、吸着時
の吸着塔Ｂ内における発熱が熱交換媒体通路内の熱交換
媒体（例えば７レオン、水、アンモニア等）を通じて吸
着塔Ｂ′内での再生時の補償用熱源として利用すること
かできる。尚切替運転操作については第２図の実施例装
置の場合に準じて行なえばよい。この結果吸着塔Ｂ及び
Ｂ′の組合わせよシ吸着、再生の各反応を１１ぼ等温条
件下で進行させることができるので、第２図の実施例装
置の場合と同様に有効吸着容量の増加や製品ガス純度の
向上が期待できると共に再生用パージガスの消費量を著
しく節約することができる。
、３方弁１２〜１５の切替操作によシ交互に吸着処理及
び再生処理を行なうように構成された吸着塔である。更
に各吸着塔Ｂ 、 Ｂ’内には伝熱管１７ 、１７’が
夫々十分な伝熱有効長さを確保し得るように収納される
と共に、両伝熱管１７ 、１７’は熱媒体供給用ポンプ
１６を介して閉回路が形成されている。即ち吸着剤充填
室１１ 、１１’内には比較的大きな総括伝熱表面積を
有する熱交換媒体通路が収納された状態にあシ、吸着時
の吸着塔Ｂ内における発熱が熱交換媒体通路内の熱交換
媒体（例えば７レオン、水、アンモニア等）を通じて吸
着塔Ｂ′内での再生時の補償用熱源として利用すること
かできる。尚切替運転操作については第２図の実施例装
置の場合に準じて行なえばよい。この結果吸着塔Ｂ及び
Ｂ′の組合わせよシ吸着、再生の各反応を１１ぼ等温条
件下で進行させることができるので、第２図の実施例装
置の場合と同様に有効吸着容量の増加や製品ガス純度の
向上が期待できると共に再生用パージガスの消費量を著
しく節約することができる。
尚吸着塔Ｂ 、 Ｂ’としては、第１図に示した様な吸
着塔Ａも考えられるが、採用に尚たっては一方の通路群
から吸着剤を全て除きこの空間部分を熱交換媒体通路と
すればよい。
着塔Ａも考えられるが、採用に尚たっては一方の通路群
から吸着剤を全て除きこの空間部分を熱交換媒体通路と
すればよい。
次に第５図に示す本発明吸着装置に具備せしめた熱交換
機構即ち伝熱管１７ 、１７’及びポンプ１６で構成さ
れる熱交換媒体通路による吸着熱回収効果を調べるため
に、第５図からこの熱交換機構を除いた従来型吸着装置
との間で比較実験を行なった。実験は空気から酸素を濃
縮分離する場合について行ない、条件は下記の如く設定
した。
機構即ち伝熱管１７ 、１７’及びポンプ１６で構成さ
れる熱交換媒体通路による吸着熱回収効果を調べるため
に、第５図からこの熱交換機構を除いた従来型吸着装置
との間で比較実験を行なった。実験は空気から酸素を濃
縮分離する場合について行ない、条件は下記の如く設定
した。
・空気流量： ７００ Ｎｍ”／ｈｒ
・温度（水蒸気露点）：３０℃
・圧力 ：１．Ｑ５ａｔｍ
・吸着剤：活性アルミナ（Ｈ２０除去用）ゼオライト
（ＣＯ２，Ｎ２除去用） ＨｚＯｔ ＣＯ２−Ｎ２の吸着によシ発生する熱量を計
算すると次の通シである。即ちＨ，０と活性アルミナと
の反応、ＣＯｌとゼオライトとの反応及びＮ２とゼオラ
イトとの反応時における各吸着熱が夫々７００胤／ｋｇ
、３００踵勺、２Ｏ０ｂいｇ程度であるので、７０ＯＮ
ｍ’／ｈｒの空気を処理する場合には、２２．４Ｘ７０
０＋Ｏ，４８Ｘ３００＋６８２．５Ｘ２００＃ １５０
，０００ （ｋｃｉｌ／ｈ ）工１７０（ＫＷ）の熱が
吸着時に発生することになる。
（ＣＯ２，Ｎ２除去用） ＨｚＯｔ ＣＯ２−Ｎ２の吸着によシ発生する熱量を計
算すると次の通シである。即ちＨ，０と活性アルミナと
の反応、ＣＯｌとゼオライトとの反応及びＮ２とゼオラ
イトとの反応時における各吸着熱が夫々７００胤／ｋｇ
、３００踵勺、２Ｏ０ｂいｇ程度であるので、７０ＯＮ
ｍ’／ｈｒの空気を処理する場合には、２２．４Ｘ７０
０＋Ｏ，４８Ｘ３００＋６８２．５Ｘ２００＃ １５０
，０００ （ｋｃｉｌ／ｈ ）工１７０（ＫＷ）の熱が
吸着時に発生することになる。
しかして実験の結果、本発明吸着装置では回収熱量が約
１２０ＫＷにも達し、発生熱の約７０俤を回収できるの
に対し、従来型の吸着装置では約３０ＫＷに過ぎず、発
生熱の約２０％Ｌ、か回収し得ないととが確認できた。
１２０ＫＷにも達し、発生熱の約７０俤を回収できるの
に対し、従来型の吸着装置では約３０ＫＷに過ぎず、発
生熱の約２０％Ｌ、か回収し得ないととが確認できた。
尚上記の実施例はいずれも本発明の代表例を示すに過ぎ
ず、前述の趣旨に沿って吸着塔の構成、特に被処理ガス
通路及び熱交換媒体通路の形状や寸法、流路切替構成、
熱交換媒体の種類等を適当に変更して実施することも勿
論可能であシ、本発明の技術的範囲に属する。
ず、前述の趣旨に沿って吸着塔の構成、特に被処理ガス
通路及び熱交換媒体通路の形状や寸法、流路切替構成、
熱交換媒体の種類等を適当に変更して実施することも勿
論可能であシ、本発明の技術的範囲に属する。
本発明は以上の様に構成されるが、要は吸着剤層自体に
熱交換機構を具備せしめて吸着操作中における吸着剤層
の発熱を再生操作中における吸着剤層へ供給し、その結
果として吸着、再生画操作をほぼ等温条件下で進行させ
得る様な非加熱再生型吸着装置としたので、この種装置
のこれまでの欠点とされていた事項を全て解消し、有効
吸着容量の増加による製品ガス純度の高位安定化と吸着
装置の小型化を期待できるようになシ、又再生用パージ
ガスの消費量を著しく節約できる様になった。従ってガ
ス処理コストの低減化に資するところは極めて大きい。
熱交換機構を具備せしめて吸着操作中における吸着剤層
の発熱を再生操作中における吸着剤層へ供給し、その結
果として吸着、再生画操作をほぼ等温条件下で進行させ
得る様な非加熱再生型吸着装置としたので、この種装置
のこれまでの欠点とされていた事項を全て解消し、有効
吸着容量の増加による製品ガス純度の高位安定化と吸着
装置の小型化を期待できるようになシ、又再生用パージ
ガスの消費量を著しく節約できる様になった。従ってガ
ス処理コストの低減化に資するところは極めて大きい。
第１図は本発明装置の吸着処理部の模式説明図、第２図
は本発明装置の運転系統図、第３図は吸着処理部の一流
路構成の変形例を示す斜視説明図、第４図は吸着処理部
の変形例を示す斜視説明図、第５図は本発明装置の変形
例を示す全体模式図である。 １・、・吸着剤充填室 ２ａ ｔ ２ｂ・・・仕切板３
ａ、３ｂ−流路 ４．４’ｌ１２〜１５ ・３方弁５．
５：ｑ・・・弁 ６・・・波形フィン１７．１７’・・
・伝熱管 Ａ、Ｂ、Ｂ’・・・吸着処理部ａ 、ａ’、
ｂ 、ｂ′−・・配管 出願人 株式会社神戸製鋼所
は本発明装置の運転系統図、第３図は吸着処理部の一流
路構成の変形例を示す斜視説明図、第４図は吸着処理部
の変形例を示す斜視説明図、第５図は本発明装置の変形
例を示す全体模式図である。 １・、・吸着剤充填室 ２ａ ｔ ２ｂ・・・仕切板３
ａ、３ｂ−流路 ４．４’ｌ１２〜１５ ・３方弁５．
５：ｑ・・・弁 ６・・・波形フィン１７．１７’・・
・伝熱管 Ａ、Ｂ、Ｂ’・・・吸着処理部ａ 、ａ’、
ｂ 、ｂ′−・・配管 出願人 株式会社神戸製鋼所
Claims (1)
- 減圧下に再生用パージガスを流すことによシ吸着剤の再
生を行なう非加熱再生型吸着装置におい−で、吸着剤が
充填された被処理ガス通路内に総括伝熱表面積が比較的
大きな熱交換媒体通路を収納し、吸着時の被処理ガス通
路内における発熱が前記熱交換媒体通路内の熱交換媒体
に伝えられる様に構成してなることを特徴とする非加熱
再生型吸着装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58238646A JPS60129116A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | 非加熱再生型吸着装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58238646A JPS60129116A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | 非加熱再生型吸着装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60129116A true JPS60129116A (ja) | 1985-07-10 |
Family
ID=17033223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58238646A Pending JPS60129116A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | 非加熱再生型吸着装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60129116A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0312213A (ja) * | 1989-06-07 | 1991-01-21 | Kobe Steel Ltd | 溶剤吸着体及び溶剤回収装置 |
| US5861050A (en) * | 1996-11-08 | 1999-01-19 | Store Heat And Produce Energy, Inc. | Thermally-managed fuel vapor recovery canister |
| US7795479B1 (en) | 2009-12-15 | 2010-09-14 | Uop Llc | Temperature controlled adsorption multi-step regeneration cycle |
| KR101062918B1 (ko) | 2008-09-01 | 2011-09-06 | 주식회사 창해에탄올 | 멀티튜브형 에탄올 압력스윙흡착 탈수장치 |
| JP2011177638A (ja) * | 2010-02-27 | 2011-09-15 | Jfe Steel Corp | 圧力スイング吸着法によるガス分離方法及びガス分離装置 |
| US8067646B2 (en) | 2008-12-17 | 2011-11-29 | Uop Llc | Combined temperature controlled adsorption and heat pump process for fuel ethanol dehydration |
| WO2011155058A1 (ja) * | 2010-06-11 | 2011-12-15 | エネルギープロダクト株式会社 | ガス分離装置 |
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