JPS60128228A - 鉄鋼ダストの還元焙焼方法 - Google Patents
鉄鋼ダストの還元焙焼方法Info
- Publication number
- JPS60128228A JPS60128228A JP58238597A JP23859783A JPS60128228A JP S60128228 A JPS60128228 A JP S60128228A JP 58238597 A JP58238597 A JP 58238597A JP 23859783 A JP23859783 A JP 23859783A JP S60128228 A JPS60128228 A JP S60128228A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel dust
- kiln
- rotary kiln
- iron
- cao
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- Granted
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鉄鋼ダスト中に含まれるＺｎおよびｐｂを、
還元揮発させて回収する鉄鋼ダストの還元焙焼方法に関
する。
還元揮発させて回収する鉄鋼ダストの還元焙焼方法に関
する。
鉄鋼業の平電炉および高炉から発生する鉄鋼ダストは酸
化鉄以外にＺｎ、Ｐｂを含有しているので、従来からこ
の鉄鋼ダスト中のＺｎやｐｂを回収することが行なわれ
ているが、従来段も一般的に行なわれているのは、ウエ
ルツキルン法に代表される還元焙焼法であり、内熱向流
型のロータリーキルンが使用される。鉄鋼ダストは粉粒
状のま＼か１あるいは必要に応じてペレットに成形され
、石炭やコークス等の炭素質還元剤と共に１１−タリー
キルンに装入され、適切な温度と滞８′１′？時間を選
んで還元焙焼され、還元（１１発したＺｎ、Ｐｂは排ガ
スと共に炉外に導ひかれて集塵機によってＰｂを含イｆ
する粗酸化亜鉛として回収される。このような鉄鋼ダス
トの還元焙焼方法において、Ｚｎやｐｂの１１１１発性
の向上をはかるためには、還元雰囲気を強くし還元温度
を高くするのが有効であるが’ ｌ’＋’６ ｒｊｕ’
を度で還元すると、融点の低い成分が１１−タリーキル
ン内壁へ融着してリング状の（１オ′ｉ物を生成し、こ
れを除去するために一旦操業を休止することが必要とな
り、連続操業可能な期間を短かくしてしまう。
化鉄以外にＺｎ、Ｐｂを含有しているので、従来からこ
の鉄鋼ダスト中のＺｎやｐｂを回収することが行なわれ
ているが、従来段も一般的に行なわれているのは、ウエ
ルツキルン法に代表される還元焙焼法であり、内熱向流
型のロータリーキルンが使用される。鉄鋼ダストは粉粒
状のま＼か１あるいは必要に応じてペレットに成形され
、石炭やコークス等の炭素質還元剤と共に１１−タリー
キルンに装入され、適切な温度と滞８′１′？時間を選
んで還元焙焼され、還元（１１発したＺｎ、Ｐｂは排ガ
スと共に炉外に導ひかれて集塵機によってＰｂを含イｆ
する粗酸化亜鉛として回収される。このような鉄鋼ダス
トの還元焙焼方法において、Ｚｎやｐｂの１１１１発性
の向上をはかるためには、還元雰囲気を強くし還元温度
を高くするのが有効であるが’ ｌ’＋’６ ｒｊｕ’
を度で還元すると、融点の低い成分が１１−タリーキル
ン内壁へ融着してリング状の（１オ′ｉ物を生成し、こ
れを除去するために一旦操業を休止することが必要とな
り、連続操業可能な期間を短かくしてしまう。
従って、操業の稼動率を高める１ミ１的で連続操業が可
能な期間をある程度長ぐするためには、上記したリング
状付着物の生長を抑えるため、しばしばロータリーキル
ン内の温度を下げざるを得なくなリ、従ってｚｎ Ｎ
Ｐｂの揮発回収率は低くならざるを得ない。即ち、上記
した従来の鉄鋼ダストの還元焙焼方法は、低融点成分の
ロータリーキルン内壁への融着のために、連続操業可能
な期間が短かく、シかもＺｎ、Ｐｂの揮発率もあまり高
くできないという欠点があった。
能な期間をある程度長ぐするためには、上記したリング
状付着物の生長を抑えるため、しばしばロータリーキル
ン内の温度を下げざるを得なくなリ、従ってｚｎ Ｎ
Ｐｂの揮発回収率は低くならざるを得ない。即ち、上記
した従来の鉄鋼ダストの還元焙焼方法は、低融点成分の
ロータリーキルン内壁への融着のために、連続操業可能
な期間が短かく、シかもＺｎ、Ｐｂの揮発率もあまり高
くできないという欠点があった。
本発明者等は、鉄鋼ダストにＯａｏ源を添加して胃−タ
リーキルン装入物のＯａＯ／ＳｉＯ重量比を高めること
によつ”（、ロータリーキルン内壁付着物の生長を効果
的に抑制することが可能であること、また回収された粗
酸化亜鉛を亜鉛製針工程で処理する際、妨害成分となる
フッ素等のハロゲン元素の含有率を下げることが可能で
あることに着目し、本発明に到達したものである。
リーキルン装入物のＯａＯ／ＳｉＯ重量比を高めること
によつ”（、ロータリーキルン内壁付着物の生長を効果
的に抑制することが可能であること、また回収された粗
酸化亜鉛を亜鉛製針工程で処理する際、妨害成分となる
フッ素等のハロゲン元素の含有率を下げることが可能で
あることに着目し、本発明に到達したものである。
従って本発明の目的は、鉄鋼ダストの還元焙焼方法にお
いて、ロータリーキルン内の高温領域における内壁付着
物の生長を抑制して長期間の連続操業を可能とし、Ｚｎ
およびＰｂの揮発回収率を高めること、および回収され
た粗酸化亜鉛のフッ素含有量を下げることのできる還元
焙焼方法を提供することにある。
いて、ロータリーキルン内の高温領域における内壁付着
物の生長を抑制して長期間の連続操業を可能とし、Ｚｎ
およびＰｂの揮発回収率を高めること、および回収され
た粗酸化亜鉛のフッ素含有量を下げることのできる還元
焙焼方法を提供することにある。
この目的を達成するため本発明は、含りｎ、Ｐｂ鉄鋼ダ
ストと炭素質還元剤をロータリーキルンに装入し、ロー
タリーキルンの排出側端部に）く−ナーを設けてロータ
リーキルン内を加熱することによってＺｎおよびｐｂを
還元揮発させて回収する鉄鋼ダストの還元焙焼方法にお
いて、鉄鋼ダストにＯａｏ源を添加して！−タリーキル
ン装入物のＯａｋ／ＳｉＯ重量比を２．５以上とするこ
とを特徴とするものである。
ストと炭素質還元剤をロータリーキルンに装入し、ロー
タリーキルンの排出側端部に）く−ナーを設けてロータ
リーキルン内を加熱することによってＺｎおよびｐｂを
還元揮発させて回収する鉄鋼ダストの還元焙焼方法にお
いて、鉄鋼ダストにＯａｏ源を添加して！−タリーキル
ン装入物のＯａｋ／ＳｉＯ重量比を２．５以上とするこ
とを特徴とするものである。
通常、鉄鋼ダストの組成はＺｎ ２０〜２４重凰％、Ｐ
ｂ ２〜４重１１％、Ｆｅ ２５〜８０重量％、０ａ０
１〜５重量襲、８１０１〜５重量％、０１〜８重量％、
Ｍｇ０２〜５重量％、Ａ／、０８１〜４重量％、ＩＦ１
〜１．５重量％であり、ＯａＯ／ ＳｉＯ２重量比は０
．８〜１．２であるが、この鉄鋼ダストに炭素質還元剤
を添加し加熱還元してＺｎおよびｐｂを高い揮発率で回
収するためには１１００〜１２００１Ｇに加熱する必要
がある。しかしながら上記組成の鉄鋼ダストは、そのま
までは１１００〜ＩＪＯＯＣで軟化溶′融を起し、その
ため前記したロータリーキルン内壁付着物を生成し易く
なる。鉄鋼ダストが高温で還元されるとき生ずる低融点
物は、Ｏａｏ −ＦｅＯ−’ ５ｉｎ２系にＭｇ０、Ａ
ｌＯ等が加わった多元系の物質であって１その ３ 溶融点はＯａＯ−ＦｅＯ−ＳｉＯ２系状態図から予測さ
れる溶融点よりも低くなるが、本発明者等はＯａＯ／
Ｓｉ Ｏ２重量比の違いによる溶融点の変化の傾向をＯ
ａＯ−１ＦｅＯ−ＳｉＯ系状態図を用いて推定した。即
ち、図にＯａＯ−ＦｅＯ−５１４０・系状態図を示すが
、図においてＡで示される領域が鉄鋼ダストをそのま＼
還元した場合に生成する低融点物の領域であるのに対し
て、この鉄鋼ダストにＯａｏ源を添加してＯ”７５１０
２重量比を２．５以上とした場合に還元過程で生成する
物質はＢで示される領域のものとなり、その溶融点は２
００Ｃ程度高くなることが期待できる。このような推定
に基すいて、本発明者等は鉄鋼ダストにＯａＯを添加し
てＯａＯ／８１０ 重量比を変えた混合物をつくり、こ
れを還元雰囲気の下で加熱して゛実際の溶融点を測定し
た。その結果を第１表に不才、 第 １ 表 第１表によれば、ｏａｏ／ｓ１ｏ 重量比が０．９７で
は溶融点は１１００〜１１５０ Ｃであるが、ＯａＯ／
Ｓ ’ ０２重量比２．５６で１．１１０００以上と
なり、前記した状態図による予測と大略一致する傾向が
確かめられた。
ｂ ２〜４重１１％、Ｆｅ ２５〜８０重量％、０ａ０
１〜５重量襲、８１０１〜５重量％、０１〜８重量％、
Ｍｇ０２〜５重量％、Ａ／、０８１〜４重量％、ＩＦ１
〜１．５重量％であり、ＯａＯ／ ＳｉＯ２重量比は０
．８〜１．２であるが、この鉄鋼ダストに炭素質還元剤
を添加し加熱還元してＺｎおよびｐｂを高い揮発率で回
収するためには１１００〜１２００１Ｇに加熱する必要
がある。しかしながら上記組成の鉄鋼ダストは、そのま
までは１１００〜ＩＪＯＯＣで軟化溶′融を起し、その
ため前記したロータリーキルン内壁付着物を生成し易く
なる。鉄鋼ダストが高温で還元されるとき生ずる低融点
物は、Ｏａｏ −ＦｅＯ−’ ５ｉｎ２系にＭｇ０、Ａ
ｌＯ等が加わった多元系の物質であって１その ３ 溶融点はＯａＯ−ＦｅＯ−ＳｉＯ２系状態図から予測さ
れる溶融点よりも低くなるが、本発明者等はＯａＯ／
Ｓｉ Ｏ２重量比の違いによる溶融点の変化の傾向をＯ
ａＯ−１ＦｅＯ−ＳｉＯ系状態図を用いて推定した。即
ち、図にＯａＯ−ＦｅＯ−５１４０・系状態図を示すが
、図においてＡで示される領域が鉄鋼ダストをそのま＼
還元した場合に生成する低融点物の領域であるのに対し
て、この鉄鋼ダストにＯａｏ源を添加してＯ”７５１０
２重量比を２．５以上とした場合に還元過程で生成する
物質はＢで示される領域のものとなり、その溶融点は２
００Ｃ程度高くなることが期待できる。このような推定
に基すいて、本発明者等は鉄鋼ダストにＯａＯを添加し
てＯａＯ／８１０ 重量比を変えた混合物をつくり、こ
れを還元雰囲気の下で加熱して゛実際の溶融点を測定し
た。その結果を第１表に不才、 第 １ 表 第１表によれば、ｏａｏ／ｓ１ｏ 重量比が０．９７で
は溶融点は１１００〜１１５０ Ｃであるが、ＯａＯ／
Ｓ ’ ０２重量比２．５６で１．１１０００以上と
なり、前記した状態図による予測と大略一致する傾向が
確かめられた。
また、納鋼ダストにＯａｏ源を添加して焙焼すれば次式
、 ＭＩＦ −）−ＨＯ−＋ＭＯ−１−２ＨＦ ２ ２ ＨＦ ＋ Ｏ’ａＯ→０ａｒ−１−ＨＯ２２ （Ｍ：鉄鋼ダスト中のＰｂ等の金属元素）に従ってフッ
素が固定され、揮発回収される粗酸化亜鉛中に入るフッ
素が減少することが期待できるＯ 以上のような知見に基すいて、本願発明者等は実操業に
おいて鉄鋼ダストに石灰石等のＯａｏ源を添加して装入
物のＯａＯ／ ＳｉＯ重量比を２．５以上とし、これを
コークス等の炭素質還元剤と共にロータリーキルンに連
続的に装入し、ロータリーキルン排出側端部からロータ
リーキルン内をノぐ−ナーで加熱して還元焙焼を行なっ
た。ロータリーキルン内壁への付着物の生長が効果的に
抑制され、連続操業可能な期間は従来法の３０日間から
６０日間へと延長し、その間充分な高温での還元が持続
できるようになると共に、粗酸化亜鉛に入るフッ素の社
は第２表に示すように大幅に低下した。
、 ＭＩＦ −）−ＨＯ−＋ＭＯ−１−２ＨＦ ２ ２ ＨＦ ＋ Ｏ’ａＯ→０ａｒ−１−ＨＯ２２ （Ｍ：鉄鋼ダスト中のＰｂ等の金属元素）に従ってフッ
素が固定され、揮発回収される粗酸化亜鉛中に入るフッ
素が減少することが期待できるＯ 以上のような知見に基すいて、本願発明者等は実操業に
おいて鉄鋼ダストに石灰石等のＯａｏ源を添加して装入
物のＯａＯ／ ＳｉＯ重量比を２．５以上とし、これを
コークス等の炭素質還元剤と共にロータリーキルンに連
続的に装入し、ロータリーキルン排出側端部からロータ
リーキルン内をノぐ−ナーで加熱して還元焙焼を行なっ
た。ロータリーキルン内壁への付着物の生長が効果的に
抑制され、連続操業可能な期間は従来法の３０日間から
６０日間へと延長し、その間充分な高温での還元が持続
できるようになると共に、粗酸化亜鉛に入るフッ素の社
は第２表に示すように大幅に低下した。
第 ２ 表
なお本発明法において、装入物中のＯａｋ／ ＳｉＯ２
重量比は２．５以上であれば効果があるが、あまり多量
のＯａｏ源を添加するとｌｆｆ−タリーキルン装入物の
物量が増大して加熱に要するエネルギーが大となり、装
入物中のＺｎ品位を下げて不利となるので・Ｃａ０／Ｓ
ｉＯ重量比の上限は；３．５程度に抑えるのが経済的で
ある。
重量比は２．５以上であれば効果があるが、あまり多量
のＯａｏ源を添加するとｌｆｆ−タリーキルン装入物の
物量が増大して加熱に要するエネルギーが大となり、装
入物中のＺｎ品位を下げて不利となるので・Ｃａ０／Ｓ
ｉＯ重量比の上限は；３．５程度に抑えるのが経済的で
ある。
また、添加するＯａｏ源としては生石灰の他に、石灰石
、消石灰等の高温でＯａＯを生成する物質であればいず
れも使用可能であり、ドロマイト等を添加しても良く、
添加方法もロータリーキルン装入前に鉄鋼ダストとあら
かじめ混合したり１ペレツトとして内装してもよいが、
そのま〈鉄鋼ダストと共に連続的に装入すればロータリ
ーキルン炉内で自然に混合が行なわれ・充分な効果が得
られる。
、消石灰等の高温でＯａＯを生成する物質であればいず
れも使用可能であり、ドロマイト等を添加しても良く、
添加方法もロータリーキルン装入前に鉄鋼ダストとあら
かじめ混合したり１ペレツトとして内装してもよいが、
そのま〈鉄鋼ダストと共に連続的に装入すればロータリ
ーキルン炉内で自然に混合が行なわれ・充分な効果が得
られる。
以上詳細に説明したように、本発明の鉄鋼ダストの還元
焙焼方法によれば、ロータリーキルン内壁付着物の生長
を抑制してｔ期間の連続操業が可能となり、且つ炉内温
度を高温に維持できるのでＺｎ、Ｐｂの揮発回収率を高
くすることができ、また回収された粗酸化亜鉛中のフッ
素の含有量を低くすることができて亜鉛製錬工程で処理
するのに適した品質の良い粗酸化亜鉛を回収することか
できるという大きな効果がある。
焙焼方法によれば、ロータリーキルン内壁付着物の生長
を抑制してｔ期間の連続操業が可能となり、且つ炉内温
度を高温に維持できるのでＺｎ、Ｐｂの揮発回収率を高
くすることができ、また回収された粗酸化亜鉛中のフッ
素の含有量を低くすることができて亜鉛製錬工程で処理
するのに適した品質の良い粗酸化亜鉛を回収することか
できるという大きな効果がある。
実施例
レンガ内径＋３ ｍ ％長さ５０ｍ１勾配２％のロータ
リーキルンに、Ｚｎ ２３重Ｒ％、ｐｂ ３重ｆｆｉ％
、Ｆｅ５０重Ｒ％ 、Ｏａｏ ５重量％、ＳｉＯ４重ｔ
％、ｃ１重ｆｉｔ％、Ｆｌ、５重量％の組成の鉄鋼ダス
トと０ａＯ５５重爪％の石灰石、および０８８重ｉｆｔ
％のコークスを、それぞれ８５００’ｌＶ／Ｈ１１００
０ｋｇ／Ｈ％ １５００ ｋｇ／Ｅで連続的に装入し、
装入物のＯａＯ／ＳｉＯＭｉ比を２．８となるようにし
て、ロータリーキルン排出端に設けた重４ＩＩバーナー
でロータリーキルン内を１２００ Ｃに加熱して還元焙
焼を行なった。
リーキルンに、Ｚｎ ２３重Ｒ％、ｐｂ ３重ｆｆｉ％
、Ｆｅ５０重Ｒ％ 、Ｏａｏ ５重量％、ＳｉＯ４重ｔ
％、ｃ１重ｆｉｔ％、Ｆｌ、５重量％の組成の鉄鋼ダス
トと０ａＯ５５重爪％の石灰石、および０８８重ｉｆｔ
％のコークスを、それぞれ８５００’ｌＶ／Ｈ１１００
０ｋｇ／Ｈ％ １５００ ｋｇ／Ｅで連続的に装入し、
装入物のＯａＯ／ＳｉＯＭｉ比を２．８となるようにし
て、ロータリーキルン排出端に設けた重４ＩＩバーナー
でロータリーキルン内を１２００ Ｃに加熱して還元焙
焼を行なった。
ロータリーキルン内壁付着物の生長を効果的に抑制して
（５０日間の連続操業を行ない、Ｚｎ ６０重量％、ｐ
ｂ ７重ｆｆｉ％、Ｆｏ、８４重量％の粗酸化亜鉛を２
９６０”９／Ｈで回収し、Ｚｎ揮発率９０．８％、ｐｂ
揮発率８１．２％の成績を得た。
（５０日間の連続操業を行ない、Ｚｎ ６０重量％、ｐ
ｂ ７重ｆｆｉ％、Ｆｏ、８４重量％の粗酸化亜鉛を２
９６０”９／Ｈで回収し、Ｚｎ揮発率９０．８％、ｐｂ
揮発率８１．２％の成績を得た。
比較例
実施例と同一のロータリー−１−ルンに、実施例と同一
組成の鉄鋼ダストとコークスを、それぞれ８５００ ｋ
ｙ／Ｈ、１５００ｋｇ／Ｈで連続的に装入し、ＣＬａ０
源を装入することなく、重油バーナーでロータリーキル
ン内を１２００ Ｕに加熱してｆａ元焙焼を行なった。
組成の鉄鋼ダストとコークスを、それぞれ８５００ ｋ
ｙ／Ｈ、１５００ｋｇ／Ｈで連続的に装入し、ＣＬａ０
源を装入することなく、重油バーナーでロータリーキル
ン内を１２００ Ｕに加熱してｆａ元焙焼を行なった。
ロータリーキルン内壁付着物の生長が著るしく、時々加
熱温度を下げざるを得ない場合が生じ、連続操業可能な
期間は３０日間であった。また、Ｚｎ５７重量％、Ｐｂ
６．６重量％、Ｆ １． り７爪ｈ）％の粗酸化亜鉛
を２９４２ ｋｐ／ｐで回収し、Ｚｎ Ｊｌｉ発率８５
．８％、ｐｂ揮発率７６．５％であった。
熱温度を下げざるを得ない場合が生じ、連続操業可能な
期間は３０日間であった。また、Ｚｎ５７重量％、Ｐｂ
６．６重量％、Ｆ １． り７爪ｈ）％の粗酸化亜鉛
を２９４２ ｋｐ／ｐで回収し、Ｚｎ Ｊｌｉ発率８５
．８％、ｐｂ揮発率７６．５％であった。
図はＯａＯ−ＦｅＯ−ＳｉＯ系状態図における低融点物
の生成領域を示す図である。 出願人 住友金属鉱山株式会社 代理人 弁理土中村助成
の生成領域を示す図である。 出願人 住友金属鉱山株式会社 代理人 弁理土中村助成
Claims (1)
- （１） 含Ｚｎ１Ｐｂ鉄鋼ダストと炭素質還元剤をロー
タリーキルンに装入し、ロータリーキルンの排出側端部
にバーナーを設けてロータリーキルン内を加熱すること
によって、ＺｎおよびＰｂを還元揮発させて回収する鉄
鋼ダストの還元焙焼方法において、鉄鋼ダストにＯａＯ
源を添加してロータリーキルン装入物のＯａＯ／ＳｉＯ
重量比を２．５以上とすることを特徴とする鉄鋼ダスト
の還元焙焼方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58238597A JPS60128228A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | 鉄鋼ダストの還元焙焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58238597A JPS60128228A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | 鉄鋼ダストの還元焙焼方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60128228A true JPS60128228A (ja) | 1985-07-09 |
| JPH0247529B2 JPH0247529B2 (ja) | 1990-10-22 |
Family
ID=17032554
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58238597A Granted JPS60128228A (ja) | 1983-12-16 | 1983-12-16 | 鉄鋼ダストの還元焙焼方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60128228A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4802919A (en) * | 1987-07-06 | 1989-02-07 | Westinghouse Electric Corp. | Method for processing oxidic materials in metallurgical waste |
| EP0654538A1 (de) * | 1993-11-20 | 1995-05-24 | Metallgesellschaft Aktiengesellschaft | Wälzverfahren zur Aufarbeitung von Zink, Blei und Eisenoxide enthaltenden Materialien |
| JP2001271108A (ja) * | 2000-03-27 | 2001-10-02 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | ロータリーキルンを用いた溶鉄製造方法 |
| JP2002241820A (ja) * | 2001-02-20 | 2002-08-28 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | ロータリーキルンを用いた酸化鉄の溶融還元方法 |
| EP1591546A1 (de) * | 2004-04-27 | 2005-11-02 | Patco Engineering GmbH | Verfahren zum Rückgewinnen von Metallen und/oder Metalloxiden aus Stahlwerkstäuben |
| JP2009127064A (ja) * | 2007-11-20 | 2009-06-11 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 還元処理装置及び還元処理方法 |
| JP2013159797A (ja) * | 2012-02-02 | 2013-08-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 還元鉄の製造方法 |
| JP2015059264A (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-30 | 住友金属鉱山株式会社 | 還元焙焼炉の操業方法 |
-
1983
- 1983-12-16 JP JP58238597A patent/JPS60128228A/ja active Granted
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4802919A (en) * | 1987-07-06 | 1989-02-07 | Westinghouse Electric Corp. | Method for processing oxidic materials in metallurgical waste |
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| JP2002241820A (ja) * | 2001-02-20 | 2002-08-28 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | ロータリーキルンを用いた酸化鉄の溶融還元方法 |
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| JP2015059264A (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-30 | 住友金属鉱山株式会社 | 還元焙焼炉の操業方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0247529B2 (ja) | 1990-10-22 |
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