JPS60120185A - 加熱炉の燃焼制御方法 - Google Patents
加熱炉の燃焼制御方法Info
- Publication number
- JPS60120185A JPS60120185A JP22738683A JP22738683A JPS60120185A JP S60120185 A JPS60120185 A JP S60120185A JP 22738683 A JP22738683 A JP 22738683A JP 22738683 A JP22738683 A JP 22738683A JP S60120185 A JPS60120185 A JP S60120185A
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- JP
- Japan
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- temperature
- rolling
- heating furnace
- fuel
- extraction temperature
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- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は加熱炉の燃焼制御方法に関し、具体的には加熱
炉操業のエネルギ消費効率を高め得る燃焼制御方法を提
案するものである。
炉操業のエネルギ消費効率を高め得る燃焼制御方法を提
案するものである。
連続加熱炉の燃焼制御Ｃ１従来次のような方法により行
われていノこ。先ず、被加熱側たるビレットの圧延後の
盟晶品質から圧延仕−に温度をめ、この圧延仕上温度に
ノ、（ついて加ｐ４Ｈ炉の目標抽出温度を定める。次に
、加熱炉内におりるヒレソ１−の位置及びビレットの抽
出ピノヂから定まるビレットの炉内滞留時間と、加熱炉
に設ｉＪｋ熱電対からの炉内検出４１１１度と、ヒレソ
ｌ−の装入／ｌ１ｌｔＬ度と、ヒレノドのｊ１γ量とに
基づき２次元非定當伝チ；ハモデルを用いてビレットの
りｊ′温態様をめる。そして、この界７Ａ！ｒ態様を用
いてビレットの抽出時の温度を目標抽出温度に一致せし
めるのに要する炉ｆ品を設定すべく加！リシ炉に設＆Ｊ
たバーナに供給する燃料の流量を制御Ｊ−るものであっ
た。しかしながら、上述したところから明らかな如〈従
来方法にあっては、加−；にリノ・、圧延機を含めた圧
延設（＋！＃におけるエネルギ消費効率の向Ｉ−につい
ては充分な配慮がなされていなかったのが実情である。
われていノこ。先ず、被加熱側たるビレットの圧延後の
盟晶品質から圧延仕−に温度をめ、この圧延仕上温度に
ノ、（ついて加ｐ４Ｈ炉の目標抽出温度を定める。次に
、加熱炉内におりるヒレソ１−の位置及びビレットの抽
出ピノヂから定まるビレットの炉内滞留時間と、加熱炉
に設ｉＪｋ熱電対からの炉内検出４１１１度と、ヒレソ
ｌ−の装入／ｌ１ｌｔＬ度と、ヒレノドのｊ１γ量とに
基づき２次元非定當伝チ；ハモデルを用いてビレットの
りｊ′温態様をめる。そして、この界７Ａ！ｒ態様を用
いてビレットの抽出時の温度を目標抽出温度に一致せし
めるのに要する炉ｆ品を設定すべく加！リシ炉に設＆Ｊ
たバーナに供給する燃料の流量を制御Ｊ−るものであっ
た。しかしながら、上述したところから明らかな如〈従
来方法にあっては、加−；にリノ・、圧延機を含めた圧
延設（＋！＃におけるエネルギ消費効率の向Ｉ−につい
ては充分な配慮がなされていなかったのが実情である。
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであリ、目標
抽出ｌｋｋ度圧延圧延機駆動用−タの電力消費量間の関
係と、目標抽出温度、燃料消費量間との関係からＭ！抽
出温度をめ、目標抽出温度を最適抽出温度として炉内に
供給する燃料の流量を制御することによりエネルギ消費
効率の向上が図れる加！：４シ炉の燃焼制御方法を提供
することを目的とする。
抽出ｌｋｋ度圧延圧延機駆動用−タの電力消費量間の関
係と、目標抽出温度、燃料消費量間との関係からＭ！抽
出温度をめ、目標抽出温度を最適抽出温度として炉内に
供給する燃料の流量を制御することによりエネルギ消費
効率の向上が図れる加！：４シ炉の燃焼制御方法を提供
することを目的とする。
本発明に係る加熱炉の燃焼制御方法は、加熱炉にて加熱
された後、抽出され圧延機に送給される被加熱材を、圧
延仕上温度に関連付けて定められる目標抽出温度に迄加
熱せしめるべく前記加熱炉に供給される燃料の流量を制
御する加熱炉の燃焼制御方法において、前記目標抽出温
度、圧延機駆動用モータの電力消費量間の関係と、目標
抽出温度、燃料消費Ｑ間の関係とに基づきエネルギ消費
効率が最大となる最適抽出温度をめ、目標抽出温度を該
最適抽出温度に設定することを特徴とする。
された後、抽出され圧延機に送給される被加熱材を、圧
延仕上温度に関連付けて定められる目標抽出温度に迄加
熱せしめるべく前記加熱炉に供給される燃料の流量を制
御する加熱炉の燃焼制御方法において、前記目標抽出温
度、圧延機駆動用モータの電力消費量間の関係と、目標
抽出温度、燃料消費Ｑ間の関係とに基づきエネルギ消費
効率が最大となる最適抽出温度をめ、目標抽出温度を該
最適抽出温度に設定することを特徴とする。
以下本発明をその実施例を示す図面に基づいて詳述する
。
。
第１図は本発明方法を棒鋼圧延設備に適用した場合の実
Ｊｌｆｉ状態を示す模式図である。
Ｊｌｆｉ状態を示す模式図である。
連続加熱か１は水平架設されたスキｙ Ｆレール２によ
って」−下２一つに区分されており、また、加ダハ炉】
は上流側より予熱化１ａ、昇熱帯１ｂ、均熱ｍ１・Ｊｃ
の抽゛Ｉに３つに区分されている。加熱炉１の入口１３
には図示しないブツシャが付設されている。秤絽機２７
１にて予め小量を測定された被加熱材たるピレノ１−４
はブツシャの押込力により炉内のスキソル−ル２」−・
＼押込まれ、順次白抜矢符方向へ移動せしめられる。
って」−下２一つに区分されており、また、加ダハ炉】
は上流側より予熱化１ａ、昇熱帯１ｂ、均熱ｍ１・Ｊｃ
の抽゛Ｉに３つに区分されている。加熱炉１の入口１３
には図示しないブツシャが付設されている。秤絽機２７
１にて予め小量を測定された被加熱材たるピレノ１−４
はブツシャの押込力により炉内のスキソル−ル２」−・
＼押込まれ、順次白抜矢符方向へ移動せしめられる。
予熱帯１ａ、昇熱帯１ｂ、均熱帯１０夫々の天壁の所定
の位置にはバーナ５ａ、５ｂ、５ｃを設りである。各バ
ージ−５ａ、５ｂ、５ｃは燃料流ＭｇＢ節用バルブ７ａ
＋７ｂ、７ｃを介して、また、空気流量調節用ハルプロ
ａ、６ｂ、６ｃを介して夫々燃料、空気流量調節回路８
ａ、８ｂ、８ｃに接続されている。各ｌｉｄ節回路８ａ
、８ｂ、８ｃはプロセス制御コンピュータ （以下プロ
コンという）３０に接続されており、該プロコン３０か
ら燃料流量指示信号を与えられるとバルブ７ａ、 ７ｂ
、 ７ｃに対してバルブ開度指示信号を発し、また、予
め設定されている空燃比に応じたバルブ開度指示信号を
ハルプロａ、６ｂ。
の位置にはバーナ５ａ、５ｂ、５ｃを設りである。各バ
ージ−５ａ、５ｂ、５ｃは燃料流ＭｇＢ節用バルブ７ａ
＋７ｂ、７ｃを介して、また、空気流量調節用ハルプロ
ａ、６ｂ、６ｃを介して夫々燃料、空気流量調節回路８
ａ、８ｂ、８ｃに接続されている。各ｌｉｄ節回路８ａ
、８ｂ、８ｃはプロセス制御コンピュータ （以下プロ
コンという）３０に接続されており、該プロコン３０か
ら燃料流量指示信号を与えられるとバルブ７ａ、 ７ｂ
、 ７ｃに対してバルブ開度指示信号を発し、また、予
め設定されている空燃比に応じたバルブ開度指示信号を
ハルプロａ、６ｂ。
６ｃに発し、バーナ５ａ、５ｂ、５ｒＪこ所定流量の燃
料および空気を供給する。また、各バルブ７ａ、７ｂ、
７ｃ〜バーナ５ａ、５ｂ、５ｃ間には夫々燃料流量検出
器９ａ、９ｂ、９ｃが設けられており、バーナ５ａ、５
ｂ、５ｃに供給される燃料の流量を検出し、この検出結
果をフィードバック信号としてプロコン３０に入力する
。
料および空気を供給する。また、各バルブ７ａ、７ｂ、
７ｃ〜バーナ５ａ、５ｂ、５ｃ間には夫々燃料流量検出
器９ａ、９ｂ、９ｃが設けられており、バーナ５ａ、５
ｂ、５ｃに供給される燃料の流量を検出し、この検出結
果をフィードバック信号としてプロコン３０に入力する
。
面して、バーナ５ａ、５ｂ、５ｃにて燃料を燃焼させる
ことにより予熱帯１ａ、昇熟帯１ｂ、均熱帯１ｃは昇温
する。そして、予熱帯１ａ、昇熱帯１ｂ、均熱州１ｃの
温度ば各バーナ５ａ、５ｂ、５ｃ設置位置から人々士流
側に少し離隔した位置に設けた熱電対１０ａ、 ｌＯｂ
、 ］Ｏｃにて検出され、この温度検出信号はプロコン
３０に入力される。
ことにより予熱帯１ａ、昇熟帯１ｂ、均熱帯１ｃは昇温
する。そして、予熱帯１ａ、昇熱帯１ｂ、均熱州１ｃの
温度ば各バーナ５ａ、５ｂ、５ｃ設置位置から人々士流
側に少し離隔した位置に設けた熱電対１０ａ、 ｌＯｂ
、 ］Ｏｃにて検出され、この温度検出信号はプロコン
３０に入力される。
そして、前述の如く炉内移動されるビレット４は、予熱
帯１ａ、昇熱帯１ｂ、均熱帯１ｃを経て目標抽出温度迄
加熱された後、加熱炉１の出口１１がら抽出され、加熱
がＩの下流側に設置された圧延機２０に移送され一〇圧
延される。圧延機２０の各圧延ロール２］、２１・・・
には夫々ロール駆動モータ２２，２２・・・が連結され
ている。モータ２２，２２・・・には夫々電力計２３．
２３・・・が接続されており、各モータ２２．２２・・
・の負荷変動（電力消費殴の変動）を検出し、プロコン
３０に入力する。
帯１ａ、昇熱帯１ｂ、均熱帯１ｃを経て目標抽出温度迄
加熱された後、加熱炉１の出口１１がら抽出され、加熱
がＩの下流側に設置された圧延機２０に移送され一〇圧
延される。圧延機２０の各圧延ロール２］、２１・・・
には夫々ロール駆動モータ２２，２２・・・が連結され
ている。モータ２２，２２・・・には夫々電力計２３．
２３・・・が接続されており、各モータ２２．２２・・
・の負荷変動（電力消費殴の変動）を検出し、プロコン
３０に入力する。
次にプロコン３０の演算制御内容について第２図に示す
フローヂャートに基づき詳述する。プｌ：Ｉ：Ｊン３０
には棒鋼の製品品質より定まる圧延仕上温度′ｒｍ及び
この圧延仕上を都度Ｔｍと実績とから定めた初期目標抽
出？ＡＡ ｊｆＴ ｏが入力されている。
フローヂャートに基づき詳述する。プｌ：Ｉ：Ｊン３０
には棒鋼の製品品質より定まる圧延仕上温度′ｒｍ及び
この圧延仕上を都度Ｔｍと実績とから定めた初期目標抽
出？ＡＡ ｊｆＴ ｏが入力されている。
そして、この初期目標抽出１１ｊＡ度Ｔｏを実現するの
に要する炉温をｉＵべく各燃料、空気／Ｍ、量Ｍｉｌｄ
節回１♂３８ａ、８ｂ、８ｃに所定信号を発し、各バー
ナ５ａ、５ｈ、５ｃに所定流量の燃料及び空気を供給し
燃焼を行わしめる。
に要する炉温をｉＵべく各燃料、空気／Ｍ、量Ｍｉｌｄ
節回１♂３８ａ、８ｂ、８ｃに所定信号を発し、各バー
ナ５ａ、５ｈ、５ｃに所定流量の燃料及び空気を供給し
燃焼を行わしめる。
次に、電力δ１２２，２２・・・からの入力信号に基づ
き圧延中の圧延機２０の電力消ａ！Ｐ （ｋＷ）のデー
タを蓄積し、また、流量検出器９ａ、９ｂ、９ｃからの
入力信号に基づき燃料消費量Ｑ （ｋｃａｌ）のデータ
を蓄積する。次いで、当該データ蓄積期間内におりる圧
延機２０の棒鋼生産量（生産された棒鋼の総重量）Ｗ
（ｔｏｎ ）と当該期間ｔ （時間）とに基づき下記（
１）式で示す演算を実行し圧延能率（生産能率）Ｓを算
出する。
き圧延中の圧延機２０の電力消ａ！Ｐ （ｋＷ）のデー
タを蓄積し、また、流量検出器９ａ、９ｂ、９ｃからの
入力信号に基づき燃料消費量Ｑ （ｋｃａｌ）のデータ
を蓄積する。次いで、当該データ蓄積期間内におりる圧
延機２０の棒鋼生産量（生産された棒鋼の総重量）Ｗ
（ｔｏｎ ）と当該期間ｔ （時間）とに基づき下記（
１）式で示す演算を実行し圧延能率（生産能率）Ｓを算
出する。
Ｓ−Ｗ／ｌ （ｔｏｎ／時間）・・・（１）次いで、該
圧延能率Ｓと電力消費量Ｉ）とに基づき下記（２）式で
示す／１ｉｌｊ算を実行し、電力原ｊｐ位Ｅを算出する
。
圧延能率Ｓと電力消費量Ｉ）とに基づき下記（２）式で
示す／１ｉｌｊ算を実行し、電力原ｊｐ位Ｅを算出する
。
Ｅ＝Ｐ／Ｓ （ｋＷ時／１ｏｎ）−（２１また、圧延能
率Ｓと燃料消費ｉＱとに基づいて下記（３）式で示す演
算を実行し、燃料原単位Ｆを算出する。
率Ｓと燃料消費ｉＱとに基づいて下記（３）式で示す演
算を実行し、燃料原単位Ｆを算出する。
Ｆ＝Ｑ／Ｓ （ｋｃａｌ／１ｏｎ） −（３１次いで、
下記（４）式で示す演算を実行し、燃料コストＣ１及び
電力コストｃ２を算出する。
下記（４）式で示す演算を実行し、燃料コストＣ１及び
電力コストｃ２を算出する。
但し、
Ｃ１は燃料単価（円／ｋｃａｌ） ＋ Ｃ２は電力単価
（円／ｋＷ時）であって予め定められている。
（円／ｋＷ時）であって予め定められている。
次いで、下記（５）式で示す演算を実行し、エネルギコ
ストＣｅを労：出する。
ストＣｅを労：出する。
Ｃｃ ＝Ｃ１−ＩＣ２−（Ｑｃｌ ＋Ｐ Ｃ２） ／
Ｓ（円／１ｏｎ） ・・・（５） さて、圧延仕上温度Ｔｍと電力消費量Ｐ、圧延仕」二メ
都度Ｔｍと燃料消費量Ｑとの間には夫々第３図に示す如
き関係がある。即ち、電力消′？！ｉｐは圧延イ」土／
１１１１４度１− ｎ＋の」−界につれて２次曲線的に
減少し、また、燃料消費ｔｉＪｈＱは該圧延仕上温度Ｔ
ｎｉの上昇につれで２次曲線的に増加する。また、燃料
コスｈ Ｃ＋ 、電力ニノストＣ２と圧延仕上温度Ｔｍ
との間には第４図に示す如き関係が成立する。即ら、燃
料コストＣ１は圧延仕上温度Ｔｍの変化に幻して燃訓消
費駁Ｑと略同様の変化を示し、また、電カーＩスＬＣｚ
は電力消Ｓ￥量Ｐと略同様の変化を示す。これにより（
５）式に示す如く燃料コストｃＩと電力コストＣ２との
和であるエネルギコストＣｅと圧延仕」二温度Ｔｍとの
関係は第５図に示す様に第４図の両曲線の縦軸をたし合
したものとして表わされる。第５図よりエネルギコスト
Ｃｅば圧延仕上温度Ｔｍに対して極小値（最大エネルギ
効率値）を有する。
Ｓ（円／１ｏｎ） ・・・（５） さて、圧延仕上温度Ｔｍと電力消費量Ｐ、圧延仕」二メ
都度Ｔｍと燃料消費量Ｑとの間には夫々第３図に示す如
き関係がある。即ち、電力消′？！ｉｐは圧延イ」土／
１１１１４度１− ｎ＋の」−界につれて２次曲線的に
減少し、また、燃料消費ｔｉＪｈＱは該圧延仕上温度Ｔ
ｎｉの上昇につれで２次曲線的に増加する。また、燃料
コスｈ Ｃ＋ 、電力ニノストＣ２と圧延仕上温度Ｔｍ
との間には第４図に示す如き関係が成立する。即ら、燃
料コストＣ１は圧延仕上温度Ｔｍの変化に幻して燃訓消
費駁Ｑと略同様の変化を示し、また、電カーＩスＬＣｚ
は電力消Ｓ￥量Ｐと略同様の変化を示す。これにより（
５）式に示す如く燃料コストｃＩと電力コストＣ２との
和であるエネルギコストＣｅと圧延仕」二温度Ｔｍとの
関係は第５図に示す様に第４図の両曲線の縦軸をたし合
したものとして表わされる。第５図よりエネルギコスト
Ｃｅば圧延仕上温度Ｔｍに対して極小値（最大エネルギ
効率値）を有する。
このような関係により、先ず最初のデータに基づきエネ
ルギコストＣｅ １を算出し、目標抽出温度を初期目標
抽出温度ＴＯよりも低い第１目標抽出温度Ｔ１とすべく
炉温を設定する。
ルギコストＣｅ １を算出し、目標抽出温度を初期目標
抽出温度ＴＯよりも低い第１目標抽出温度Ｔ１とすべく
炉温を設定する。
次いで、第２番目のデータに基づきエネルギコストｃｅ
２を算出し、該エネルギコストＣｅ２が最初のエネルギ
コストＣｅ１よりも大なる場合は目標抽出温度Ｔ１を下
げるべ←炉温を設定し、エネルギコストＣｅ２がエネル
ギコストＣｅ １よりも小なる場合は当該目標抽出温度
Ｔ、を維持する。
２を算出し、該エネルギコストＣｅ２が最初のエネルギ
コストＣｅ１よりも大なる場合は目標抽出温度Ｔ１を下
げるべ←炉温を設定し、エネルギコストＣｅ２がエネル
ギコストＣｅ １よりも小なる場合は当該目標抽出温度
Ｔ、を維持する。
そして、第３番目以降のデータについてもこのような処
理を繰返すことによりエネルギコストｃｅが極小値、つ
まり最大エネルギ効率値となる最適目標抽出温度Ｔｂが
得られる。そして、目標抽出温度をこの最適抽出〆晶度
に設定ずべくバーナＪａ１５ｂ、５ｃに所定の燃料及び
空気を供給し炉温を設定する。
理を繰返すことによりエネルギコストｃｅが極小値、つ
まり最大エネルギ効率値となる最適目標抽出温度Ｔｂが
得られる。そして、目標抽出温度をこの最適抽出〆晶度
に設定ずべくバーナＪａ１５ｂ、５ｃに所定の燃料及び
空気を供給し炉温を設定する。
なお、目標抽出温度は圧延仕上温度Ｔｍと一定の関係を
有するものであるので、棒鋼の製品品質、Ｆ、その上、
下限値が定められており、この範囲内で上記制御を行な
うことは勿論である。
有するものであるので、棒鋼の製品品質、Ｆ、その上、
下限値が定められており、この範囲内で上記制御を行な
うことは勿論である。
このような本発明方法による場合は、圧延中の圧延機の
電力消費ｐ、加熱炉での燃料消費量と圧延仕上温度との
関係よりエネルギコストが最小となる最適抽出温度をめ
、該最適抽出温度を得るべくハーリーへの燃料流ｉを制
御することとしたものであるので、エネルギ消費効率の
向上が図れる。
電力消費ｐ、加熱炉での燃料消費量と圧延仕上温度との
関係よりエネルギコストが最小となる最適抽出温度をめ
、該最適抽出温度を得るべくハーリーへの燃料流ｉを制
御することとしたものであるので、エネルギ消費効率の
向上が図れる。
次に本発明方法の効果を、本発明方法を棒鋼圧延に通用
した場合の実施例に基づいて詳述する。
した場合の実施例に基づいて詳述する。
但し
圧延条件
素材ヒレソト外ｉ￥ ＝１８０關φ
棒鋼仕上げ外径寸法 ：３０１１Ｉｌφパススゲジュー
ル ＝１６段 仕上圧延速度と ：１２ｍ／秒 鋼種 ：８４５Ｃ 加熱炉の加熱能力 ： ２５０ ｔｏｎ ／萌ビレ、１
−装入温度 ：常温 この実施例より得られた抽出温度、圧延什−１’ニー
’ｌＡＬ度、電力原単位、燃料原単位及びエネルギコス
トは下記の様であった。
ル ＝１６段 仕上圧延速度と ：１２ｍ／秒 鋼種 ：８４５Ｃ 加熱炉の加熱能力 ： ２５０ ｔｏｎ ／萌ビレ、１
−装入温度 ：常温 この実施例より得られた抽出温度、圧延什−１’ニー
’ｌＡＬ度、電力原単位、燃料原単位及びエネルギコス
トは下記の様であった。
つまり、本発明方法による場合は自動的にエネルギコス
トが最小Ｃ’２５ Ｓ ２円／１ｏｎ）となる抽出？ｌ
’ｌＡ度として設定されることになる。
トが最小Ｃ’２５ Ｓ ２円／１ｏｎ）となる抽出？ｌ
’ｌＡ度として設定されることになる。
なお、上述の実施例では棒鋼圧延に一ついて述べたが、
他の圧延についても適用できることは勿論であり、また
、調料以外の他の金属相にも適用できる。
他の圧延についても適用できることは勿論であり、また
、調料以外の他の金属相にも適用できる。
以ｈ ｉｔ’ｌ’述した如く本発明に係る加！：ハ炉の
燃焼制御方法は、最適抽１１冒１五度をめ、目標抽出ｉ
’！Ａ度を該最適抽出？ｉｔ！１度に設定ずへく燃料流
子を制御するものであるので、エネルギ消費分ＪＪＩの
向」−が図れ、コニ；７．ルギコストを人１隋１に低減
できる等、本発明（：１、優れた効果を奏する。
燃焼制御方法は、最適抽１１冒１五度をめ、目標抽出ｉ
’！Ａ度を該最適抽出？ｉｔ！１度に設定ずへく燃料流
子を制御するものであるので、エネルギ消費分ＪＪＩの
向」−が図れ、コニ；７．ルギコストを人１隋１に低減
できる等、本発明（：１、優れた効果を奏する。
図面は本発明の実施例を示−４−ものであり、第１図６
９１本発明方法の実施状態を示す模式図、第２図はプＩ
ＴＩコンの演算制御内容を示すフローチャー１〜、第３
図目；１圧延仕上温度と′重力消費口及び燃料消費けと
の関係を示すグラフ、第４［ツ１は圧延イＪ、’ 、Ｊ
、： ／！！度と燃イ冒二１スト、電カーＩストとの関
係を示すグラフ、第５図ム２１、圧延仕１一温度とエネ
ルギコストとの関係を示すグラフである。 １・・加ｐ”、４１．ｌｊ ４−ヒレｙ Ｉ−８ａ、８
ｂ、８ｃ・・燃料。
９１本発明方法の実施状態を示す模式図、第２図はプＩ
ＴＩコンの演算制御内容を示すフローチャー１〜、第３
図目；１圧延仕上温度と′重力消費口及び燃料消費けと
の関係を示すグラフ、第４［ツ１は圧延イＪ、’ 、Ｊ
、： ／！！度と燃イ冒二１スト、電カーＩストとの関
係を示すグラフ、第５図ム２１、圧延仕１一温度とエネ
ルギコストとの関係を示すグラフである。 １・・加ｐ”、４１．ｌｊ ４−ヒレｙ Ｉ−８ａ、８
ｂ、８ｃ・・燃料。
Claims (1)
- １、 加熱炉にて加熱された後、抽出され圧延機に送給
される被加熱材を、圧延仕上温度に関連（＝ｊけて定め
られる目標抽出温度に迄加熱せしめるべく前記加熱炉に
イノ（給される燃料の流量を制御する加熱炉の燃焼制御
方法において、前記目標抽出温度、圧延機駆動用モータ
の電力消費量間の関係と、目標抽１］１温度、燃料消費
量間の関係とに基づきエネルギ消費効率が最大となる最
適抽出温度をめ、目標抽出温度を該最適抽出温度に設定
することを特徴とする加熱炉の燃焼制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22738683A JPS60120185A (ja) | 1983-11-30 | 1983-11-30 | 加熱炉の燃焼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22738683A JPS60120185A (ja) | 1983-11-30 | 1983-11-30 | 加熱炉の燃焼制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60120185A true JPS60120185A (ja) | 1985-06-27 |
Family
ID=16860002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22738683A Pending JPS60120185A (ja) | 1983-11-30 | 1983-11-30 | 加熱炉の燃焼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60120185A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019173979A (ja) * | 2018-03-26 | 2019-10-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加熱炉における燃料原単位悪化原因の解明装置及び解明方法 |
| CN111414691A (zh) * | 2020-03-19 | 2020-07-14 | 西南石油大学 | 一种加热炉二级能效限定值的确定方法 |
-
1983
- 1983-11-30 JP JP22738683A patent/JPS60120185A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019173979A (ja) * | 2018-03-26 | 2019-10-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加熱炉における燃料原単位悪化原因の解明装置及び解明方法 |
| CN111414691A (zh) * | 2020-03-19 | 2020-07-14 | 西南石油大学 | 一种加热炉二级能效限定值的确定方法 |
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