JPS60112263A - 燃料電池発電装置 - Google Patents
燃料電池発電装置Info
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- JPS60112263A JPS60112263A JP58219385A JP21938583A JPS60112263A JP S60112263 A JPS60112263 A JP S60112263A JP 58219385 A JP58219385 A JP 58219385A JP 21938583 A JP21938583 A JP 21938583A JP S60112263 A JPS60112263 A JP S60112263A
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- Japan
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- gas
- reformer
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/06—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues
- H01M8/0606—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants
- H01M8/0612—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants from carbon-containing material
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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- General Chemical & Material Sciences (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、燃料電池発電装置（（関するものであり、
さらに詳しくは、天然ガス、ナフサ、液化石油ガス、液
化プロパンガス等を燃料とし、脱硫器と改質器と転化器
でなる改質装置を備えた燃料電池発電装置に関するもの
である。
さらに詳しくは、天然ガス、ナフサ、液化石油ガス、液
化プロパンガス等を燃料とし、脱硫器と改質器と転化器
でなる改質装置を備えた燃料電池発電装置に関するもの
である。
従来、この種の装置として第１図に示すものがあった。
図において、天然ガス、メタン、ナフサ。
液化石油ガス、液化プロパンガス、コークス炉ガス等の
燃料ガスｌは脱硫器ユを経て燃料電池冷却用の気水分離
器１７から供給される水蒸気３と共に改質器弘に送ら第
１、さらに改質器ダの後段に設けられ、改質器ｑを出た
ガス中の一酸化炭素を二酸化炭素に変換する転化器３に
送うねる。改質ガス６は再生熱交換器り、第１の水冷熱
交換器ｇおよび第１の凝縮水分離器ｔを経て燃料電池／
Ｉに導入される。余剰燃料７．２は第２の水冷熱交換器
／３、第２の凝縮水分離器ｌダを経て改質器ダの加熱用
バーナ１５に供給される。第ｔ、第コの凝縮水分離器デ
および／４’からの凝縮水は水処理装置１６で精製され
る。ｉｔｒは燃料電池冷却用の循環水ポンプ、１０ａは
改質ガスである。
燃料ガスｌは脱硫器ユを経て燃料電池冷却用の気水分離
器１７から供給される水蒸気３と共に改質器弘に送ら第
１、さらに改質器ダの後段に設けられ、改質器ｑを出た
ガス中の一酸化炭素を二酸化炭素に変換する転化器３に
送うねる。改質ガス６は再生熱交換器り、第１の水冷熱
交換器ｇおよび第１の凝縮水分離器ｔを経て燃料電池／
Ｉに導入される。余剰燃料７．２は第２の水冷熱交換器
／３、第２の凝縮水分離器ｌダを経て改質器ダの加熱用
バーナ１５に供給される。第ｔ、第コの凝縮水分離器デ
および／４’からの凝縮水は水処理装置１６で精製され
る。ｉｔｒは燃料電池冷却用の循環水ポンプ、１０ａは
改質ガスである。
以上の構成により、燃料ガスｌは改質ガス１０ａと混合
され脱硫器−において、その含有する硫黄化合物が除去
され、さらにスチーム・刀−ボン比が３ｑ以上になるよ
うに水蒸気ライ／３から水蒸気が混合されて改質器ｑに
導入される。ここで、燃料ガスはる００〜ｇｏｏ℃に保
持された改質融ｉ１１．層で水蒸気改質反応により、−
酸化炭素ＣＯ１二酸化炭素ＣＯＪおよび未反応の炭化水
素を含む水素リッチな改質器出口ガスにｚ″よる。次い
で転化器Ｓにおいて、改質器出口ガス中のＣＯがＣＯａ
に変換されて低減し、改質ガス６となる。この改質ガス
６は、再生熱交換器７、をらにａ、／の水冷熱交換ａｇ
で約ｑθ℃まで冷却される。改質ガス６から凝縮した水
は、第１の凝縮水分離！９で除去される。次いで、再生
熱交換器りで昇温された改質カスｌθは燃料電池１／の
燃料として空気と反応して消費され、直流電力を発生す
る。燃料電池／／を出た余剰燃料１２は第二の水冷熱交
換器１３で約ＳＯ℃まで冷却され、凝縮水を第２の凝縮
水分離器／＋で除去され、改質器ダ加熱用バーナｌＳの
燃料として利用される。一方、凝縮水分離器９および／
ダの凝縮水は水処理装置 ｔダに集められて、イオン交
換樹脂層を通って精製され、気水分離器１７に送給され
る。この精製水は循環ポンプ／ざで燃料電池ｔ／に送給
され、冷却に使用でれる。気水分離器／７の気相水蒸気
は改質反応用の水蒸気３どして利用される。
され脱硫器−において、その含有する硫黄化合物が除去
され、さらにスチーム・刀−ボン比が３ｑ以上になるよ
うに水蒸気ライ／３から水蒸気が混合されて改質器ｑに
導入される。ここで、燃料ガスはる００〜ｇｏｏ℃に保
持された改質融ｉ１１．層で水蒸気改質反応により、−
酸化炭素ＣＯ１二酸化炭素ＣＯＪおよび未反応の炭化水
素を含む水素リッチな改質器出口ガスにｚ″よる。次い
で転化器Ｓにおいて、改質器出口ガス中のＣＯがＣＯａ
に変換されて低減し、改質ガス６となる。この改質ガス
６は、再生熱交換器７、をらにａ、／の水冷熱交換ａｇ
で約ｑθ℃まで冷却される。改質ガス６から凝縮した水
は、第１の凝縮水分離！９で除去される。次いで、再生
熱交換器りで昇温された改質カスｌθは燃料電池１／の
燃料として空気と反応して消費され、直流電力を発生す
る。燃料電池／／を出た余剰燃料１２は第二の水冷熱交
換器１３で約ＳＯ℃まで冷却され、凝縮水を第２の凝縮
水分離器／＋で除去され、改質器ダ加熱用バーナｌＳの
燃料として利用される。一方、凝縮水分離器９および／
ダの凝縮水は水処理装置 ｔダに集められて、イオン交
換樹脂層を通って精製され、気水分離器１７に送給され
る。この精製水は循環ポンプ／ざで燃料電池ｔ／に送給
され、冷却に使用でれる。気水分離器／７の気相水蒸気
は改質反応用の水蒸気３どして利用される。
従来の燃料電池発電システムは以上のように構成されて
いたので、改質ガス中の炭酸ガス力１７〜／ｇ％と高く
、燃料利用率を高くすると燃料極側の水素分圧の低下が
著しく直流出力が低下した。
いたので、改質ガス中の炭酸ガス力１７〜／ｇ％と高く
、燃料利用率を高くすると燃料極側の水素分圧の低下が
著しく直流出力が低下した。
また、余剰燃料中のＣＯｓ分率は凝縮水分離時には約Ｓ
Ｏ％となり凝縮水のｐＨがｑ以下となるため、凝縮水ラ
インの配管腐食が促進され、イオン交換樹脂への負荷も
大きかった。さらに、改質器の加熱用燃料中に比熱の大
きいＣｏｘが含まれているので、より多くの燃料を必要
とした。
Ｏ％となり凝縮水のｐＨがｑ以下となるため、凝縮水ラ
インの配管腐食が促進され、イオン交換樹脂への負荷も
大きかった。さらに、改質器の加熱用燃料中に比熱の大
きいＣｏｘが含まれているので、より多くの燃料を必要
とした。
この発明は、上記のような従来のものの欠点を除去する
ためになさｎたもので、転化器と燃料電池の間に二酸化
炭素除去装置を備えることにより、電極反応の効率向上
と水処理ライン配Ｒの腐食抑制、改質器昇温用燃料の低
減を可能とする燃料電池発電装置を提供することを目的
とするものである。
ためになさｎたもので、転化器と燃料電池の間に二酸化
炭素除去装置を備えることにより、電極反応の効率向上
と水処理ライン配Ｒの腐食抑制、改質器昇温用燃料の低
減を可能とする燃料電池発電装置を提供することを目的
とするものである。
同一ないし相当部分である。図において、第１の凝縮水
分離器９を出て再生熱交換器７に入る改質ガスラインに
二酸化炭素除去装置である吸着管１９を挿設する。また
、吸着管／９を出て再生熱交換器７に入る手前で改質ガ
スに水蒸気を添加するだめの水蒸気導入″［Ｖコθを接
続する。
分離器９を出て再生熱交換器７に入る改質ガスラインに
二酸化炭素除去装置である吸着管１９を挿設する。また
、吸着管／９を出て再生熱交換器７に入る手前で改質ガ
スに水蒸気を添加するだめの水蒸気導入″［Ｖコθを接
続する。
次忙動作について説明する。水素を含有する改質ガスｌ
Ｏａと混合され４ｔｏｏ℃以上に昇温された燃料ガスは
脱硫器コに導入される。脱硫器２では、水添脱硫触媒層
と酸化亜鉛脱硫剤層を通って、触媒被毒作用をもつ硫黄
化合物を硫化亜鉛ＺＴ１Ｓとして除去する。例えば硫化
メチルσ）場合には、反応式（／ｌ （，２）のように
表わされる。
Ｏａと混合され４ｔｏｏ℃以上に昇温された燃料ガスは
脱硫器コに導入される。脱硫器２では、水添脱硫触媒層
と酸化亜鉛脱硫剤層を通って、触媒被毒作用をもつ硫黄
化合物を硫化亜鉛ＺＴ１Ｓとして除去する。例えば硫化
メチルσ）場合には、反応式（／ｌ （，２）のように
表わされる。
水添脱硫触媒
ＣＨＪ −８−Ｃ［（Ｊ ＋ ２Ｈ２−−ｍ−−−→Ｊ
、ＣＨｙ ＋ ＨコＳ （１）ＨｊＳ ＋ ２１】ｏ−
−一−−−→Ｈ２０＋ＺｎＳ （Ｊ硫黄化合物を除去さ
オｔた燃料ガスは水蒸気ラインＪより水蒸気を混合され
て改質器ｌに導入される。ここで、６・１０−ｇ００℃
に保持さｈた改質触媒層を通り、下記の１．ｙ） （ｇ
１式にしたがって改質され、ｃｏ 、ｃｏλだよび未反
応の炭化水素を含０・水素リッチなガスとなる。
、ＣＨｙ ＋ ＨコＳ （１）ＨｊＳ ＋ ２１】ｏ−
−一−−−→Ｈ２０＋ＺｎＳ （Ｊ硫黄化合物を除去さ
オｔた燃料ガスは水蒸気ラインＪより水蒸気を混合され
て改質器ｌに導入される。ここで、６・１０−ｇ００℃
に保持さｈた改質触媒層を通り、下記の１．ｙ） （ｇ
１式にしたがって改質され、ｃｏ 、ｃｏλだよび未反
応の炭化水素を含０・水素リッチなガスとなる。
ＯｎＨｍ ＋ ｎ）（２０→ ｎＣＯ÷ （ＴＩ＋−）
Ｈｘ （−’）コ Ｃｏ 十Ｈ１０−＋ ＣＯａ ＋ Ｈｘ （＃１この改
質器出口ガスは熱交換されて降温され、転化器３に導入
される。被処理ガス量が多い場合には、高温転化器、次
いで低温転化器を通し、被処理ガス量が少ない場合には
低温転化器のみを用いて（り）式の反応を徹底させる。
Ｈｘ （−’）コ Ｃｏ 十Ｈ１０−＋ ＣＯａ ＋ Ｈｘ （＃１この改
質器出口ガスは熱交換されて降温され、転化器３に導入
される。被処理ガス量が多い場合には、高温転化器、次
いで低温転化器を通し、被処理ガス量が少ない場合には
低温転化器のみを用いて（り）式の反応を徹底させる。
ＣＯを低減された改質ガス６は、再生熱交換器７、第１
の水冷熱交換器ｇを通って約５θ℃まで冷却され改質ガ
スＡ中の水分が低減される。次いで、モレキュラーシー
ブｐＡが充填された吸着管／ｑにおいて、水分および二
酸化炭素が吸着除去される。３０℃における水の飽和蒸
気圧はｑＱＡ’ｍｍＨｇ、吸着管１９内のガス圧力ｇ
％ −Ｑのとき水分はｘｕ３％である。
の水冷熱交換器ｇを通って約５θ℃まで冷却され改質ガ
スＡ中の水分が低減される。次いで、モレキュラーシー
ブｐＡが充填された吸着管／ｑにおいて、水分および二
酸化炭素が吸着除去される。３０℃における水の飽和蒸
気圧はｑＱＡ’ｍｍＨｇ、吸着管１９内のガス圧力ｇ
％ −Ｑのとき水分はｘｕ３％である。
交流ｉｏθＯＫ１発生に用いる吸着管入口ガス量と組成
は概念設計結果によると、下表のようになる。
は概念設計結果によると、下表のようになる。
ガス量 Ｈｓ Ｃ０，２ＨｘＯＣＨｐ＋Ｃ０ｒｔ ｇｊ
ｋｇ−ｍｏ、ｊ４／Ｈ７ム３％ ／デ左％ ｘｒｉ３％
７７７％したがって水分は、２１．２ｋｇ／Ｈ，Ｃｏ
ｘはｔｌｔＡｋｇ／Ｈとなる。ＣＯＪの５０℃における
モレキュラーシーブの平衡吸着量は濃度１％のとき約１
０重量パーセントである。ＣＯＪに比べ水分の方が吸着
されやすいことを考慮してＣｏｘを１％まで低下させる
のに必要なモレキュラーシーブ量（ｙｔ４÷Ｏｌ÷ｏ、
ｇ ｇキ／、 ／ユ０’／Ｈ，ｏ、ｂｇ；充填比重）
の７２倍の７Ｓぜを充填した二つの吸着管を併設し、１
時間毎て交互に再生、吸着を行なう。再生時の熱源には
電池で生成する余剰スチームを利用する。
ｋｇ−ｍｏ、ｊ４／Ｈ７ム３％ ／デ左％ ｘｒｉ３％
７７７％したがって水分は、２１．２ｋｇ／Ｈ，Ｃｏ
ｘはｔｌｔＡｋｇ／Ｈとなる。ＣＯＪの５０℃における
モレキュラーシーブの平衡吸着量は濃度１％のとき約１
０重量パーセントである。ＣＯＪに比べ水分の方が吸着
されやすいことを考慮してＣｏｘを１％まで低下させる
のに必要なモレキュラーシーブ量（ｙｔ４÷Ｏｌ÷ｏ、
ｇ ｇキ／、 ／ユ０’／Ｈ，ｏ、ｂｇ；充填比重）
の７２倍の７Ｓぜを充填した二つの吸着管を併設し、１
時間毎て交互に再生、吸着を行なう。再生時の熱源には
電池で生成する余剰スチームを利用する。
吸着管１９で水分、ＣＯＪを低減された改質ガスは水蒸
気導入管コ０より約ｌダ％になるように水蒸気を添加さ
れて燃料電池１１に入り直流電力を発生する。この改質
ガスの組成は下表のようである。
気導入管コ０より約ｌダ％になるように水蒸気を添加さ
れて燃料電池１１に入り直流電力を発生する。この改質
ガスの組成は下表のようである。
ガス量 Ｈコ ＣＯＪ ＨコＯＣＨＩＣＯ＊ｌＩｇ７ｋ
ｇｍｏＪ Ａ ｇ 、？、 ｔ％ ０３７％ ／’７％
ユ０３％ＣＯＪを低減しない場合の改質ガス中のＨλ
は約６７％で水素利用率７７ｇ−％程度であるが、ＣＯ
ｓを低減させた上記組成の場合には水素利用率７７Ｓ％
なら電柵反応の水素分圧が高くなるので出力電圧が向上
し、電池効率が高くなる。また燃料電池ｌｌを出た余剰
燃料１２からのドレイン水は約ゲ％のＣＯａガス（ＣＯ
ａを低減しない場合は５０％）と接触するのでドレイン
水のｐＨはＣ０２を低減しない場合のようにｊ以下には
ならない。脱水された余剰燃料は改質器加熱用バーナの
燃料として使用さＪする。このガスの組成は下表のよう
に可燃性ガスの割合が高く、同伴ガス量が少ないので燃
料ガスの昇温か容易である。
ｇｍｏＪ Ａ ｇ 、？、 ｔ％ ０３７％ ／’７％
ユ０３％ＣＯＪを低減しない場合の改質ガス中のＨλ
は約６７％で水素利用率７７ｇ−％程度であるが、ＣＯ
ｓを低減させた上記組成の場合には水素利用率７７Ｓ％
なら電柵反応の水素分圧が高くなるので出力電圧が向上
し、電池効率が高くなる。また燃料電池ｌｌを出た余剰
燃料１２からのドレイン水は約ゲ％のＣＯａガス（ＣＯ
ａを低減しない場合は５０％）と接触するのでドレイン
水のｐＨはＣ０２を低減しない場合のようにｊ以下には
ならない。脱水された余剰燃料は改質器加熱用バーナの
燃料として使用さＪする。このガスの組成は下表のよう
に可燃性ガスの割合が高く、同伴ガス量が少ないので燃
料ガスの昇温か容易である。
Ｈ，２Ｃｏ→ＣＨダ ＣＯＪ ＨコＯ
ｇｈｑ％ ９．２％ 〜１％ 〜／１％なお、上記実施
例では、二酸化炭素除去装置として吸着剤を利用した場
合について説明したが、アルカリ金属またはｒルカリ土
類金属の水酸化物の水溶液やエタノールアミン水溶液な
ＣＯＪの吸収液とする吸収塔方式であってもよいことは
いうまでもない。
例では、二酸化炭素除去装置として吸着剤を利用した場
合について説明したが、アルカリ金属またはｒルカリ土
類金属の水酸化物の水溶液やエタノールアミン水溶液な
ＣＯＪの吸収液とする吸収塔方式であってもよいことは
いうまでもない。
以上のように、この発明によれば燃料電池に導入される
同伴ガスであるＣＯ２を吸着剤あるいは吸収液で除去す
るよつにしたので、燃料電池反応用の改質ガスのＨＪ
９３度が以前の乙り％からｇ３％に増大し、電池反応が
容易となる。また、電池反応で生成した水分を凝縮させ
て回収する際、改質燃料量および電池における消費水素
量が同じであればＣｏコ濃度は従来ＳＯ％であったもの
がｑ％程度となりドレイン水のｐＨもより中性に近づく
ので、ドレイン水配管の腐食が抑制されると同時に、ド
レイン水の精製に用いられるイオン交換樹脂への負荷量
も低減できる。
同伴ガスであるＣＯ２を吸着剤あるいは吸収液で除去す
るよつにしたので、燃料電池反応用の改質ガスのＨＪ
９３度が以前の乙り％からｇ３％に増大し、電池反応が
容易となる。また、電池反応で生成した水分を凝縮させ
て回収する際、改質燃料量および電池における消費水素
量が同じであればＣｏコ濃度は従来ＳＯ％であったもの
がｑ％程度となりドレイン水のｐＨもより中性に近づく
ので、ドレイン水配管の腐食が抑制されると同時に、ド
レイン水の精製に用いられるイオン交換樹脂への負荷量
も低減できる。
さらに、余剰燃料の可燃成分は約９ψ％と高くなるので
、燃焼ガスの昇温か容易となり改質器の負荷追従性能の
向上が計れる等、実用上のメリットが大きい。
、燃焼ガスの昇温か容易となり改質器の負荷追従性能の
向上が計れる等、実用上のメリットが大きい。
第１図は従来装置の系統図、第２図はこの発明の一実施
例の系統図である。 ユ・・脱硫器、ダ・・改質器、Ｓ・・転化器、７・・再
生熱交換器、ｇ・・第１の水冷熱交換器、９・・第１の
凝縮水分離器、／／・・燃料電池、／Ｊ・・第２の水冷
熱交換器、／Ｑ・・第ツの犀縮水分離器、／４・・水処
理装置、／７・・気水分離器、１９・・吸着管、２θ・
・水蒸気導入管。
例の系統図である。 ユ・・脱硫器、ダ・・改質器、Ｓ・・転化器、７・・再
生熱交換器、ｇ・・第１の水冷熱交換器、９・・第１の
凝縮水分離器、／／・・燃料電池、／Ｊ・・第２の水冷
熱交換器、／Ｑ・・第ツの犀縮水分離器、／４・・水処
理装置、／７・・気水分離器、１９・・吸着管、２θ・
・水蒸気導入管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）脱硫器と改質器と転化器を備え燃料ガスを改質す
る改質装置と、この改質装置ＶＣおいて生成された改質
ガスから二酸化炭素を除去する二酸化炭素除去装置と、
この二酸化炭素除去装置で精製された改質ガスと空気を
供給して直流電力をとり出す燃料電池を備えてなる燃料
電池発電装置。 （，２）二酸化炭素除去装置が、モレキュラーシーブを
充填した吸着管である特許請求の範囲第１項記載の燃料
電池発電装置。 （３）二酸化炭素除去装置が、アルカリ金属およびアル
カリ土類金属いずれかの水酸化物の水溶液を洗浄液とす
る吸収塔である特許請求の範囲第１項記載の燃料電池発
電装置。 （り）二酸化炭素除去装置が、エタノールアミン水溶液
を洗浄液とする吸収塔である特許請求の範囲第・７項記
載の燃料電池発電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58219385A JPS60112263A (ja) | 1983-11-24 | 1983-11-24 | 燃料電池発電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58219385A JPS60112263A (ja) | 1983-11-24 | 1983-11-24 | 燃料電池発電装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60112263A true JPS60112263A (ja) | 1985-06-18 |
| JPH033340B2 JPH033340B2 (ja) | 1991-01-18 |
Family
ID=16734584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58219385A Granted JPS60112263A (ja) | 1983-11-24 | 1983-11-24 | 燃料電池発電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60112263A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60241673A (ja) * | 1984-05-16 | 1985-11-30 | Agency Of Ind Science & Technol | 燃料電池発電装置 |
| JPH05182683A (ja) * | 1991-03-22 | 1993-07-23 | Jgc Corp | 燃料電池による発電方法 |
| WO2003094273A1 (fr) * | 2002-05-02 | 2003-11-13 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Systeme de generation electrique a pile a combustible et procede de fonctionnement de ce systeme |
-
1983
- 1983-11-24 JP JP58219385A patent/JPS60112263A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60241673A (ja) * | 1984-05-16 | 1985-11-30 | Agency Of Ind Science & Technol | 燃料電池発電装置 |
| JPH0326913B2 (ja) * | 1984-05-16 | 1991-04-12 | Kogyo Gijutsuin | |
| JPH05182683A (ja) * | 1991-03-22 | 1993-07-23 | Jgc Corp | 燃料電池による発電方法 |
| WO2003094273A1 (fr) * | 2002-05-02 | 2003-11-13 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Systeme de generation electrique a pile a combustible et procede de fonctionnement de ce systeme |
| US7387650B2 (en) | 2002-05-02 | 2008-06-17 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Fuel cell power generation system and method for operating the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH033340B2 (ja) | 1991-01-18 |
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