JPS60104160A - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
熱可塑性樹脂組成物Info
- Publication number
- JPS60104160A JPS60104160A JP21104983A JP21104983A JPS60104160A JP S60104160 A JPS60104160 A JP S60104160A JP 21104983 A JP21104983 A JP 21104983A JP 21104983 A JP21104983 A JP 21104983A JP S60104160 A JPS60104160 A JP S60104160A
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- JP
- Japan
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- resin
- fiber
- carbon
- thermoplastic resin
- resin composition
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は新規な炭素繊維を用いた熱可塑性樹脂組成物に
関するものである。さらに詳しくは、本発明は高結晶性
、高配向性の炭素繊維を補強利として用いる事によって
製造される電気的性質の改良された熱可塑性樹脂組成物
に関するものである。
関するものである。さらに詳しくは、本発明は高結晶性
、高配向性の炭素繊維を補強利として用いる事によって
製造される電気的性質の改良された熱可塑性樹脂組成物
に関するものである。
従来、炭素繊維によって補強された熱可塑性樹脂におい
ては、用いられる炭素繊維の電気室導度が低い為に、所
望の強度、弾性率を持たせた樹脂組成物とした時に、樹
脂表面抵抗は大きなものであった。この事はコンピュー
タを含む電気部品に成型、使用した時にノイズを発生さ
せる等の悪影響を及ぼすものである。従って、成型後に
所望の強度１弾性率を有し、且つ表面抵抗が低い熱可塑
性樹脂組成物が要求されていた。
ては、用いられる炭素繊維の電気室導度が低い為に、所
望の強度、弾性率を持たせた樹脂組成物とした時に、樹
脂表面抵抗は大きなものであった。この事はコンピュー
タを含む電気部品に成型、使用した時にノイズを発生さ
せる等の悪影響を及ぼすものである。従って、成型後に
所望の強度１弾性率を有し、且つ表面抵抗が低い熱可塑
性樹脂組成物が要求されていた。
本発明者等は鋭意研究の結果、新規な炭素繊維と熱可塑
性樹脂を組合せる事によって、成型後に強度１弾性率が
高く、且つ表面抵抗の著しく低い熱可塑性樹脂組成物を
発明するに至った。
性樹脂を組合せる事によって、成型後に強度１弾性率が
高く、且つ表面抵抗の著しく低い熱可塑性樹脂組成物を
発明するに至った。
すなわち１本発明は炭素の層面が繊維軸に実質的に平行
に且つ年輪状に配列した組織を有する炭素繊維と熱可塑
性樹脂からなる熱可塑性・１４脂組成物を提供するもの
である。
に且つ年輪状に配列した組織を有する炭素繊維と熱可塑
性樹脂からなる熱可塑性・１４脂組成物を提供するもの
である。
本発明において用いる炭素繊維は、複数の炭素の層が繊
維軸に実質的に平行に且つ断面において年輪状に重層配
列した組織構造を有するものである。このような構造の
炭素繊維は以下例示するような炭化水素を高温熱分解す
る気相成長法によって得ることができる。
維軸に実質的に平行に且つ断面において年輪状に重層配
列した組織構造を有するものである。このような構造の
炭素繊維は以下例示するような炭化水素を高温熱分解す
る気相成長法によって得ることができる。
第１図〜第２図を参照しながら説明する。炭化水素とし
ては、トルエン、ベンゼン、す７タレン、プロパン、メ
タン、エタン等が用いられ、好ましくハ、ベンゼン、ナ
フタレンが用いられる。例えば、ベンゼンを原料ガスと
して用いた場合の製造方法は以下の通ρである。オイル
バス（１）の温度を調節してベンゼン（２）を気化しキ
ャリヤガスＨ２と混合させ、電気炉へ入る前のベンゼン
の分圧を約１〜２０ ｖｏｌ ％の範囲に調節する。矢
印の方向より。
ては、トルエン、ベンゼン、す７タレン、プロパン、メ
タン、エタン等が用いられ、好ましくハ、ベンゼン、ナ
フタレンが用いられる。例えば、ベンゼンを原料ガスと
して用いた場合の製造方法は以下の通ρである。オイル
バス（１）の温度を調節してベンゼン（２）を気化しキ
ャリヤガスＨ２と混合させ、電気炉へ入る前のベンゼン
の分圧を約１〜２０ ｖｏｌ ％の範囲に調節する。矢
印の方向より。
３方コツク（３）を通して先ずキャリヤガスＨ２のみを
電気炉（４）に導き、所定温度迄昇温する。次に３万コ
ツク（３）を用いてキャリヤガスＨ２をオイルバス中の
バブラー（５）に入れ、所定良度の混合ガス金炉内に導
入する。電気炉の温度は９００〜１３００℃程度に設定
される３、炉内には予じめ超微粒金属が分散。
電気炉（４）に導き、所定温度迄昇温する。次に３万コ
ツク（３）を用いてキャリヤガスＨ２をオイルバス中の
バブラー（５）に入れ、所定良度の混合ガス金炉内に導
入する。電気炉の温度は９００〜１３００℃程度に設定
される３、炉内には予じめ超微粒金属が分散。
散布された基板を直ぐ。基板の形状は平板状でも、円筒
状でも良く、その材質としてはセラミック、黒鉛などが
好壕しく用いられる。超微粒金屑としは、例えば、粒径
１００〜３００ ＡのＦｅ、Ｎｉ又はＦｅ−Ｎｉ合金が
好ましく用いられる。混合ガスな通気して１０〜６０分
後に、該超微粒金属を触媒として成長し所望の炭素、也
維（７）が基板上に密生する形で生成する。本発明にお
いては、上記の生成繊維に用いても良いが、さらＫ ２
０００〜３５００°Ｃの温度で黒鉛化処理をして黒鉛繊
維としたものを用いるとその効果は著しい。このように
して得られた炭素繊維はＸ線回折及び電子顕微鏡観察に
より構造を解析しうる。Ｘ線回折については「炭素材料
実験技術（科学技術社発行）４４頁〜６３頁に詳しく述
べられており、結晶子の大きさとその配列の規則性につ
いて明らかにしうる。又、電子顕微鏡観察については、
上記文＃２０頁〜４５頁に詳しく述べられ、これに示さ
れる位相差コントラスト法により炭素の層面配列が直視
できる。生長したままの気相成長法による炭素繊維は中
心部に直径１００〜３００ Ａ前後の中空のチューブを
有し、その周囲１００人前後の厚さに檀維軸に実質的に
平行な炭素の層面が約３，５八おきに発達し、さらにそ
の周囲に同様の間隔でジグザグ状に２０〜３０度の角度
をもった微結晶子が繊維外層迄積重なっている。これら
の層面は、繊維軸に直角な断面においては、第２図に示
す如く繊維軸を中心とした年輪状に発達しているのが特
徴である。一方、この繊維をさらに２０００度以上の温
度で処理すると、上記ジグザグ状の微結晶子は中心部の
繊維軸に平行な組織へと並び揃い、実質的に外周部迄繊
維軸に平行な層を作る。この熱処理によって、層の間隔
は小さくなり、約３．４Ａ程度になる。これらの構造に
関しては、例えば、 Ｃａｒｂｏｎ 、 １９７６、
ｖｏｌ、１４． Ｐ１３３−１３５Ａ、 ０ｂｅｒｌｉ
ｎ ｅｔ、 ａｌ 、に示されている。
状でも良く、その材質としてはセラミック、黒鉛などが
好壕しく用いられる。超微粒金屑としは、例えば、粒径
１００〜３００ ＡのＦｅ、Ｎｉ又はＦｅ−Ｎｉ合金が
好ましく用いられる。混合ガスな通気して１０〜６０分
後に、該超微粒金属を触媒として成長し所望の炭素、也
維（７）が基板上に密生する形で生成する。本発明にお
いては、上記の生成繊維に用いても良いが、さらＫ ２
０００〜３５００°Ｃの温度で黒鉛化処理をして黒鉛繊
維としたものを用いるとその効果は著しい。このように
して得られた炭素繊維はＸ線回折及び電子顕微鏡観察に
より構造を解析しうる。Ｘ線回折については「炭素材料
実験技術（科学技術社発行）４４頁〜６３頁に詳しく述
べられており、結晶子の大きさとその配列の規則性につ
いて明らかにしうる。又、電子顕微鏡観察については、
上記文＃２０頁〜４５頁に詳しく述べられ、これに示さ
れる位相差コントラスト法により炭素の層面配列が直視
できる。生長したままの気相成長法による炭素繊維は中
心部に直径１００〜３００ Ａ前後の中空のチューブを
有し、その周囲１００人前後の厚さに檀維軸に実質的に
平行な炭素の層面が約３，５八おきに発達し、さらにそ
の周囲に同様の間隔でジグザグ状に２０〜３０度の角度
をもった微結晶子が繊維外層迄積重なっている。これら
の層面は、繊維軸に直角な断面においては、第２図に示
す如く繊維軸を中心とした年輪状に発達しているのが特
徴である。一方、この繊維をさらに２０００度以上の温
度で処理すると、上記ジグザグ状の微結晶子は中心部の
繊維軸に平行な組織へと並び揃い、実質的に外周部迄繊
維軸に平行な層を作る。この熱処理によって、層の間隔
は小さくなり、約３．４Ａ程度になる。これらの構造に
関しては、例えば、 Ｃａｒｂｏｎ 、 １９７６、
ｖｏｌ、１４． Ｐ１３３−１３５Ａ、 ０ｂｅｒｌｉ
ｎ ｅｔ、 ａｌ 、に示されている。
本発明において用いられる熱可塑性樹脂は、ポリアセク
ール樹Ｊ指、ポリオレフィン、耐１１旨、ポリアミド樹
脂、ポリエステル樹脂等である。
ール樹Ｊ指、ポリオレフィン、耐１１旨、ポリアミド樹
脂、ポリエステル樹脂等である。
上記の熱可塑性、１ｉ（脂に混合される炭素繊維の量は
、熱可塑性４４脂に対してＭｆｆｋ比にて２０／ｓｏ〜
７０／３０に設定される。２０７８０以下では本発明の
効果を発現するには少なすぎ、所望の性能は得られない
。７０７３０以上では成形時の流動性が悪く成形しにく
い。
、熱可塑性４４脂に対してＭｆｆｋ比にて２０／ｓｏ〜
７０／３０に設定される。２０７８０以下では本発明の
効果を発現するには少なすぎ、所望の性能は得られない
。７０７３０以上では成形時の流動性が悪く成形しにく
い。
本発明における炭素繊維と熱可塑性樹脂との混合方法は
、例えば熱可塑性樹脂のチップ状物と所定量の炭素繊維
とをトライブレンドした後に、押出機に投入、ローブ状
に押し出したものをさらに再びチップ状にカットする等
の方法が用いられる。
、例えば熱可塑性樹脂のチップ状物と所定量の炭素繊維
とをトライブレンドした後に、押出機に投入、ローブ状
に押し出したものをさらに再びチップ状にカットする等
の方法が用いられる。
この時、押出機への炭素繊維の食い込みを良くするよう
に何らかの集束剤を付着させても良い。さらに所望の形
に成形する方法としては、例えば成形機にて溶融押出し
成形する方法、熱間プレスする方法等如何なる方法が用
いられても良い。又。
に何らかの集束剤を付着させても良い。さらに所望の形
に成形する方法としては、例えば成形機にて溶融押出し
成形する方法、熱間プレスする方法等如何なる方法が用
いられても良い。又。
成形に際して、例えば金型からの離型性を良くする為の
添加剤、結晶核剤、難燃剤、安定剤、酸化防止剤等を混
合しても良い。
添加剤、結晶核剤、難燃剤、安定剤、酸化防止剤等を混
合しても良い。
この様に１本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、特
定の構造の炭素繊維を用いることによって、その電気伝
導性が著しく改善されることから、従来の欠点を改良し
成形体の強度、弾性率を所望の値に維持して、且つ電気
抵抗を飛躍的に下げる事ができる。これにより得られる
成型体は静電気などによるノイズ発生の無い、物性の優
れた有用な材料とな９うる。
定の構造の炭素繊維を用いることによって、その電気伝
導性が著しく改善されることから、従来の欠点を改良し
成形体の強度、弾性率を所望の値に維持して、且つ電気
抵抗を飛躍的に下げる事ができる。これにより得られる
成型体は静電気などによるノイズ発生の無い、物性の優
れた有用な材料とな９うる。
以下実施例に従って詳細に説明する。
（実施例１）
ベンゼンを１１００℃で熱分解する事によって、気相成
長法による炭素繊維を得た。該炭素繊維はＸ線回折によ
シ炭素の層面間隔は３．５Ａであシ、層面の厚さくＬｃ
）は約２５Ａ１層面の広がり（Ｌａ）は約１ＯＡであっ
た。さらに電子顕微鏡観察によフ中心部に近い層は約８
ＯＡの厚さの領域にわたシ繊維軸に実質的に平行に配列
していることが認められた。繊維の直径は６〜１０μｍ
長さは約１０ｃｎ１であった。この繊維を約５ｍ長にカ
ットして、 ４０重量部をポリアセタール樹脂（脂化成
製テナツク■タイプ５０１０） ６０重量部をブレンダ
ーにて混合し。
長法による炭素繊維を得た。該炭素繊維はＸ線回折によ
シ炭素の層面間隔は３．５Ａであシ、層面の厚さくＬｃ
）は約２５Ａ１層面の広がり（Ｌａ）は約１ＯＡであっ
た。さらに電子顕微鏡観察によフ中心部に近い層は約８
ＯＡの厚さの領域にわたシ繊維軸に実質的に平行に配列
していることが認められた。繊維の直径は６〜１０μｍ
長さは約１０ｃｎ１であった。この繊維を約５ｍ長にカ
ットして、 ４０重量部をポリアセタール樹脂（脂化成
製テナツク■タイプ５０１０） ６０重量部をブレンダ
ーにて混合し。
厚さ１同の型枠に入れて、温度１８０℃に設定した熱プ
レスによ〃プレスした後に冷却して、板状試験片を得た
。
レスによ〃プレスした後に冷却して、板状試験片を得た
。
引張り強度はオートグラフ試験機によって、ゲーヂ長５
０ｍ、巾５協、クロスヘッド速度２ ｖｍ／ｍｉｘの条
件にて測定した。一方、曲げ弾性率は上記試験片を用い
、テンシロン試験機にて支点間距離５〇−１巾５ ｖａ
ｎ 、クロスヘッド速度２ ｔｍ／ｍＵＩの３点曲げ試
験にて測定した。樹脂成形物の表面抵抗は上記試験片に
ついて、テスターにて測定を行なった。
０ｍ、巾５協、クロスヘッド速度２ ｖｍ／ｍｉｘの条
件にて測定した。一方、曲げ弾性率は上記試験片を用い
、テンシロン試験機にて支点間距離５〇−１巾５ ｖａ
ｎ 、クロスヘッド速度２ ｔｍ／ｍＵＩの３点曲げ試
験にて測定した。樹脂成形物の表面抵抗は上記試験片に
ついて、テスターにて測定を行なった。
炭素繊維の引張シ強度は単糸の引張シ試験機によシ、ゲ
ーヂ長４＋ｎｍ、引張速度１ ｔａｒ／ｍｍの条件で測
定した。さらに、炭素繊維の電気伝導度は単糸について
４端子法にて測定を行なった。
ーヂ長４＋ｎｍ、引張速度１ ｔａｒ／ｍｍの条件で測
定した。さらに、炭素繊維の電気伝導度は単糸について
４端子法にて測定を行なった。
これらの測定値を第１表に示す。
（実施例２）
実施例１で製造し、構造を確認した繊維をさらに２７０
０℃にて１０ ｍｍ熱処理を行なった。該ｄ、戒維を実
施例１と同根に（汚造ｈ’ｒ’析した結果、層面間隔そ
して％繊維断面方向全体にわたって繊維軸に平行な炭素
層面を有する事が認められた。この繊維を５ｍ長にカッ
トして、実施例１と同様な条件にて熱可塑性樹脂と成型
、加工して物性測定した結果を第１表に示す。
０℃にて１０ ｍｍ熱処理を行なった。該ｄ、戒維を実
施例１と同根に（汚造ｈ’ｒ’析した結果、層面間隔そ
して％繊維断面方向全体にわたって繊維軸に平行な炭素
層面を有する事が認められた。この繊維を５ｍ長にカッ
トして、実施例１と同様な条件にて熱可塑性樹脂と成型
、加工して物性測定した結果を第１表に示す。
（比較例１）
〜焼成から得た炭素繊維（旭日本カーボン製）を炭素縁
Ｋ（Ｌとして用いた。該ファイバーは、層面同様な観察
によっても、炭素層面の年輪状配列は見られなかった。
Ｋ（Ｌとして用いた。該ファイバーは、層面同様な観察
によっても、炭素層面の年輪状配列は見られなかった。
この繊維を５ｗ長にカットして。
実施例１と同条件で板状試験片を調製し物性制定に供し
た。
た。
（比較例２）
比較例１にて用いた炭素繊維をさらに２７００°Ｃ１１
０罷 熱処理をした。、比較例１と同様な解析を行ナツ
タ所、層面間隔３，４ Ａ、 Ｌｃ ４０ Ａ ｃ＠
ツたが、やはり比較例１と同較炭素帰面の年輪状配列は
見られなかつ７’Ｃｏこの繊維を５ｆｉ長にカットして
実施例１と同様の条件で板状試験片を製作し、物性測定
に供した。
０罷 熱処理をした。、比較例１と同様な解析を行ナツ
タ所、層面間隔３，４ Ａ、 Ｌｃ ４０ Ａ ｃ＠
ツたが、やはり比較例１と同較炭素帰面の年輪状配列は
見られなかつ７’Ｃｏこの繊維を５ｆｉ長にカットして
実施例１と同様の条件で板状試験片を製作し、物性測定
に供した。
以下余白
（実が１Ｌ例３〜５、比１し例３〜４）メタンを１１６
０℃にて熱分力了する事によって得た直径６μ〜１０μ
で長さ１００Ｈの気相成長法炭素繊維を２７００℃、１
ｏｊｌｌｌ熱処理を行なった。該繊維を熱処理し／ζ所
、実施例２と同じ観察によって、炭素の層ｉｍが繊維軸
に平行に配列している事が認められ／こ。これらのｊ・
１１面は１９１面において第２図の如き年輪状を呈して
いた。この繊維を５Ｄ長にカットし、正お、比率（樹脂
／炭素繊維）を９５１５゜８０／２０．５０１５０．３
０／７０ と袈えてポリアミド樹脂レオ源タイプ１３０
０８ （旭化成工業株式会社製）とブレンダーにてそれ
ぞれ混合し、厚さ１Ｍの型枠に入れ、２８０℃の温度で
メ、１シブレスした後冷却して板状試験片を得た。そし
て、実施例と同じ条件にて物性を６１１ｊ定し、第２
ｄ ＶＣボした。
０℃にて熱分力了する事によって得た直径６μ〜１０μ
で長さ１００Ｈの気相成長法炭素繊維を２７００℃、１
ｏｊｌｌｌ熱処理を行なった。該繊維を熱処理し／ζ所
、実施例２と同じ観察によって、炭素の層ｉｍが繊維軸
に平行に配列している事が認められ／こ。これらのｊ・
１１面は１９１面において第２図の如き年輪状を呈して
いた。この繊維を５Ｄ長にカットし、正お、比率（樹脂
／炭素繊維）を９５１５゜８０／２０．５０１５０．３
０／７０ と袈えてポリアミド樹脂レオ源タイプ１３０
０８ （旭化成工業株式会社製）とブレンダーにてそれ
ぞれ混合し、厚さ１Ｍの型枠に入れ、２８０℃の温度で
メ、１シブレスした後冷却して板状試験片を得た。そし
て、実施例と同じ条件にて物性を６１１ｊ定し、第２
ｄ ＶＣボした。
以下余白
ε＋”＞ １１２′、ｌは気相成長ｉ、、ｌ：ｌによる
炭素繊組の製法の概要を示ず。ε１’、 ２１ＮＩ ｉ
ｄ：気相成長法、による炭素ｇ、、’、、ｉ７維の断面
オイ１７造の（ＬＳ式的に示す図である。 （１）・・・オイルバス、 （２）・・・ベンゼン、
（３）・・・３方コツク、（４）・・・ｊｊ、４７−炉
の炉償・、 （５）・・・バブラー、（６）・・・／′
Ｉ零・１反、 （７）・・・Ｌ：之し一；Ｓ４）ノ、糸
１１、 （）（）・・・シールレイ全１１１ｉ＋＋’ｌ
１１−旨、１人 旭化成工業株式会社第１図 令 １［− 第２図 手続補正＠（自発） 昭和５９年１２月１ｏ日 特許庁長官 志 賀 学 殿 Ｉ、事件の表示 昭和５８年特許願第２１１０４９号 ２、発明の名称 熱＋Ｊ ＠ｑ性樹脂組成物 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 大阪Ｊノ″丁大阪市北区堂島浜１丁目２番６号（００３
） 旭化成工業株式会社 代表取１１゛６役社長 宮 崎 輝 ４、補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の（α１５、補正の内容 別紙の通り 補正の内容 （１１明細書第５頁第１５行〜第１７行「本発明・・・
である」を「本発明において用いられる熱可塑性樹脂口
、溶融成形できるものならば如何なるものでも良く、ポ
リアミ１、ポリアミ１−イミド、ボリアセタールボリカ
ーボネ−１・、ポリエステル、ポリアクリレート、ポリ
ザルポンポリＪニーチル・リルボン、ポリエーテルエー
テルケトン イミド、エコノール、ポリフェニレンザルファイド、Ａ
ＢＳ，ＭＵＨ及びＭＩ３３ＸＡＳ．、ＡＡＳ。 ＡＥＳＸＡＣＳ，アイオノマー、ポリプロピレン、ポリ
エチレン等の他、フッ素系ポリマー等があり、好ましく
は、炭素繊維とぬれ性のあるポリアミ１、ポリエステル
、ポリアセクール、ポリオレフィン樹脂である。」と訂
正する。 （２） 明細書第５頁第１８行〜第２０行［炭素繊維の
指は、・・・設定される」を１炭素繊維のｍは、熱可塑
性樹脂に対して如何なる割合でも良い。好ましくは、熱
可塑性樹脂に対して重量比にて２０／１３０〜７０／３
０に設定される。」と訂正する。 イ３） 明細書第８頁第１７行’ ｒ１２１０人」をｒ
１０００人」と訂正する。 以上
炭素繊組の製法の概要を示ず。ε１’、 ２１ＮＩ ｉ
ｄ：気相成長法、による炭素ｇ、、’、、ｉ７維の断面
オイ１７造の（ＬＳ式的に示す図である。 （１）・・・オイルバス、 （２）・・・ベンゼン、
（３）・・・３方コツク、（４）・・・ｊｊ、４７−炉
の炉償・、 （５）・・・バブラー、（６）・・・／′
Ｉ零・１反、 （７）・・・Ｌ：之し一；Ｓ４）ノ、糸
１１、 （）（）・・・シールレイ全１１１ｉ＋＋’ｌ
１１−旨、１人 旭化成工業株式会社第１図 令 １［− 第２図 手続補正＠（自発） 昭和５９年１２月１ｏ日 特許庁長官 志 賀 学 殿 Ｉ、事件の表示 昭和５８年特許願第２１１０４９号 ２、発明の名称 熱＋Ｊ ＠ｑ性樹脂組成物 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 大阪Ｊノ″丁大阪市北区堂島浜１丁目２番６号（００３
） 旭化成工業株式会社 代表取１１゛６役社長 宮 崎 輝 ４、補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の（α１５、補正の内容 別紙の通り 補正の内容 （１１明細書第５頁第１５行〜第１７行「本発明・・・
である」を「本発明において用いられる熱可塑性樹脂口
、溶融成形できるものならば如何なるものでも良く、ポ
リアミ１、ポリアミ１−イミド、ボリアセタールボリカ
ーボネ−１・、ポリエステル、ポリアクリレート、ポリ
ザルポンポリＪニーチル・リルボン、ポリエーテルエー
テルケトン イミド、エコノール、ポリフェニレンザルファイド、Ａ
ＢＳ，ＭＵＨ及びＭＩ３３ＸＡＳ．、ＡＡＳ。 ＡＥＳＸＡＣＳ，アイオノマー、ポリプロピレン、ポリ
エチレン等の他、フッ素系ポリマー等があり、好ましく
は、炭素繊維とぬれ性のあるポリアミ１、ポリエステル
、ポリアセクール、ポリオレフィン樹脂である。」と訂
正する。 （２） 明細書第５頁第１８行〜第２０行［炭素繊維の
指は、・・・設定される」を１炭素繊維のｍは、熱可塑
性樹脂に対して如何なる割合でも良い。好ましくは、熱
可塑性樹脂に対して重量比にて２０／１３０〜７０／３
０に設定される。」と訂正する。 イ３） 明細書第８頁第１７行’ ｒ１２１０人」をｒ
１０００人」と訂正する。 以上
Claims (3)
- （１）複数の炭素層面が繊維軸に実質的に平行に且つ断
面において年輪状に重層配列した組織構造を有する炭素
繊維と熱可塑性樹脂からなる熱可塑性樹脂組成物。 - （２）熱可塑性樹脂がポリアセタール樹脂、ポリオレフ
ィン樹脂、ポリアミド樹脂又はポリエステ′ル樹脂であ
る特許請求の範囲第１項記載の熱可塑性樹脂組成物 - （３） 前記炭素繊維と熱可塑性樹脂の重量比が２０／
８０〜７０／３０である特許請求の範囲第１項記載の熱
可塑性樹脂組成物
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21104983A JPS60104160A (ja) | 1983-11-11 | 1983-11-11 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21104983A JPS60104160A (ja) | 1983-11-11 | 1983-11-11 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60104160A true JPS60104160A (ja) | 1985-06-08 |
Family
ID=16599531
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21104983A Pending JPS60104160A (ja) | 1983-11-11 | 1983-11-11 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60104160A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63109039A (ja) * | 1986-10-27 | 1988-05-13 | Agency Of Ind Science & Technol | 複合材料の成形装置 |
| JPH0277442A (ja) * | 1988-09-14 | 1990-03-16 | Showa Denko Kk | 導電性熱可塑性樹脂組成物 |
| JPH03235398A (ja) * | 1990-02-13 | 1991-10-21 | Kitagawa Kogyo Kk | 移動体通信用筐体 |
-
1983
- 1983-11-11 JP JP21104983A patent/JPS60104160A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63109039A (ja) * | 1986-10-27 | 1988-05-13 | Agency Of Ind Science & Technol | 複合材料の成形装置 |
| JPH0277442A (ja) * | 1988-09-14 | 1990-03-16 | Showa Denko Kk | 導電性熱可塑性樹脂組成物 |
| JPH03235398A (ja) * | 1990-02-13 | 1991-10-21 | Kitagawa Kogyo Kk | 移動体通信用筐体 |
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