JPS5996194A - 半直接法で作業するコ−クス炉ガスからアンモニアを除去する装置のアンモニア洗浄器の作業停止の際の作業法 - Google Patents
半直接法で作業するコ−クス炉ガスからアンモニアを除去する装置のアンモニア洗浄器の作業停止の際の作業法Info
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- JPS5996194A JPS5996194A JP58152578A JP15257883A JPS5996194A JP S5996194 A JPS5996194 A JP S5996194A JP 58152578 A JP58152578 A JP 58152578A JP 15257883 A JP15257883 A JP 15257883A JP S5996194 A JPS5996194 A JP S5996194A
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- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
- C10K1/10—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids
- C10K1/12—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkaline-reacting including the revival of the used wash liquors
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はコークス炉ガスをアンモニア洗浄に続いて直接
的に最終冷却し、プロセス水に含まれるアンモニアをア
ルカリ添加のもとに水蒸気でストリップして除去する、
半直接法で作業するコークス炉ガスからアンモニアを分
離する装置のアンモニア洗浄器の作業停止の際の作業法
に関する。
的に最終冷却し、プロセス水に含まれるアンモニアをア
ルカリ添加のもとに水蒸気でストリップして除去する、
半直接法で作業するコークス炉ガスからアンモニアを分
離する装置のアンモニア洗浄器の作業停止の際の作業法
に関する。
コークス炉ガスからアンモニアを除去するための種々の
方法が公知である。いわゆる直接法の場合、脱タールし
たガスは酸とくに硫酸を供給する飽和器へ直接導入され
、この中でガス中に存在するアンモニアは塩を形成しな
がら反応ずろ。実際にはもちろん直接法は現在まで実施
し得なかった。これに反し半直接法の場合コークス炉ガ
スはまず前冷却で２０〜３０’Ｃまで冷却され、その際
すでにガス中に存在ずろアンモニアの一部がガス液（凝
縮液）とともに分離されろ。これに続いて前冷却および
脱タールしたコークス炉ガスは残りのアンモニアを除去
スルため同様酸を供給する装置へ導入される。以下の明
細書でこの装置は用語統一のためつねにアンモニア洗浄
器と称する。しかしこの装置がまったく異なる構造特徴
を有し、実地にはしばしば飽和器とも称されることは当
業者には明らかである。この場合いわゆるアンモニア洗
浄器には硫酸またはリン酸が供給され、アンモニアは相
当するアンモニウム塩を形成する。しかしこの反応はコ
ークス炉ガスの温度および水蒸気露点の上昇を伴うので
、ガスはアンモニア洗浄に続いていわゆる最終冷却をし
なければならない。
方法が公知である。いわゆる直接法の場合、脱タールし
たガスは酸とくに硫酸を供給する飽和器へ直接導入され
、この中でガス中に存在するアンモニアは塩を形成しな
がら反応ずろ。実際にはもちろん直接法は現在まで実施
し得なかった。これに反し半直接法の場合コークス炉ガ
スはまず前冷却で２０〜３０’Ｃまで冷却され、その際
すでにガス中に存在ずろアンモニアの一部がガス液（凝
縮液）とともに分離されろ。これに続いて前冷却および
脱タールしたコークス炉ガスは残りのアンモニアを除去
スルため同様酸を供給する装置へ導入される。以下の明
細書でこの装置は用語統一のためつねにアンモニア洗浄
器と称する。しかしこの装置がまったく異なる構造特徴
を有し、実地にはしばしば飽和器とも称されることは当
業者には明らかである。この場合いわゆるアンモニア洗
浄器には硫酸またはリン酸が供給され、アンモニアは相
当するアンモニウム塩を形成する。しかしこの反応はコ
ークス炉ガスの温度および水蒸気露点の上昇を伴うので
、ガスはアンモニア洗浄に続いていわゆる最終冷却をし
なければならない。
この最終冷却はたとえば直接法で実施することができ、
コークス炉ガスに循環冷却水が１段または多段に直接ス
プレーされる。その際発生する過剰の冷却水は通常コー
クス炉ガスの前冷却の際発生するガス液とともにアンモ
ニアストリッツξ内で処理される。この場合遊離アンモ
ニア、は水蒸気の供給により、結合アンモニアはアルカ
リたとえばカセイソーダまたは石−版元の添加によって
分離され、引続きアンモニア洗浄器前のコークス炉ガス
に添加される。アンモニアストリッパから流出するスト
リップした水は適当な排水処理の後プロセスから排出さ
れる。前記直接法と異なり半直接法は実地に良好に実施
しうることが明らかになった。
コークス炉ガスに循環冷却水が１段または多段に直接ス
プレーされる。その際発生する過剰の冷却水は通常コー
クス炉ガスの前冷却の際発生するガス液とともにアンモ
ニアストリッツξ内で処理される。この場合遊離アンモ
ニア、は水蒸気の供給により、結合アンモニアはアルカ
リたとえばカセイソーダまたは石−版元の添加によって
分離され、引続きアンモニア洗浄器前のコークス炉ガス
に添加される。アンモニアストリッパから流出するスト
リップした水は適当な排水処理の後プロセスから排出さ
れる。前記直接法と異なり半直接法は実地に良好に実施
しうることが明らかになった。
しかし半直接法によりアンモニアを除去する・アンモニ
ア洗浄器はしばしば保守目的または他の理由から作業を
停止しなければならない。しかしこのような場合にコー
クス炉ガス発生装置は停止することができず、コークス
炉ガスの純度の理由からアンモニアをガスから除去する
作業を中止することもできない。それゆえアンモニア洗
浄器のこのような作業中断期は現在まで予備装置を備え
、普通のアンモニア洗浄器の停止の際その機能を受持つ
ことによってのみしのぐことができた。しかしこのよう
な予備装置は少なからぬ装置費用および保守費用を要す
る。
ア洗浄器はしばしば保守目的または他の理由から作業を
停止しなければならない。しかしこのような場合にコー
クス炉ガス発生装置は停止することができず、コークス
炉ガスの純度の理由からアンモニアをガスから除去する
作業を中止することもできない。それゆえアンモニア洗
浄器のこのような作業中断期は現在まで予備装置を備え
、普通のアンモニア洗浄器の停止の際その機能を受持つ
ことによってのみしのぐことができた。しかしこのよう
な予備装置は少なからぬ装置費用および保守費用を要す
る。
さらに予備装置は比較的短い停止時間の間のみ必要であ
り、この点からすでに採算が合わないととを考慮しなけ
ればならない。
り、この点からすでに採算が合わないととを考慮しなけ
ればならない。
それゆえ本発明の目的は予備装置の用意を必要とせずに
問題を著しく簡単に安価に解決しうる、半直接法により
作業するアンモニア洗浄器の作業中断期をつなぐ方法を
得ることである。
問題を著しく簡単に安価に解決しうる、半直接法により
作業するアンモニア洗浄器の作業中断期をつなぐ方法を
得ることである。
この目的を解決するために使用する首記方法の本発明に
よる特徴はアンモニア洗浄器の作業停止の間アンモニア
を最終冷却器で洗浄し、そノ上部（洗浄段Ｉ）にアンモ
ニアストリッパからのス） ＩＪツブした水を、中央部
（洗浄段■）にガス液を、下部（洗浄段■）に冷却した
循環水を供給し、最終冷却器に供給したすべての水をそ
の塔底に捕集し、洗浄段■に必要な循環水を分離した後
２つの分流に分割し、そのうち洗浄段■のためのストリ
ップした水の回収に使用する１つの分流を水蒸気のみを
供給するアンモニア洗浄器ツ・ξに導入し、もう１つの
分流を水蒸気およびアルカリを供給するアンモニアスト
リッパへ導入することである。
よる特徴はアンモニア洗浄器の作業停止の間アンモニア
を最終冷却器で洗浄し、そノ上部（洗浄段Ｉ）にアンモ
ニアストリッパからのス） ＩＪツブした水を、中央部
（洗浄段■）にガス液を、下部（洗浄段■）に冷却した
循環水を供給し、最終冷却器に供給したすべての水をそ
の塔底に捕集し、洗浄段■に必要な循環水を分離した後
２つの分流に分割し、そのうち洗浄段■のためのストリ
ップした水の回収に使用する１つの分流を水蒸気のみを
供給するアンモニア洗浄器ツ・ξに導入し、もう１つの
分流を水蒸気およびアルカリを供給するアンモニアスト
リッパへ導入することである。
すなわち本発明の方法によればアンモニア洗浄器の作業
停止の間、直接的最終冷却器がその機能を受持つことに
よって問題が解決される。
停止の間、直接的最終冷却器がその機能を受持つことに
よって問題が解決される。
この場合もちろん３つの平面（上部、中火物および下部
）へ液体を供給しうろことが前提である。しかし実際に
は普通の直接的最終冷却器はつねにこのような装置を備
えていることから出発することができる。例外的にこの
要求が充足されない場合、最終冷却器は本発明の方法実
施のためまず適当に改造しなければならなし・ｏしかし
それはいかなる場合も予備装置として使用するアンモニ
ア洗浄器より費用を要しない。
）へ液体を供給しうろことが前提である。しかし実際に
は普通の直接的最終冷却器はつねにこのような装置を備
えていることから出発することができる。例外的にこの
要求が充足されない場合、最終冷却器は本発明の方法実
施のためまず適当に改造しなければならなし・ｏしかし
それはいかなる場合も予備装置として使用するアンモニ
ア洗浄器より費用を要しない。
次に本発明を図面により説明する。
図面には本発明の詳細な説明するためどうしても必要な
装置のみが示され、その他の測定および制御装置、ポン
プ等の補助装置ならびにこの方法過程の前後に接続する
コークス炉ガス発生装置および処理装置は図示されてい
ない。図の中で黒（塗った弁はそれぞれ閉鎖状態を示す
。
装置のみが示され、その他の測定および制御装置、ポン
プ等の補助装置ならびにこの方法過程の前後に接続する
コークス炉ガス発生装置および処理装置は図示されてい
ない。図の中で黒（塗った弁はそれぞれ閉鎖状態を示す
。
第１図において前冷却装置から導管ｌおよびガス吸引装
置２を介してコークス炉ガスがアンモニア洗浄器３へ導
入される。弁４は開いている。コークス炉ガスはアンモ
ニア洗浄器３へ入る際４０〜５０°Ｃの温度および５〜
１０／Ｎｍ３のアンモニア含量を示す。アンモニア洗浄
器３にはこの場合硫酸またはリン酸水溶液が供給され、
ガス中に含まれるアンモニアは相当する塩を形成しなが
ら反応する。この反応によってガス温度は約４５〜５５
°Ｃへ上昇するので、コークス炉ガスは導管５を介して
下から最終冷却塔６へ導入しなければならない。弁７は
この場合間いている。最終冷却塔は互いに上下に配置し
た３つのエキスパンＰメメル床８を備える。各エキスノ
ξンｒメタル床の上に図示されていないスプレーまたは
分配装置が備えられ、それによってガスの直接冷却に必
要な水がエキス・ξンドメタル床に供給される。水は導
管９，１０および１１を介して供給され、冷却されたコ
ークス炉ガスは導管１２を介して最終冷却塔６を去り、
２０〜３０°Ｃの温度および０．０１〜０．１ Ｅｌ／
Ｎｍ”のアンモニア含量をもって次のガス処理装置へ送
られる。最終冷却塔６０種々の平面へ供給した水は冷却
塔の塔底に集まり、導管１３を介して取出される。冷却
器１４内で２０〜３０℃の温度まで水の所要の再冷却が
行われ、次にこの水は導管９，１０および１１を介して
循環的に再び最終冷却塔６へ供給される。コークス炉ガ
スの露点低下のため最終冷却塔内で凝縮した過剰の循環
水は導管１３内の水流から分岐し、導管１７および１８
を介して組込体を備えるアンモニアストリッパ２０に入
る。弁１９はその際開いている。このアンモニアストリ
ッパ２０にはガス液（凝縮液）も供給される。このガス
液は湿り石炭およびいわゆる結合水から石炭コークス化
の間に発生し、前冷却の間に粗製コークス炉ガスから凝
縮したものである。アンモニア含量が約３〜６ ｇ／
ｄｍ３のこのガス液は導管１８へ開口する導管２２を介
してアンモニアストリッパ２０に供給される。アンモニ
アストリッパ２０内で供給した水からアンモニアはアル
カリたとえばカセイソーダまたは石灰乳の添加および水
蒸気の供給によってストリップされる。ストリップされ
たアンモニアはアンモニアストリッパ２０の頭部から逃
げ、導管２６．２７および開いた弁２４．２５を介して
アンモニア洗浄器３の前のコークス炉ガスに添加される
。アンモニアをストリップした水は導管２８を介してア
ンモニアストリッパ２０の底部から取出され、冷却器２
９で適当に冷却した後、導管３０へ取出され、ここから
図示されていない排水浄化装置へ送られる。弁３１はそ
の際開いている。所要の水蒸気のアンモニアストリッパ
２０への供給は導管３２．３３および開いた弁３４を介
して行われる。アルカリ添加は導管３５を介して行われ
、供給したアルカリは導管２２および１８を介してアン
モニア洗浄器ツ・ξ２０の上部へ達する。排水浄化装置
に対する十分な作業安定性の理由からアンモニアストリ
ッツξ２０に隣接してもう１つのアンモニアストリッツ
ξ２１が予備装置として備えられ、必要に応じていつで
も作業は１つのアンモニアストリッツξから他へ切替え
ることができる。
置２を介してコークス炉ガスがアンモニア洗浄器３へ導
入される。弁４は開いている。コークス炉ガスはアンモ
ニア洗浄器３へ入る際４０〜５０°Ｃの温度および５〜
１０／Ｎｍ３のアンモニア含量を示す。アンモニア洗浄
器３にはこの場合硫酸またはリン酸水溶液が供給され、
ガス中に含まれるアンモニアは相当する塩を形成しなが
ら反応する。この反応によってガス温度は約４５〜５５
°Ｃへ上昇するので、コークス炉ガスは導管５を介して
下から最終冷却塔６へ導入しなければならない。弁７は
この場合間いている。最終冷却塔は互いに上下に配置し
た３つのエキスパンＰメメル床８を備える。各エキスノ
ξンｒメタル床の上に図示されていないスプレーまたは
分配装置が備えられ、それによってガスの直接冷却に必
要な水がエキス・ξンドメタル床に供給される。水は導
管９，１０および１１を介して供給され、冷却されたコ
ークス炉ガスは導管１２を介して最終冷却塔６を去り、
２０〜３０°Ｃの温度および０．０１〜０．１ Ｅｌ／
Ｎｍ”のアンモニア含量をもって次のガス処理装置へ送
られる。最終冷却塔６０種々の平面へ供給した水は冷却
塔の塔底に集まり、導管１３を介して取出される。冷却
器１４内で２０〜３０℃の温度まで水の所要の再冷却が
行われ、次にこの水は導管９，１０および１１を介して
循環的に再び最終冷却塔６へ供給される。コークス炉ガ
スの露点低下のため最終冷却塔内で凝縮した過剰の循環
水は導管１３内の水流から分岐し、導管１７および１８
を介して組込体を備えるアンモニアストリッパ２０に入
る。弁１９はその際開いている。このアンモニアストリ
ッパ２０にはガス液（凝縮液）も供給される。このガス
液は湿り石炭およびいわゆる結合水から石炭コークス化
の間に発生し、前冷却の間に粗製コークス炉ガスから凝
縮したものである。アンモニア含量が約３〜６ ｇ／
ｄｍ３のこのガス液は導管１８へ開口する導管２２を介
してアンモニアストリッパ２０に供給される。アンモニ
アストリッパ２０内で供給した水からアンモニアはアル
カリたとえばカセイソーダまたは石灰乳の添加および水
蒸気の供給によってストリップされる。ストリップされ
たアンモニアはアンモニアストリッパ２０の頭部から逃
げ、導管２６．２７および開いた弁２４．２５を介して
アンモニア洗浄器３の前のコークス炉ガスに添加される
。アンモニアをストリップした水は導管２８を介してア
ンモニアストリッパ２０の底部から取出され、冷却器２
９で適当に冷却した後、導管３０へ取出され、ここから
図示されていない排水浄化装置へ送られる。弁３１はそ
の際開いている。所要の水蒸気のアンモニアストリッパ
２０への供給は導管３２．３３および開いた弁３４を介
して行われる。アルカリ添加は導管３５を介して行われ
、供給したアルカリは導管２２および１８を介してアン
モニア洗浄器ツ・ξ２０の上部へ達する。排水浄化装置
に対する十分な作業安定性の理由からアンモニアストリ
ッツξ２０に隣接してもう１つのアンモニアストリッツ
ξ２１が予備装置として備えられ、必要に応じていつで
も作業は１つのアンモニアストリッツξから他へ切替え
ることができる。
第１図に参照番号を備えないその他の装置部分はアンモ
ニア洗浄器３が作動している正常作業の説明には不用で
ある。これに関しては次の第２図で詳細に説明する。
ニア洗浄器３が作動している正常作業の説明には不用で
ある。これに関しては次の第２図で詳細に説明する。
本発明の詳細な説明する第２図は第１図と一致し、同じ
参照番号は同じ意味を有ずろ。アンモニア洗浄器３０作
業を停止しなければならない場合、弁４および７を閉鎖
し、同時に弁３６を開く。コークス炉ガスはガス吸引装
置２の後方で迂回導管３７へ入り、この導管は最終冷却
塔６へ通ずる導管へ開１コする。最終冷却塔６はこの場
合ガス中に存在するアンモニアの洗浄に使用され゛る０
、そのためその上部（洗浄段■）に導管９を介してアン
モニアストリッツ８２１からくるストリップした水が供
給されろ。このストリップした水はアンモニアストリン
パ２１の底部から導管３８を介して取出され、２０〜３
０°Ｃに冷却する冷却器３９を通過した後、導管９に通
ずる導管４０へ入る。弁４１はこの場合開いている。最
終冷却塔６の中央部（洗浄段■）この目的で弁２３前の
導管２２がら導管１ｏへ開！コする導管４２が分岐する
。この場合弁２３および１５は閉鎖し、弁４３は開いて
いる。最終冷却塔６の下部（洗浄段■）にはこれまでと
同様冷却した循環水が流れる。それゆえ導管１３．１１
および冷却器１４を介する循環は第１図で説明した作業
法に相当する。洗浄段■はとくに前置ガス吸引装置２に
よってコークス炉カス中に発生ずるガスの圧縮熱を導出
するために役立つ。第１図の作業法と同様この場合も最
終冷却塔６へ供給したすべての水はその塔底に集まり、
まず導管１３を介してこれから取出される。この場合弁
１５および１６は閉鎖しているので、導管１３を介して
取出した水はまず循環水とし７て冷却器１４および導管
１】を介して再び最終冷却塔６の下部（洗浄段■）へ供
給される量の分流が分岐する。残りの水は導管１７を介
してアンモニア洗浄器ッ・ξ２ｏおよヒ２１−に達する
。その際この水量はもう１度２つの分流に分離され、そ
の際アンモニア洗浄器ツ・ξ２１には洗浄段■のための
ストリップした水の回収に必要な分流が流れる。そのた
めこの分流は導管１７から導管４４を介して分岐し、開
いた弁４５を介して組込体を備えるアンモニアストリッ
ツξ２１の上部へ入る。このストリッツξには導管３２
を介して水蒸気が供給されるだけであり、その際導管３
３の弁４６は開いている。ストリップした水は導管３８
を介してアンモニアストリッパ２１の底部から取出され
、冷却器３９および導管４０を介して最終冷却塔６へ再
供給される。ストリップされたアンモニアはアンモニア
ストリッパ２１の上部から逃げ、導管４７および開いた
弁４８を介して導管２７へ入る。この場合しかしストリ
ップされたアンモニアをアンモニア洗浄器３前のコーク
ス炉ガスに添加することはできない。それゆえ弁２５は
閉鎖状態に留まる。このストリップされたアンモニアの
他の使用法がある場合それを利用ずろのが有利である。
参照番号は同じ意味を有ずろ。アンモニア洗浄器３０作
業を停止しなければならない場合、弁４および７を閉鎖
し、同時に弁３６を開く。コークス炉ガスはガス吸引装
置２の後方で迂回導管３７へ入り、この導管は最終冷却
塔６へ通ずる導管へ開１コする。最終冷却塔６はこの場
合ガス中に存在するアンモニアの洗浄に使用され゛る０
、そのためその上部（洗浄段■）に導管９を介してアン
モニアストリッツ８２１からくるストリップした水が供
給されろ。このストリップした水はアンモニアストリン
パ２１の底部から導管３８を介して取出され、２０〜３
０°Ｃに冷却する冷却器３９を通過した後、導管９に通
ずる導管４０へ入る。弁４１はこの場合開いている。最
終冷却塔６の中央部（洗浄段■）この目的で弁２３前の
導管２２がら導管１ｏへ開！コする導管４２が分岐する
。この場合弁２３および１５は閉鎖し、弁４３は開いて
いる。最終冷却塔６の下部（洗浄段■）にはこれまでと
同様冷却した循環水が流れる。それゆえ導管１３．１１
および冷却器１４を介する循環は第１図で説明した作業
法に相当する。洗浄段■はとくに前置ガス吸引装置２に
よってコークス炉カス中に発生ずるガスの圧縮熱を導出
するために役立つ。第１図の作業法と同様この場合も最
終冷却塔６へ供給したすべての水はその塔底に集まり、
まず導管１３を介してこれから取出される。この場合弁
１５および１６は閉鎖しているので、導管１３を介して
取出した水はまず循環水とし７て冷却器１４および導管
１】を介して再び最終冷却塔６の下部（洗浄段■）へ供
給される量の分流が分岐する。残りの水は導管１７を介
してアンモニア洗浄器ッ・ξ２ｏおよヒ２１−に達する
。その際この水量はもう１度２つの分流に分離され、そ
の際アンモニア洗浄器ツ・ξ２１には洗浄段■のための
ストリップした水の回収に必要な分流が流れる。そのた
めこの分流は導管１７から導管４４を介して分岐し、開
いた弁４５を介して組込体を備えるアンモニアストリッ
ツξ２１の上部へ入る。このストリッツξには導管３２
を介して水蒸気が供給されるだけであり、その際導管３
３の弁４６は開いている。ストリップした水は導管３８
を介してアンモニアストリッパ２１の底部から取出され
、冷却器３９および導管４０を介して最終冷却塔６へ再
供給される。ストリップされたアンモニアはアンモニア
ストリッパ２１の上部から逃げ、導管４７および開いた
弁４８を介して導管２７へ入る。この場合しかしストリ
ップされたアンモニアをアンモニア洗浄器３前のコーク
ス炉ガスに添加することはできない。それゆえ弁２５は
閉鎖状態に留まる。このストリップされたアンモニアの
他の使用法がある場合それを利用ずろのが有利である。
しかしそれがない場合アンモニアはこの例の場合のよう
にアンモニア分解装置４９に送らなければならない。弁
５０はこの場合開いている。アンモニア分解装置４９は
燃焼または接触分解装置として作業することができる。
にアンモニア分解装置４９に送らなければならない。弁
５０はこの場合開いている。アンモニア分解装置４９は
燃焼または接触分解装置として作業することができる。
導管４４を介して分流を取出した後なお導管１７に残る
最終冷却塔６からの処理すべき塔底生成物の分流は導管
１８を介してアンモニアストリッパ２０に供給される。
最終冷却塔６からの処理すべき塔底生成物の分流は導管
１８を介してアンモニアストリッパ２０に供給される。
弁１９はこの場合もちろん開いている。このストリッパ
には導管３２または３３からの水蒸気のほか付加的に導
管３５からアルカリが導入されるので、その作業法はす
でに第１図で説明した作業法に相当する。ストリップし
た水は導管２８から取出され、冷却器２９および導管３
０を介して図示されていない排水処理装置に達する。導
管３０の弁５０はこの場合閉鎖している。アンモニアス
トリッパ２０でストリップされたアンモニアは導管２６
および２７を介して同様アンモニア分解装置４９に供給
される。アンモニアを除去したコークス炉ガスは最終冷
却塔６を導管１２を介して２０〜３０℃の温度で去る。
には導管３２または３３からの水蒸気のほか付加的に導
管３５からアルカリが導入されるので、その作業法はす
でに第１図で説明した作業法に相当する。ストリップし
た水は導管２８から取出され、冷却器２９および導管３
０を介して図示されていない排水処理装置に達する。導
管３０の弁５０はこの場合閉鎖している。アンモニアス
トリッパ２０でストリップされたアンモニアは導管２６
および２７を介して同様アンモニア分解装置４９に供給
される。アンモニアを除去したコークス炉ガスは最終冷
却塔６を導管１２を介して２０〜３０℃の温度で去る。
このガスはなお最高０１ｇ／Ｎｍ３のアンモニア含量を
示す。導管１３を介して最終冷却塔６から取出した水の
うち一般に５０〜７０容量係は導管１１を介して洗浄段
ＩＩＩへ再供給され、１５〜２５容量係は導管４４を介
してアンモニアストリツ・♀２１へ入り、アンモニアを
ストリップした後ストリップした水として洗浄段■に再
使用される。残部はアンモニアストリツ・ξ２０に達し
、アンモニアをストリップした後、前記のようにこのプ
ロセスから排出されろ。
示す。導管１３を介して最終冷却塔６から取出した水の
うち一般に５０〜７０容量係は導管１１を介して洗浄段
ＩＩＩへ再供給され、１５〜２５容量係は導管４４を介
してアンモニアストリツ・♀２１へ入り、アンモニアを
ストリップした後ストリップした水として洗浄段■に再
使用される。残部はアンモニアストリツ・ξ２０に達し
、アンモニアをストリップした後、前記のようにこのプ
ロセスから排出されろ。
第２アンモニア洗浄器の本発明による廃止によって達成
される費用上の利点は処理能カフ０００ＯＮｍ／ｈのコ
ークス炉ガス処理装置の場合２００００００ＤＭに達す
る。図示したすべての装置はこの場合コークス工業に常
用の構造を有する。
される費用上の利点は処理能カフ０００ＯＮｍ／ｈのコ
ークス炉ガス処理装置の場合２００００００ＤＭに達す
る。図示したすべての装置はこの場合コークス工業に常
用の構造を有する。
第１図はアンモニア洗浄器が作動している際の普通作業
を示すフローシート、第２図はアンモニア洗浄器停止中
の作業を示すフローシート２・・・ガス吸引装置、３・
・・アンモニア洗浄器、６・・・最終冷却塔、１４，２
９．３９・・・冷却器、２０．２１・・アンモニアスト
リッツξ、４９・・・アンモニア分解装置
を示すフローシート、第２図はアンモニア洗浄器停止中
の作業を示すフローシート２・・・ガス吸引装置、３・
・・アンモニア洗浄器、６・・・最終冷却塔、１４，２
９．３９・・・冷却器、２０．２１・・アンモニアスト
リッツξ、４９・・・アンモニア分解装置
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ コークス炉ガスをアンモニア洗浄に続いて直接的に
最終冷却し、プロセス水に含まれるアンモニアをアルカ
リ添加のもとに水蒸気でストリップして分離する、半直
接法で作業するコークス炉ガスからアンモニアを除去す
る装置のアンモニア洗浄器の作業停止の際の作業法にお
いて、アンモニア洗浄器の作業停止の間、アンモニアを
最終冷却器内で洗浄し、その際その上部（洗浄段■）に
アンモニアストリッパからのストリップした水を、その
中央部（洗浄段■）にガス液を、その下部（洗浄段ｍ
）に冷却した循環水を供給し、最終冷却器へ供給したす
べての水をその塔底に集め、洗浄段■に必要な循環水を
分離した後、２つの分流に分割し、そのうち洗浄段■の
ためのストリップした水の回収に使用する１つの分流を
水蒸気のみを供給するアンモニアストリツ・ξへ導入し
、他の分流を水蒸気およびアルカリを供給するアンモニ
アストリツ・ξへ導入することを特徴とする、半直接法
で作業するコークス炉ガスからアンモニアを除去する装
置のアンモニア洗浄器の作業停止の際の作業法０ ２ 最終冷却器内で２０〜３０℃の温度でアンモニア洗
浄を実施する特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３ 最終冷却器の底部に集まった水のうち５０〜７０容
量係を洗浄段■のための循環水として使用し、１５〜２
５容量係を洗浄段■のためのストリップした洗浄水とし
て使用する特許請求の範囲第１項または第２項記載の方
法。 ４ アンモニアストリッパからのアン毛ニア蒸気をいっ
しょに再処理または分解する特許請求の範囲第１項〜第
３項の１つに記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3243188.0 | 1982-11-23 | ||
| DE19823243188 DE3243188A1 (de) | 1982-11-23 | 1982-11-23 | Verfahren zur ueberbrueckung von betriebsstillstaenden des ammoniakwaschers einer nach dem halbdirekten verfahren arbeitenden anlage zur entfernung von ammoniak aus koksofengas |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5996194A true JPS5996194A (ja) | 1984-06-02 |
| JPH0333199B2 JPH0333199B2 (ja) | 1991-05-16 |
Family
ID=6178747
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58152578A Granted JPS5996194A (ja) | 1982-11-23 | 1983-08-23 | 半直接法で作業するコ−クス炉ガスからアンモニアを除去する装置のアンモニア洗浄器の作業停止の際の作業法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4530821A (ja) |
| JP (1) | JPS5996194A (ja) |
| CA (1) | CA1228570A (ja) |
| DE (1) | DE3243188A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998054274A1 (en) * | 1997-05-30 | 1998-12-03 | Ju Heung Sung | Emulsified fuel |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3484871D1 (de) * | 1983-10-14 | 1991-09-05 | Jan Theo Drese | Verfahren zur kontinuierlichen entfernung und rueckgewinnung von ammoniak aus ammoniak enthaltenden abfallwasser. |
| US7258848B1 (en) * | 2006-07-31 | 2007-08-21 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for scrubbing ammonia from acid gases comprising ammonia and hydrogen sulfide |
| CN103322244A (zh) * | 2013-05-22 | 2013-09-25 | 济钢集团有限公司 | 一种新型u型管煤气水封 |
| CN104232172B (zh) * | 2014-09-26 | 2017-07-28 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种焦化粗苯分离水二次利用装置及利用工艺 |
| CN105126530B (zh) * | 2015-09-22 | 2017-09-12 | 中石化宁波工程有限公司 | 一种焦化尾气净化方法 |
| CN105126380B (zh) * | 2015-09-22 | 2017-08-25 | 中石化宁波工程有限公司 | 一种焦化尾气处理方法 |
| CN105169879B (zh) * | 2015-09-22 | 2017-05-03 | 中石化宁波工程有限公司 | 焦化尾气处理方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1315639A (en) * | 1919-09-09 | of bbttssels | ||
| US3556721A (en) * | 1967-10-27 | 1971-01-19 | Koppers Co Inc | Process for purifying crude coke-oven gases |
-
1982
- 1982-11-23 DE DE19823243188 patent/DE3243188A1/de active Granted
-
1983
- 1983-08-23 JP JP58152578A patent/JPS5996194A/ja active Granted
- 1983-09-12 US US06/531,595 patent/US4530821A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-11-22 CA CA000441626A patent/CA1228570A/en not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998054274A1 (en) * | 1997-05-30 | 1998-12-03 | Ju Heung Sung | Emulsified fuel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3243188C2 (ja) | 1990-12-06 |
| DE3243188A1 (de) | 1984-05-24 |
| US4530821A (en) | 1985-07-23 |
| JPH0333199B2 (ja) | 1991-05-16 |
| CA1228570A (en) | 1987-10-27 |
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