JPS5993795A - 合成ガスを製造する方法及び装置 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は合成ガス（ｃｏ ＋ ｎ２）を、微細な炭素に
富んだ原料を酸素で吸熱カルボ熱還元の原料の存在で自
熱気化させることによって製造する方法及び装置に関す
る。
富んだ原料を酸素で吸熱カルボ熱還元の原料の存在で自
熱気化させることによって製造する方法及び装置に関す
る。
１９７３〜１９７４年以来固有のエネルギー源及び原料
源を十分に利用するために、ｌｎｊ Ｋ高圧下に炭及び
他の固体燃料から合成ガスを製造する方法が開発されて
いる。かかる方法は、文献に詳説されている（例えばＵ
ｌｌｍａｎｎｓ Ｅｎｃｙｋｌｏ−ｐａｄｉｅ ｄｅｒ
Ｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅｎ Ｃｈｅｍｉｅ、 ４版、１
４巻、３７５頁以降）。以後の増大したかかる方法の大
規模の工業的使用は灰分及びスラップの著しい生成を生
ぜしめ、重大な寄託の問題をもたらした。ドイツ特許願
Ｐ ３１３２５０６．８には合成ガスを製造する方法及
び装置が記載され、この場合添加剤を添加して灰分の少
くとも１部分を工業的化学生成物、例えば珪素鉄又は炭
化カルシウムとして製出する。
源を十分に利用するために、ｌｎｊ Ｋ高圧下に炭及び
他の固体燃料から合成ガスを製造する方法が開発されて
いる。かかる方法は、文献に詳説されている（例えばＵ
ｌｌｍａｎｎｓ Ｅｎｃｙｋｌｏ−ｐａｄｉｅ ｄｅｒ
Ｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅｎ Ｃｈｅｍｉｅ、 ４版、１
４巻、３７５頁以降）。以後の増大したかかる方法の大
規模の工業的使用は灰分及びスラップの著しい生成を生
ぜしめ、重大な寄託の問題をもたらした。ドイツ特許願
Ｐ ３１３２５０６．８には合成ガスを製造する方法及
び装置が記載され、この場合添加剤を添加して灰分の少
くとも１部分を工業的化学生成物、例えば珪素鉄又は炭
化カルシウムとして製出する。
これに記載の装置の特徴は、添加剤混合物を充填した直
立炉（湯出し発生炉）に対して横に気化室が配置されて
おり、これは直立炉の還元帯域と開いて結合しているこ
とである。この中に炭素に富んだ原料を酸素及び場合に
より添加ガスと一緒に吹込み、過度の熱−酸化炭素含有
合成ガスに変換し、このガスは添加剤からなる層を有す
る還元帯域中に流動し、そこで例えば還元生成物として
の珪素鉄又は炭化カルシウムか形成する。使用原料から
の灰分の１部分は合成ガスと一緒にダストとして搬出さ
れ、化学反応によって変換し、残渣を還元生成物と一緒
に取出す。
立炉（湯出し発生炉）に対して横に気化室が配置されて
おり、これは直立炉の還元帯域と開いて結合しているこ
とである。この中に炭素に富んだ原料を酸素及び場合に
より添加ガスと一緒に吹込み、過度の熱−酸化炭素含有
合成ガスに変換し、このガスは添加剤からなる層を有す
る還元帯域中に流動し、そこで例えば還元生成物として
の珪素鉄又は炭化カルシウムか形成する。使用原料から
の灰分の１部分は合成ガスと一緒にダストとして搬出さ
れ、化学反応によって変換し、残渣を還元生成物と一緒
に取出す。
合成ガスと一緒に搬出される炭素に富んだ原則からの灰
分成分は、気化温度及び還元帯域中の反応温度による３
、気化及び灰分の酸化物の揮発性亜酸化物、例えばＳｉ
Ｏへの部分的還元は、なかんずくこれに対して影響を有
する。
分成分は、気化温度及び還元帯域中の反応温度による３
、気化及び灰分の酸化物の揮発性亜酸化物、例えばＳｉ
Ｏへの部分的還元は、なかんずくこれに対して影響を有
する。
生じた還元生成物の純度は使用原料、特に炭素に富んだ
原料の純度に著しく左右されることが判明した。使用原
料として、例えば灰分に富んだ炭を使用する場合には、
高成分の灰分をガス気流に変えるために、気化帯域及び
／又は還元帯域中で相応する還元生成物を形成するのに
必要であるよりも大きい温度な生ぜしめることが必要な
ことが判明する。この場合好ましくは温度２０００〜３
３００℃が得られる。
原料の純度に著しく左右されることが判明した。使用原
料として、例えば灰分に富んだ炭を使用する場合には、
高成分の灰分をガス気流に変えるために、気化帯域及び
／又は還元帯域中で相応する還元生成物を形成するのに
必要であるよりも大きい温度な生ぜしめることが必要な
ことが判明する。この場合好ましくは温度２０００〜３
３００℃が得られる。
原則として空の耐火性閉鎖反応器からなる飛行流動気化
器が又は著しく小さいが、同じようにして空の耐火性の
裏うちされた気化室を有するドイツ特許願ｐ ３１３２
．５０６．８号の装置を考慮する場合には、過度の反応
温度を使用すると、反応器の壁は同時の還元性雰囲気の
侵蝕及び熔融灰分又はスラップに耐え得ないことが容易
に認められる。殊にこれは灰分に富んだ炭にあてはまり
、その際既に常用の合成ガス発生炉及び気化温度１５０
０〜２０００℃で著しい欠ＩＬ点が認められる。
器が又は著しく小さいが、同じようにして空の耐火性の
裏うちされた気化室を有するドイツ特許願ｐ ３１３２
．５０６．８号の装置を考慮する場合には、過度の反応
温度を使用すると、反応器の壁は同時の還元性雰囲気の
侵蝕及び熔融灰分又はスラップに耐え得ないことが容易
に認められる。殊にこれは灰分に富んだ炭にあてはまり
、その際既に常用の合成ガス発生炉及び気化温度１５０
０〜２０００℃で著しい欠ＩＬ点が認められる。
これから同じ１的、例えばドイツ特許願Ｐ３１３２５０
６δで装置の腐蝕を最小にする、それ故その放置を延長
し、合成ガスと固体還元生成物との間の灰分又はスラッ
プの分配に対する流入を可能にし、高純度のカルボ熱還
元生成物を生ぜしめる方法及び装置を得る課題が生じた
。
６δで装置の腐蝕を最小にする、それ故その放置を延長
し、合成ガスと固体還元生成物との間の灰分又はスラッ
プの分配に対する流入を可能にし、高純度のカルボ熱還
元生成物を生ぜしめる方法及び装置を得る課題が生じた
。
本発明によってこの課題は容易な方法で解決され、その
際同時になお使用した炭素含有原料の灰分かも少くとも
１部分工業的化学生成物を得ることができる。公知技術
並びにドイツ特許願Ｐ ３ ］−３２５０６，８に対し
て、総括して次の利点が得られる： （１）気化帯域中の反応温度は、１３００〜３３００℃
の広い範囲内で変動することができろ。
際同時になお使用した炭素含有原料の灰分かも少くとも
１部分工業的化学生成物を得ることができる。公知技術
並びにドイツ特許願Ｐ ３ ］−３２５０６，８に対し
て、総括して次の利点が得られる： （１）気化帯域中の反応温度は、１３００〜３３００℃
の広い範囲内で変動することができろ。
（２）気化室の耐火性ライニングの腐蝕は除外されてい
る。ノズル尖端及び吹込部分は十分に冷却することがで
きる。
る。ノズル尖端及び吹込部分は十分に冷却することがで
きる。
（３）井筒状揚出し発生炉の構造部の腐蝕は、保護層の
形成を有する著しい放射状の温度低下によって内壁で最
小である。
形成を有する著しい放射状の温度低下によって内壁で最
小である。
（４）熱のロスは最小になる。
（５）気化帯域は、同時にガス分配器として作用する。
（６）本発明による装置は主として回転対称であり、こ
れによって十分に均一なガスの分配を保証する。
れによって十分に均一なガスの分配を保証する。
（力 添加剤混合物の成分は、ノズルによって揚出１２
発生炉中に装入することもできる。
発生炉中に装入することもできる。
（８）本発明による装置の回転対称から、装置を適当な
方法で回転して垂直線に対して容易に傾斜して配置し、
集合−及び後反応室中の成分の烈しい混合を達成する方
法が得られる。
方法で回転して垂直線に対して容易に傾斜して配置し、
集合−及び後反応室中の成分の烈しい混合を達成する方
法が得られる。
これらの利点は、好ましくは作業する場合炭素に富んだ
固体原料、例えばコークス、乾留用コークス、無煙炭、
木炭又は泥炭及び場合により添加剤、例えば石灰、くず
鉄その他からなる堆積物を有する密閉反応器中で、結合
のゆるい堆積物からなる空洞又は少くとも渦流帯域をそ
の場で、ノズルによってダスト状の炭素に富んだ原料、
例えば前記原料の１種又は数種又は石炭又は褐炭を酸素
と一緒に、場合により添加ガス、例えば水蒸気、−酸化
炭素、窒素又は二酸化炭素の存在で吹込み、点火して生
せしめろことによって達成される。その際気化帯域中で
炭素と反応して合成ガスになる気化剤成分（０２゜”′
。・００・）′°量′°割合を好ましう、＜ Ｕ！３価
’＋ｊ−ると・生じろ一次合成ガスは所望の炎温工δ○
Ｏ〜２０００℃が、ニア（ｔられる。この量の割合は、
少くとも絶えず生じた中空室を取囲む原料の一定量が消
費されるように調節する。この方法て゛、炭素に富んだ
原本・）の気化が二工程で得られる。
固体原料、例えばコークス、乾留用コークス、無煙炭、
木炭又は泥炭及び場合により添加剤、例えば石灰、くず
鉄その他からなる堆積物を有する密閉反応器中で、結合
のゆるい堆積物からなる空洞又は少くとも渦流帯域をそ
の場で、ノズルによってダスト状の炭素に富んだ原料、
例えば前記原料の１種又は数種又は石炭又は褐炭を酸素
と一緒に、場合により添加ガス、例えば水蒸気、−酸化
炭素、窒素又は二酸化炭素の存在で吹込み、点火して生
せしめろことによって達成される。その際気化帯域中で
炭素と反応して合成ガスになる気化剤成分（０２゜”′
。・００・）′°量′°割合を好ましう、＜ Ｕ！３価
’＋ｊ−ると・生じろ一次合成ガスは所望の炎温工δ○
Ｏ〜２０００℃が、ニア（ｔられる。この量の割合は、
少くとも絶えず生じた中空室を取囲む原料の一定量が消
費されるように調節する。この方法て゛、炭素に富んだ
原本・）の気化が二工程で得られる。
（＋） 気化剤（０２，Ｃｏ２． Ｈ２Ｏ）の総量に
対して化学量論的不足量の炭素を有する１）′ｌＪ気化
。原理によれば、この場合にはガス通過性境界面を有す
る連続的に更新する空の気化室中の均−一又は飛行流動
気化であり、この気化室は同時にガス分配器として作用
してできるだけ対称的なガスの導通を保証ずろ。
対して化学量論的不足量の炭素を有する１）′ｌＪ気化
。原理によれば、この場合にはガス通過性境界面を有す
る連続的に更新する空の気化室中の均−一又は飛行流動
気化であり、この気化室は同時にガス分配器として作用
してできるだけ対称的なガスの導通を保証ずろ。
（２）後気化。この場合には過剰量の気化剤に相応する
量の炭素は、固体−又は潜動未気化の方法によって気化
帯域を取囲む領域中で自流で反応し、との領域中で同時
に所望の添加剤の反応を行なうことができる。この場合
酸素を伝達する気化剤としてはもはや酸素それ自体では
なく、水蒸気及び／又は二酸化炭素が役立つ。水ガス−
又はブー１アル反応（Ｈ２Ｏ＋ Ｃ−＋ＣＯ十央；ｃｏ
２＋ｃ→２ＣＯ）は、添加剤の反応と同じよつｉｙ Ｌ
、て吸熱的に、即ち熱を消費して進行する。
量の炭素は、固体−又は潜動未気化の方法によって気化
帯域を取囲む領域中で自流で反応し、との領域中で同時
に所望の添加剤の反応を行なうことができる。この場合
酸素を伝達する気化剤としてはもはや酸素それ自体では
なく、水蒸気及び／又は二酸化炭素が役立つ。水ガス−
又はブー１アル反応（Ｈ２Ｏ＋ Ｃ−＋ＣＯ十央；ｃｏ
２＋ｃ→２ＣＯ）は、添加剤の反応と同じよつｉｙ Ｌ
、て吸熱的に、即ち熱を消費して進行する。
この後気化領域も作業状態では絶えず更新する。
しかしながら、この領域は外部へはっきりと境界を有せ
ず、固有の還元帯域中に包含されている。
ず、固有の還元帯域中に包含されている。
ところで、本発明は詳細には合成ガス（ＣＯ＋１１２）
を、微細な炭素に富んだ原石の酸素での自熱気化により
、その際粒径Ｏ〜０．１ ｍｍを有する炭素に富んだ原
料を酸素及び場合により添加ガスと熱気化帯域中にノズ
ルで吹込み、形成した内在熱エネルギーを有する煙灰含
有−次組製合成ガスを、吸熱カルゼ熱還元の原料を充填
した還元帯域に及びカルホ゛熱還元で生じた合成ガスに
よって増大させて、同じ原石を充填した上部に接続する
予熱帯域に通じ、精製及び転換させるために温度３００
〜１５００℃で取出し、その際還元帯域の下方でカルｓ
？熱還元の反応生成物並びに生じたスラップを融液状で
集合−及び後反応帯域から取出して製造する方法に関し
、この方法は気化帯域としてカルゼ熱還元の原料からな
る堆積物中でかかる結合のゆるい堆積物からなる空洞又
は少くとも渦流帯域を生ぜしめ、これを］−３００〜３
３００°Ｃで維持し；還元帯域を気化帯域の上部及び横
に生ぜしめ；還元帯域中で同時に後気化を行ない、その
際−次組製合成ガスに含まれた水蒸気及び二酸化炭素が
炭素に富んだ原石と反応して更に合成ガスになることを
特徴とする。
を、微細な炭素に富んだ原石の酸素での自熱気化により
、その際粒径Ｏ〜０．１ ｍｍを有する炭素に富んだ原
料を酸素及び場合により添加ガスと熱気化帯域中にノズ
ルで吹込み、形成した内在熱エネルギーを有する煙灰含
有−次組製合成ガスを、吸熱カルゼ熱還元の原料を充填
した還元帯域に及びカルホ゛熱還元で生じた合成ガスに
よって増大させて、同じ原石を充填した上部に接続する
予熱帯域に通じ、精製及び転換させるために温度３００
〜１５００℃で取出し、その際還元帯域の下方でカルｓ
？熱還元の反応生成物並びに生じたスラップを融液状で
集合−及び後反応帯域から取出して製造する方法に関し
、この方法は気化帯域としてカルゼ熱還元の原料からな
る堆積物中でかかる結合のゆるい堆積物からなる空洞又
は少くとも渦流帯域を生ぜしめ、これを］−３００〜３
３００°Ｃで維持し；還元帯域を気化帯域の上部及び横
に生ぜしめ；還元帯域中で同時に後気化を行ない、その
際−次組製合成ガスに含まれた水蒸気及び二酸化炭素が
炭素に富んだ原石と反応して更に合成ガスになることを
特徴とする。
本発明の方法は、更に選択的に及び好ましくは次の点に
よって特徴を有することができる：（ａ）気化帯域中で
ＣＯへの酸化に関して化学量論的に過剰量の酸素で操作
し、２０００−３３００ ’Ｃの一次粗製合成ガスを生
ぜし、める：（ｂ） 気化帯域中に添加ガス及び気化
剤として水蒸気及び／又は二酸化炭素をノズルで吹込み
、炭素との反応によって１３００〜２０００℃の一次粗
製合成ガスを生せしめる： （Ｃ）予熱帯域上から吸熱カル、ｌｙ熱還元の化学量論
に対して過剰量の炭素に富んだ原料を、気化帯域を取囲
む堆積物中に装入し、気化帯域から出る水蒸気及び／又
は二酸化炭素が炭素と反応して更に合成ガスになる； （ｄ） 予熱帯域から上方に流出する粗製合成ガスか
らダスト及び灰分を除去し、これらの固体を少くとも１
部分新しい炭素含有原石と一緒に循環させて再び気化帯
域中にノズルで吹込む；（ｅ）粒径１０−２１０−２Ｏ
，２０２０−４−Ｏ及び／又は４０〜６０ｍｍのカルダ
熱反応の原料を使用し、その際好ましくは最適のガス分
配を得るために交互に種々の粒径範囲の層を重ね合せて
注入ずろ； （ｆ） 予熱帯域及び還元帯域にコークス、くず鉄及
び場合により石英を供給し、その際１３００〜］、 ８
００℃でのカルボ熱還元の反応生成物として珪素鉄を得
る； （ｇ） 予熱帯域及び還元帯域にコークス又は無煙炭
及び石灰を供給し、その際１８００〜２３００°Ｏ′で
のカル月ξ熱還元の反応生成物として炭化力ルシウノ・
を得る； （ト）石灰のｌ ｙｙ＋＋分を、炭化物の気化で生ｌ二
続いて微粉化した水酸化カルシウムの形で、微細な炭素
に富んだ原料と一緒に気化帯域中にノズルで吹込む； （１）予熱帯域及び還元帯域にコークス及び酸化物の鉄
飯を供給し、その際１３００〜１８００℃でのカル月２
熱還元の反応生成物として金属鉄を得る； （、ｊ）予熱（１ｒ域及び還元帯域にコークス又は無煙
炭、石灰、鉄及び／又はくず鉄及び／又は酸化鉄及び場
合により石英を供給し、その際１８００〜２３００℃で
のカル月２熱還元の反応生成物として炭化カルシウム及
び珪素鉄を得る；（１，）予熱帯域及び還元帯域にコー
クス、燐酸カルシウム及び石英を供給し、その際１３０
０〜１７００°Ｃでのカルボ熱還元の反応生成物として
元素状燐を得る； （１）添加ガスとしてＣｏ 、 ＣＯ２、Ｎ２．水蒸気
又は循環させた合成ガスを使用する； （ｍ）予熱帯域の対称軸で横及び上部に閉込められた熱
分解帯域を考慮し、これに上部から少くとも気化及びカ
ルボ熱還元のために一定の炭素に富んだ原料の１部分を
供給し、この中でガスを抜き、コークス化させ、その際
揮発性脱ガス−及びコークス化生成物を、この帯域中で
４００℃から１１００〜１５００℃に上る温度で熱分解
する； （ｎ） 熱分解帯域中に上部から水蒸気を導入し、炭
素とのその反応によって粗製合成ガスの一定の水素含量
を調節する； （０）熱分解帯域中に炭素に富んだ原料として粉砕した
自動車の古タイヤを使用する。
よって特徴を有することができる：（ａ）気化帯域中で
ＣＯへの酸化に関して化学量論的に過剰量の酸素で操作
し、２０００−３３００ ’Ｃの一次粗製合成ガスを生
ぜし、める：（ｂ） 気化帯域中に添加ガス及び気化
剤として水蒸気及び／又は二酸化炭素をノズルで吹込み
、炭素との反応によって１３００〜２０００℃の一次粗
製合成ガスを生せしめる： （Ｃ）予熱帯域上から吸熱カル、ｌｙ熱還元の化学量論
に対して過剰量の炭素に富んだ原料を、気化帯域を取囲
む堆積物中に装入し、気化帯域から出る水蒸気及び／又
は二酸化炭素が炭素と反応して更に合成ガスになる； （ｄ） 予熱帯域から上方に流出する粗製合成ガスか
らダスト及び灰分を除去し、これらの固体を少くとも１
部分新しい炭素含有原石と一緒に循環させて再び気化帯
域中にノズルで吹込む；（ｅ）粒径１０−２１０−２Ｏ
，２０２０−４−Ｏ及び／又は４０〜６０ｍｍのカルダ
熱反応の原料を使用し、その際好ましくは最適のガス分
配を得るために交互に種々の粒径範囲の層を重ね合せて
注入ずろ； （ｆ） 予熱帯域及び還元帯域にコークス、くず鉄及
び場合により石英を供給し、その際１３００〜］、 ８
００℃でのカルボ熱還元の反応生成物として珪素鉄を得
る； （ｇ） 予熱帯域及び還元帯域にコークス又は無煙炭
及び石灰を供給し、その際１８００〜２３００°Ｏ′で
のカル月ξ熱還元の反応生成物として炭化力ルシウノ・
を得る； （ト）石灰のｌ ｙｙ＋＋分を、炭化物の気化で生ｌ二
続いて微粉化した水酸化カルシウムの形で、微細な炭素
に富んだ原料と一緒に気化帯域中にノズルで吹込む； （１）予熱帯域及び還元帯域にコークス及び酸化物の鉄
飯を供給し、その際１３００〜１８００℃でのカル月２
熱還元の反応生成物として金属鉄を得る； （、ｊ）予熱（１ｒ域及び還元帯域にコークス又は無煙
炭、石灰、鉄及び／又はくず鉄及び／又は酸化鉄及び場
合により石英を供給し、その際１８００〜２３００℃で
のカル月２熱還元の反応生成物として炭化カルシウム及
び珪素鉄を得る；（１，）予熱帯域及び還元帯域にコー
クス、燐酸カルシウム及び石英を供給し、その際１３０
０〜１７００°Ｃでのカルボ熱還元の反応生成物として
元素状燐を得る； （１）添加ガスとしてＣｏ 、 ＣＯ２、Ｎ２．水蒸気
又は循環させた合成ガスを使用する； （ｍ）予熱帯域の対称軸で横及び上部に閉込められた熱
分解帯域を考慮し、これに上部から少くとも気化及びカ
ルボ熱還元のために一定の炭素に富んだ原料の１部分を
供給し、この中でガスを抜き、コークス化させ、その際
揮発性脱ガス−及びコークス化生成物を、この帯域中で
４００℃から１１００〜１５００℃に上る温度で熱分解
する； （ｎ） 熱分解帯域中に上部から水蒸気を導入し、炭
素とのその反応によって粗製合成ガスの一定の水素含量
を調節する； （０）熱分解帯域中に炭素に富んだ原料として粉砕した
自動車の古タイヤを使用する。
次に添付図面につき本発明を説明する６、第１図：
微細に粉砕した予乾燥気化炭（炭素に富んだ原才１；粒
（’％、 ： ９０７１ｍ以下のもの９０係）を、導ｔ
ｔ１、中間バンカー２及び導管３を介してノズル４で装
入し、その際ノズルは導管５から酸素と共に、場合によ
り導管６がら添加がス、殊に二酸化炭素、水然気、−酸
化炭素又は、粗製合成ガスを反応器の室（ｉｆｒ：直筒
状揚出し発生炉）８の気化イ１；・域７中に注入し、白
熱によって気化させる・この場合重直筒状湯出し発生器
８は、ノズル牛は底部の被覆部９に対称軸で存在し、カ
ル１１？’熱還元及び／又は後気化によって添加剤混合
物を有する堆積層に中空室、しかしながら少くとも結合
のゆるい堆積物からなる渦流帯域−気化イ；シ域７−が
生じ、安定するように構成されている。次いで堆積層の
隣接領域中で、形成する還元帯域１０の後ガス化が行わ
れる。その際この混合物の添加剤の粒子は、好ましくは
１０〜２０ｍｍ又は２０〜牛Ｏｍｍである。堆積層の上
方には予熱帯域１］−が配置されており、この帯域（Ａ
、同じよｒ）にして添加剤混合物からなる堆積層を有す
るので、重力の影響によって添加剤混合物は還元帯域１
０中の消費に相応して下方ｉ−移動する。還元帯域１０
の下方には環状集合−、及び後反応帯域１２が配置され
ており、この中に還元帯域１０から落下し温度コ−２０
０〜２２００℃を有１−ろ熔融スラツジ及び還元生成物
が滴下する。集合−及び後反応帯域１２は少くとも密」
」性注出口を備えており、それ故熔融スラソグ及び熔融
還元生成物は導管１３及び／又は１４によって取出すこ
とができる。続いて粒化させるか又は容器中で冷却する
。気化帯域７中では温度は過剰量の酸素によって約２０
００〜３３００℃に調節するが、還元帯域１０中では温
度約２２００℃が生じろ。それ放気化炭かもの灰分の大
部分は既に気化帯域７中て蒸発し、生じる一次粗製合成
ガスと一緒（／こ勇出され８、添加剤混合物は還元剤、
好ましくはコークス。
（’％、 ： ９０７１ｍ以下のもの９０係）を、導ｔ
ｔ１、中間バンカー２及び導管３を介してノズル４で装
入し、その際ノズルは導管５から酸素と共に、場合によ
り導管６がら添加がス、殊に二酸化炭素、水然気、−酸
化炭素又は、粗製合成ガスを反応器の室（ｉｆｒ：直筒
状揚出し発生炉）８の気化イ１；・域７中に注入し、白
熱によって気化させる・この場合重直筒状湯出し発生器
８は、ノズル牛は底部の被覆部９に対称軸で存在し、カ
ル１１？’熱還元及び／又は後気化によって添加剤混合
物を有する堆積層に中空室、しかしながら少くとも結合
のゆるい堆積物からなる渦流帯域−気化イ；シ域７−が
生じ、安定するように構成されている。次いで堆積層の
隣接領域中で、形成する還元帯域１０の後ガス化が行わ
れる。その際この混合物の添加剤の粒子は、好ましくは
１０〜２０ｍｍ又は２０〜牛Ｏｍｍである。堆積層の上
方には予熱帯域１］−が配置されており、この帯域（Ａ
、同じよｒ）にして添加剤混合物からなる堆積層を有す
るので、重力の影響によって添加剤混合物は還元帯域１
０中の消費に相応して下方ｉ−移動する。還元帯域１０
の下方には環状集合−、及び後反応帯域１２が配置され
ており、この中に還元帯域１０から落下し温度コ−２０
０〜２２００℃を有１−ろ熔融スラツジ及び還元生成物
が滴下する。集合−及び後反応帯域１２は少くとも密」
」性注出口を備えており、それ故熔融スラソグ及び熔融
還元生成物は導管１３及び／又は１４によって取出すこ
とができる。続いて粒化させるか又は容器中で冷却する
。気化帯域７中では温度は過剰量の酸素によって約２０
００〜３３００℃に調節するが、還元帯域１０中では温
度約２２００℃が生じろ。それ放気化炭かもの灰分の大
部分は既に気化帯域７中て蒸発し、生じる一次粗製合成
ガスと一緒（／こ勇出され８、添加剤混合物は還元剤、
好ましくはコークス。
乾留用コークス、無煙炭、木炭又は泥炭佼ひ１−１望の
反応に特別の他の物質を含有ず７．）。気化帯域７中で
生じる気化生成物は必然的ｉｃ還元、ＩＩ；−，ｈ（１
０及び予熱帯域１１に通り、その内部に存在する熱を添
加剤混合物に放出し９反応器の室δの上部で席、度３５
０〜１５００℃で排出ずろ。
反応に特別の他の物質を含有ず７．）。気化帯域７中で
生じる気化生成物は必然的ｉｃ還元、ＩＩ；−，ｈ（１
０及び予熱帯域１１に通り、その内部に存在する熱を添
加剤混合物に放出し９反応器の室δの上部で席、度３５
０〜１５００℃で排出ずろ。
生じた還元生成物の量又は粗製ガスの所望の出口の温度
の要求により、添加剤混合物は量及び組成によって適当
に配量１−ることかできる。粗製合成ガスの最低温度は
、予熱帯域］−］−は熱交換に使用する層の表面が著し
く太き（、還元反応によるエネルギーの消費が自熱気化
反応によるエネルギーの遊９ｉｆＣｖｔｃ相応するよう
に１１１．成されている場合にでもれる。反応器の室８
の上部には、導管１５によって供給される添加剤混合物
を尋人する装置が、好ましくはガスに対して気密なシュ
ート又は炉頂密閉部の形で設けられている。導管上６に
は粗製合成ブｆスの排出温度が大きい場合には廃熱ｙＪ
ｆｆイラー１７が設けられていてもよいので、粗製合成
ガスは熱除しん部１８で除しんし７、導管１９によって
導出することができる。熱除しん部１８かも取出したダ
ストは、導管２０及び中間、Ｓフカ−２によって再び気
化帯域７及び還元ｉｉＢ：域１０に戻すか又ｉ４ ’、
’ｈ ？ｉ’ｉ２１によって取出すか又は一定の量σ）
割合でＩ−ｉ］時に１．１管２０及び２１に通すことが
できろ。この方法で、使用原料からの一４゛・りての残
渣１ツク分及び不活性物質を、スラツジとして導管］部
３又（」−１４によるか又はその］一部分を夕゛ストと
し−こｐＱ５除じＡ７部１８から導管２１に二よ−）で
取出すことができろ。還元生成物として、炭化力ルンウ
ムが生じ、これが加水分解してアセチレンと水酸化カル
シウムとに八り得７．）場合には、ダスト状て水分約手
重量受で乾燥気化器から生じる水酸化カルシウムは導管
２２（／こよって供給し、ノズル４に」、って−緒に注
入するので、添加剤混合物中の石灰成分の１部分は取り
代えられろ。
の要求により、添加剤混合物は量及び組成によって適当
に配量１−ることかできる。粗製合成ガスの最低温度は
、予熱帯域］−］−は熱交換に使用する層の表面が著し
く太き（、還元反応によるエネルギーの消費が自熱気化
反応によるエネルギーの遊９ｉｆＣｖｔｃ相応するよう
に１１１．成されている場合にでもれる。反応器の室８
の上部には、導管１５によって供給される添加剤混合物
を尋人する装置が、好ましくはガスに対して気密なシュ
ート又は炉頂密閉部の形で設けられている。導管上６に
は粗製合成ブｆスの排出温度が大きい場合には廃熱ｙＪ
ｆｆイラー１７が設けられていてもよいので、粗製合成
ガスは熱除しん部１８で除しんし７、導管１９によって
導出することができる。熱除しん部１８かも取出したダ
ストは、導管２０及び中間、Ｓフカ−２によって再び気
化帯域７及び還元ｉｉＢ：域１０に戻すか又ｉ４ ’、
’ｈ ？ｉ’ｉ２１によって取出すか又は一定の量σ）
割合でＩ−ｉ］時に１．１管２０及び２１に通すことが
できろ。この方法で、使用原料からの一４゛・りての残
渣１ツク分及び不活性物質を、スラツジとして導管］部
３又（」−１４によるか又はその］一部分を夕゛ストと
し−こｐＱ５除じＡ７部１８から導管２１に二よ−）で
取出すことができろ。還元生成物として、炭化力ルンウ
ムが生じ、これが加水分解してアセチレンと水酸化カル
シウムとに八り得７．）場合には、ダスト状て水分約手
重量受で乾燥気化器から生じる水酸化カルシウムは導管
２２（／こよって供給し、ノズル４に」、って−緒に注
入するので、添加剤混合物中の石灰成分の１部分は取り
代えられろ。
これｋこよって原料及びエネルギーの消費σ〕減少が生
じろ。それというのも石灰の還流（１−そのほかに做焼
物質で可能に過ぎないからである・特別の特徴は、層の
ジャケットが反応器σ）雪え８の壁の保護作用を引受け
ることである。湯出し発生炉８の底部の被覆部９を通る
ノズ、／ｌ−牛の貫通部は、尋人管及び導出管２３又は
２４を有１−る冷却室によって冷却する。
じろ。それというのも石灰の還流（１−そのほかに做焼
物質で可能に過ぎないからである・特別の特徴は、層の
ジャケットが反応器σ）雪え８の壁の保護作用を引受け
ることである。湯出し発生炉８の底部の被覆部９を通る
ノズ、／ｌ−牛の貫通部は、尋人管及び導出管２３又は
２４を有１−る冷却室によって冷却する。
第２図：
本発明による装置のもう１つの構造では、第１図とは異
なって添加剤混合物の１つの成分を導管２５によって残
りの添加剤混合物から分けて反応器の室８中に導入し、
補助挿入物２６を用いて層中の成分の円柱状又は環状分
配を得るのを考慮ずろことができる。
なって添加剤混合物の１つの成分を導管２５によって残
りの添加剤混合物から分けて反応器の室８中に導入し、
補助挿入物２６を用いて層中の成分の円柱状又は環状分
配を得るのを考慮ずろことができる。
気化帯域７には、気化剤として過剰量の酸素（これによ
って高温度のガスが生じろ）を装入するか又は添加剤混
合物が炭素に富んだ物質を多く有−４−る場合には、過
剰量の二酸化炭素又は水蒸気（これによって低温度のガ
スが生じる）を装入することがで゛きる。
って高温度のガスが生じろ）を装入するか又は添加剤混
合物が炭素に富んだ物質を多く有−４−る場合には、過
剰量の二酸化炭素又は水蒸気（これによって低温度のガ
スが生じる）を装入することがで゛きる。
第３図：
同じようにして、本発明による装置は第１図及び第２図
と異なって集合−及び後反応室１２に傾斜を有すること
ができ、これによってスラツジと還元生成物又は２つの
還元生成物の十分な相の分離並びに導性・１３及び１４
による別々の湯出しを刊Ｉろことがで゛きる。
と異なって集合−及び後反応室１２に傾斜を有すること
ができ、これによってスラツジと還元生成物又は２つの
還元生成物の十分な相の分離並びに導性・１３及び１４
による別々の湯出しを刊Ｉろことがで゛きる。
第牛図：
第４図では、第２図と異なる方法を回転装置で実施する
。この場合重要なのは、回転の間に生じる集合−及び後
反応室１２中の流動運動によって惹起したカルボ熱還元
の反応体の緊密な混合である。湯出し発生炉δの蓋２７
及びノズル牛は固定されており、湯出し発生炉δにはガ
スの導通に対して、例えば・ξソギン箱、ラビリンス・
ξツキン又は他の公知装置２８で変動するように密閉さ
れている。分離板２６は環状で後から導く。湯出し発生
炉８には支え環２９が存在し、これは原動機３０を備え
た歯車リムによって回転する。回転は−好ましくは０２
〜２ ｒｐｍで行なう。
。この場合重要なのは、回転の間に生じる集合−及び後
反応室１２中の流動運動によって惹起したカルボ熱還元
の反応体の緊密な混合である。湯出し発生炉δの蓋２７
及びノズル牛は固定されており、湯出し発生炉δにはガ
スの導通に対して、例えば・ξソギン箱、ラビリンス・
ξツキン又は他の公知装置２８で変動するように密閉さ
れている。分離板２６は環状で後から導く。湯出し発生
炉８には支え環２９が存在し、これは原動機３０を備え
た歯車リムによって回転する。回転は−好ましくは０２
〜２ ｒｐｍで行なう。
第５図：
第５図は、２個のノズル４を有する垂直筒状揚出し発生
炉８の底部の被覆部９の縦断面図を示す。
炉８の底部の被覆部９の縦断面図を示す。
底部の被色部の壁８及びノズル牛の尖端は、冷却媒体、
例えば水又は熱伝達油が流動する冷却室３］によって冷
却し、Ｔｌろように構成されている。壁８の内（＋１１
１には１制火物質３２か被覆されており１、これは熔融
スランプの腐蝕又は熔融還元生成物の前に保護する。
例えば水又は熱伝達油が流動する冷却室３］によって冷
却し、Ｔｌろように構成されている。壁８の内（＋１１
１には１制火物質３２か被覆されており１、これは熔融
スランプの腐蝕又は熔融還元生成物の前に保護する。
それ故、本発明は合成ガス（ＣＯ＋ Ｉ−Ｔ２ ）を、
微細な炭素に富んだ原石を酸素と吸熱カル・ｊｅ熱還フ
しの原本１の存在での自熱気化によって製造する、作業
状態て下方から下方にみて長く伸びた予熱帯域、還元帯
域及び開いて相互に移行する集合−と後反応帯域並びに
還元帯域と開いて結合した気化帯域を有する直さ７炉：
炭ゲスト、酸素及び場合により添加ガスを一緒に供給す
るノズル、カル・１？熱還元の原石の供給導管及び直立
炉の頭部の１重１製合成ガスの排出導管：及びカルボ熱
還元からの熔融スランプ及び融液状反応生成物を制量す
るための直立炉の底部における集合−及び後反応帯域か
らの排出導管を有する装置に関し、この装置は直立炉は
環状横断面及び同心で上部に被覆された底部を有ずろ垂
直状揚出し発生炉８であり；作業状態で還元帯域１０は
気化帯域７を取囲み；集合−及び後反応帯域１２は底部
の被色部９を環状に取囲み；少くともノズル４は底部の
被覆部９に微細な炭素に富んだ原料、酸素及び場合によ
り添加ガス及びカル、ｌｉ熱還元のダスト状原ｔ１を一
緒に供給するための接続導管３，５．６で挿入されてい
ることを特徴とする。
微細な炭素に富んだ原石を酸素と吸熱カル・ｊｅ熱還フ
しの原本１の存在での自熱気化によって製造する、作業
状態て下方から下方にみて長く伸びた予熱帯域、還元帯
域及び開いて相互に移行する集合−と後反応帯域並びに
還元帯域と開いて結合した気化帯域を有する直さ７炉：
炭ゲスト、酸素及び場合により添加ガスを一緒に供給す
るノズル、カル・１？熱還元の原石の供給導管及び直立
炉の頭部の１重１製合成ガスの排出導管：及びカルボ熱
還元からの熔融スランプ及び融液状反応生成物を制量す
るための直立炉の底部における集合−及び後反応帯域か
らの排出導管を有する装置に関し、この装置は直立炉は
環状横断面及び同心で上部に被覆された底部を有ずろ垂
直状揚出し発生炉８であり；作業状態で還元帯域１０は
気化帯域７を取囲み；集合−及び後反応帯域１２は底部
の被色部９を環状に取囲み；少くともノズル４は底部の
被覆部９に微細な炭素に富んだ原料、酸素及び場合によ
り添加ガス及びカル、ｌｉ熱還元のダスト状原ｔ１を一
緒に供給するための接続導管３，５．６で挿入されてい
ることを特徴とする。
本発明の装置は、更に選択的に好ましくは次の点によっ
て特徴を有することができる：（ａ）賜出し発生炉８の
上部に垂直及び環状に配置され湯出し発生炉８の対称軸
で気化帯域上方で円柱状室の境界をつくる分薦１板２６
；円柱状室にカルｒｓｒ熱還元の原料の炭素成分を供給
ずろ運送環管２５：湯出し発生炉８の内壁を保護ずろ環
状層・ジャケットの構成下でカルボ熱還元の他の原石を
供給ずろ運送導管１５少なくとも２個を有する； （ｂ）分離板２６は、湯出し発生炉８０頭部に外部から
内部にシュートを設けることによって環状で熔融するま
で気化帯域７の上方で消費によって後から樽くことがで
きる； （ｃ）環状に配置された分離板２６の全体は管の形を有
ずろ； （ｄ） 分離板は格子状に孔があけられており、ガス
を通過する； （ｅ）湯出し発生炉８の底部は、傾斜を有する集合−及
び後反応イｉヲ域工２を備えている；（ｆ） 揚出し
発生炉δは横の支え環２９を備え、１、（′− 歯車リム゛ごＪ、ｉ；’ｊ動機３０を備え、垂直線に対
して１〜２０度の角度で傾剥して回転し得ろように配置
されており：揚出し発生炉８は蓋２７を有し；蓋２７、
ノズル牛及び蓋を通った又はノズルに接続した供給導η
・及び排出導管は固定され、湯出し発生炉８には・ξソ
ギン２８でガスの通過ＶＣ対して変動するように密閉さ
れている；冷却剤な備えた冷却室に取囲まれている：（
１］）少なくとも２個のノズル４を備え、その際その尖
端及び底部の被覆部領域の湯出し発生炉８の壁は冷却剤
が貫流する冷却室３１によって熱の前に保護される； （１）集合−及び後反応帯域１２の内壁は耐火性拐料３
２で被覆されている。
て特徴を有することができる：（ａ）賜出し発生炉８の
上部に垂直及び環状に配置され湯出し発生炉８の対称軸
で気化帯域上方で円柱状室の境界をつくる分薦１板２６
；円柱状室にカルｒｓｒ熱還元の原料の炭素成分を供給
ずろ運送環管２５：湯出し発生炉８の内壁を保護ずろ環
状層・ジャケットの構成下でカルボ熱還元の他の原石を
供給ずろ運送導管１５少なくとも２個を有する； （ｂ）分離板２６は、湯出し発生炉８０頭部に外部から
内部にシュートを設けることによって環状で熔融するま
で気化帯域７の上方で消費によって後から樽くことがで
きる； （ｃ）環状に配置された分離板２６の全体は管の形を有
ずろ； （ｄ） 分離板は格子状に孔があけられており、ガス
を通過する； （ｅ）湯出し発生炉８の底部は、傾斜を有する集合−及
び後反応イｉヲ域工２を備えている；（ｆ） 揚出し
発生炉δは横の支え環２９を備え、１、（′− 歯車リム゛ごＪ、ｉ；’ｊ動機３０を備え、垂直線に対
して１〜２０度の角度で傾剥して回転し得ろように配置
されており：揚出し発生炉８は蓋２７を有し；蓋２７、
ノズル牛及び蓋を通った又はノズルに接続した供給導η
・及び排出導管は固定され、湯出し発生炉８には・ξソ
ギン２８でガスの通過ＶＣ対して変動するように密閉さ
れている；冷却剤な備えた冷却室に取囲まれている：（
１］）少なくとも２個のノズル４を備え、その際その尖
端及び底部の被覆部領域の湯出し発生炉８の壁は冷却剤
が貫流する冷却室３１によって熱の前に保護される； （１）集合−及び後反応帯域１２の内壁は耐火性拐料３
２で被覆されている。
次に実施例につき本発明を説明する。容量の記載は標準
状態に関する。
状態に関する。
例］、（第２図）
気化炭としては、それ自体主要成分として５ＩＯ２４５
重量％、Ａ１２０３２６重量％及びＣａＯ１２２重量％
含有する灰分２２２重量％有する乾燥炭が役立つ。乾燥
炭ばＣ６５重量受及びＨ３５重量係、残りのＯ、Ｎ 、
Ｓ 、 Ｈ２Ｏ９，５重量％並びに下方発熱量（Ｈｕ
）２５に、）コール／ｇ−を有ずろ。スランプを吸収す
る還元生成物として、炭化カルシウムが生じろ。このた
めには添加剤として、コークスとｔｉｊｌｉ焼石灰との
混合物を反応器中に充填づ゛る。コークスは灰分約１３
重量係、水０５５重量％Ｃ８１重量％、ｆｌ １重量％
（残りのＯ，Ｎ、８４．５重量％）を含有し、下方発熱
量（Ｈｕ）２９にジュール／１を有する１、１１゛１焼
石灰は全ＣａＯＣＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）２ 、 ＣａＣ
Ｏ３、Ｃａ５Ｏ。
重量％、Ａ１２０３２６重量％及びＣａＯ１２２重量％
含有する灰分２２２重量％有する乾燥炭が役立つ。乾燥
炭ばＣ６５重量受及びＨ３５重量係、残りのＯ、Ｎ 、
Ｓ 、 Ｈ２Ｏ９，５重量％並びに下方発熱量（Ｈｕ
）２５に、）コール／ｇ−を有ずろ。スランプを吸収す
る還元生成物として、炭化カルシウムが生じろ。このた
めには添加剤として、コークスとｔｉｊｌｉ焼石灰との
混合物を反応器中に充填づ゛る。コークスは灰分約１３
重量係、水０５５重量％Ｃ８１重量％、ｆｌ １重量％
（残りのＯ，Ｎ、８４．５重量％）を含有し、下方発熱
量（Ｈｕ）２９にジュール／１を有する１、１１゛１焼
石灰は全ＣａＯＣＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）２ 、 ＣａＣ
Ｏ３、Ｃａ５Ｏ。
）〕約９５重量係で使用する。
第２図によって、気化炭９４ｔ／ｈｒを、酸素（９９５
容−ｆｉｌ ％の純粋）５６０００７＋１°／）］ｒと
一緒にノズル牛によって気化帯域７中に吹込むと、温度
約２５００℃及び１１約２１％−Ｎ２１％、ｃ。
容−ｆｉｌ ％の純粋）５６０００７＋１°／）］ｒと
一緒にノズル牛によって気化帯域７中に吹込むと、温度
約２５００℃及び１１約２１％−Ｎ２１％、ｃ。
７０％、ＣＯ２牛５係、Ｎ２０２．５ ％ 並ヒＩＦ
７ ル二ｒンーＣＨ４，１−１２ｓ及びＣＯ３１％の組
成（容量％）を有する一次合成ガス（約１４８００Ｑ
ｙｎ’ ／ｈｒ）が生じる。更に、気化帯域７から熔融
灰分約２１ｔ／ｈｒが、未反応の成約１．２ｔ／ｈｒと
一緒に還元帯域１０中に搬出される。還元帯域１０中に
入った後、−次組製合成ガス中に含まれたＣｏ２はブー
ドアル反応で炭素と反応する１、−次粗成合成ガスは冷
却し２、存在する水蒸気は相応する過剰量のコークスと
反応する。過剰量のコークス７．１ｔ／ｈｒは、導管２
５によって還元帯域１０中に導入する。導管１５及び環
状予熱帯域１１を通して、添加剤混合物として石灰３δ
、９ｔ／ｉ＋ｒ及びコークス２３ ｔ ／ｈｒを還元帯
域１０中に導入ずろ。炭化物形成反応及び副反応、例え
ば添加剤混合物の塩基性ＣａＯ成分の硫黄含有成分から
の硫黄の形成（Ｒ＝ Ｓ 十Ｃ＋ ＣａＯ→ＣａＳ 十
Ｃ０十Ｒ）、残部炭酸塩の脱酸（ＣａＣＯ３→−Ｃ−→
ＣａＯ＋ ２ ｃｏ ）又は残部水酸化物の脱水（Ｃａ
（Ｏ）（） ２ ＋Ｃ→ＣａＯ＋１−１２十ＣＯ）は
、−酸化炭素を遊肉１］才る。Ｈ２約２２％、ＣＯ７６
％、Ｎ２１％及びＣ０２、アルゴン、 ｌ−１２０及び
ＣＨ４］−％（容量係）を有才ろ粗製合成ガス約１７７
００Ｑ ｙｎ”／’ ｈ ｒが生じる。４５０−５００
℃の粗製合成ガスと一緒に。
７ ル二ｒンーＣＨ４，１−１２ｓ及びＣＯ３１％の組
成（容量％）を有する一次合成ガス（約１４８００Ｑ
ｙｎ’ ／ｈｒ）が生じる。更に、気化帯域７から熔融
灰分約２１ｔ／ｈｒが、未反応の成約１．２ｔ／ｈｒと
一緒に還元帯域１０中に搬出される。還元帯域１０中に
入った後、−次組製合成ガス中に含まれたＣｏ２はブー
ドアル反応で炭素と反応する１、−次粗成合成ガスは冷
却し２、存在する水蒸気は相応する過剰量のコークスと
反応する。過剰量のコークス７．１ｔ／ｈｒは、導管２
５によって還元帯域１０中に導入する。導管１５及び環
状予熱帯域１１を通して、添加剤混合物として石灰３δ
、９ｔ／ｉ＋ｒ及びコークス２３ ｔ ／ｈｒを還元帯
域１０中に導入ずろ。炭化物形成反応及び副反応、例え
ば添加剤混合物の塩基性ＣａＯ成分の硫黄含有成分から
の硫黄の形成（Ｒ＝ Ｓ 十Ｃ＋ ＣａＯ→ＣａＳ 十
Ｃ０十Ｒ）、残部炭酸塩の脱酸（ＣａＣＯ３→−Ｃ−→
ＣａＯ＋ ２ ｃｏ ）又は残部水酸化物の脱水（Ｃａ
（Ｏ）（） ２ ＋Ｃ→ＣａＯ＋１−１２十ＣＯ）は
、−酸化炭素を遊肉１］才る。Ｈ２約２２％、ＣＯ７６
％、Ｎ２１％及びＣ０２、アルゴン、 ｌ−１２０及び
ＣＨ４］−％（容量係）を有才ろ粗製合成ガス約１７７
００Ｑ ｙｎ”／’ ｈ ｒが生じる。４５０−５００
℃の粗製合成ガスと一緒に。
ＣａＯ約３約３届
１４重量係を有するゲスト約１３ｔ／Ｉ〕ｌ−を導管１
６によって取出し、熱除じん部１８中でガスから分離１
−る。炭化物を形成するための添加剤を一連続的シこ導
管１５及び２５によって１，方から上昇する合成ガスに
対して向流て導入し、還元帯域１０中で炭化物Ｉ Ｋｙ
当りアセチレン約２４８１と反応させて炭化物４９ｔ／
ｈｒが得られ。
６によって取出し、熱除じん部１８中でガスから分離１
−る。炭化物を形成するための添加剤を一連続的シこ導
管１５及び２５によって１，方から上昇する合成ガスに
対して向流て導入し、還元帯域１０中で炭化物Ｉ Ｋｙ
当りアセチレン約２４８１と反応させて炭化物４９ｔ／
ｈｒが得られ。
これを集合−及び後反応帯域１２かも不連続的に取出ず
。
。
例２（第３図）
例１と同じ原石から出発し、気化炭１３５．５ｔ／ｈｒ
を一酸素７８０ＱＱｍ″／ｈｒと一緒にノズル牛によっ
て約２５００℃で維持した気化帯域７中に吹込み、導管
１５及び２５によって湯出し発生炉８に、カル７ｊ？熱
反応及び後気化のための石灰３８９ｔ／ｈｒとコークス
３７．６ｔ／ｈｒとかもなる混合物及びくず鉄（鉄９８
重量％）８。
を一酸素７８０ＱＱｍ″／ｈｒと一緒にノズル牛によっ
て約２５００℃で維持した気化帯域７中に吹込み、導管
１５及び２５によって湯出し発生炉８に、カル７ｊ？熱
反応及び後気化のための石灰３８９ｔ／ｈｒとコークス
３７．６ｔ／ｈｒとかもなる混合物及びくず鉄（鉄９８
重量％）８。
８ｔ／ｈｒを装入ずろと、導管１３によって４５重量係
の珪素鉄１ ５．３ ｔ ／ｈｒ、導管１４ＶＣよって
炭化物Ｉ Ｋｙ当りアセチレン約２６６１での炭化カル
シウム４５．３ｔ／ｈｒ及び導管１６によって温度牛○
○〜５００℃を有する粗製合成ガス２ ５ ７ ０ ０
０ ｙｎ８／ｈｒが得られ、その際粗製合成ガスはダ
スト１ ６． １ ｔ ／ｂｒを伴ない、これを熱除し
ん部１８で分離する。除しん粗製合成ガスは水素約２２
％、Ｃｏ ７ ７％及びＣＨ 、 Ｃｏ２， Ｎ２０
。
の珪素鉄１ ５．３ ｔ ／ｈｒ、導管１４ＶＣよって
炭化物Ｉ Ｋｙ当りアセチレン約２６６１での炭化カル
シウム４５．３ｔ／ｈｒ及び導管１６によって温度牛○
○〜５００℃を有する粗製合成ガス２ ５ ７ ０ ０
０ ｙｎ８／ｈｒが得られ、その際粗製合成ガスはダ
スト１ ６． １ ｔ ／ｂｒを伴ない、これを熱除し
ん部１８で分離する。除しん粗製合成ガスは水素約２２
％、Ｃｏ ７ ７％及びＣＨ 、 Ｃｏ２， Ｎ２０
。
Ｎ２及びアルゴン１％（容量％）を含有する。ダストば
ＣａＯ約４２％， ５ｉ０２ ４％及び八１２ｏ３２
３％（重量係）を含有する。使用原料でもたらされた灰
分の全量３ ５．３ ｔ ／ｈｒば、導管２１によって
取出されるダストの量１−６．１ｔ／ｈｒに対立してい
る。
ＣａＯ約４２％， ５ｉ０２ ４％及び八１２ｏ３２
３％（重量係）を含有する。使用原料でもたらされた灰
分の全量３ ５．３ ｔ ／ｈｒば、導管２１によって
取出されるダストの量１−６．１ｔ／ｈｒに対立してい
る。
第１図、第２図、第３図及び第４図は本発明装置の種々
の実施形式を示し、第５図はノズル２個の配置を有する
湯出し発生炉の底部被覆部の縦断面図である。 ゆ イｔ ＴＡＲ Ａ
□ エ ヶ ヨ１，７ □，７，二
ノ −一］゛：，＞−、、キー゛ 第１頁の続き （７１）出 願 人 ウーデ・ゲゼルシャフ１−・ミツ
ト・ベシュレンクテル・ハフッ ング ドイツ連邦共和国ドルトムント ・デツギングシュｌ−ラーセ１０−
の実施形式を示し、第５図はノズル２個の配置を有する
湯出し発生炉の底部被覆部の縦断面図である。 ゆ イｔ ＴＡＲ Ａ
□ エ ヶ ヨ１，７ □，７，二
ノ −一］゛：，＞−、、キー゛ 第１頁の続き （７１）出 願 人 ウーデ・ゲゼルシャフ１−・ミツ
ト・ベシュレンクテル・ハフッ ング ドイツ連邦共和国ドルトムント ・デツギングシュｌ−ラーセ１０−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■ 合成ガス（ｃｏ 十Ｈ２）を、微細な炭素に富んだ
原ｉＩの酸素での自熱気化により、その際粒径Ｏ〜○、
］−ｍｍを有する炭素に富んだ原料を酸素及び場合に
より添加ガスと熱気化帯域中にノズルで吹込み、形成し
た内在熱エネルギーを有ずろ煙灰含有−次組製合成ガス
を、吸熱カル、ｌｒ熱還元の原料を充填した還元帯域に
及びカルｉｌｊ熱還元で生じた合成ガスによって増大さ
せて、同じ原料を充填した上部に接続する予熱帯域に通
じ、精製及び転換させるために温度３００〜１５００℃
で取出し、その際還元帯域の下方でカル・１？熱還元の
反応生成物並びに生じたスラッゾを融液状で集合−及び
後反応帯域から取出して製造する方法において、気化帯
域としてカルゼ熱還元の原料からなる堆積物中でかかる
結合のゆるい堆積物からなる空洞又は少くとも渦流帯域
を生せしめ、これを１３００−３３００℃で維持し；還
元帯域を気化帯域の上部及び横に生ぜしめ；還元帯域中
で同時に後気化を行ない、その際−次イ１１製合成ガス
に含まれた水蒸気及び二酸化炭素が炭素に富んだ原料と
反応して更に合成ガスになることを特徴とする合成ガス
を製造する方法。 ２、 気化帯域中でＣＯへの酸化に関して化学量論的に
過剰量の酸素で操作し、２０００−３３００℃の一次粗
製合成ガスを生ぜしめる、特許請求の範囲第１項記載の
方法。 δ 気化帯域中に添加ガス及び気化剤として水蒸気及び
／又は二酸化炭素をノズルで吹込み、炭素との反応によ
って１３００〜２００００Ｃの一次粗製合成ガスを生せ
しめる、特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４、予熱帯域上から吸熱カル７Ｊξ熱還元の化学付論に
対（−で過剰量の炭素に富んだ原料を、気化帯域を取囲
む堆積物中に装入し、気化帯域から出ろ水蒸気及び／又
は二酸化炭素が炭素と反応し−て更に合成ガスになる、
特許請求の範囲第１−５項のいずれかの１項に記載の方
法。 ５ 予熱帯域から上部に流出する粗製合成ガスからダス
ト及び灰分を除去し、これらの固体を少くども１部分新
しい炭素含有原料と一緒に循環させて再び気化帯域中に
ノズルで吹込む、’１１ｔｉ’Ｆ請求の範囲第１〜４項
のいずれかの１、項に記載の方法。 ６ 粒径］、 Ｏ−２０ｍｍ、２０−４−０ｍｍ及び／
又は４０〜６０ｍｍ０力ルボ熱反応の原石を使用１−１
その際好ましくは最適のガス分配を得ろために交〃に種
々の粒径範囲の層を重ね合せて召人する、特許請求の範
囲第１−〜５項のいずれかの１１項に記載の方法。 ７ 予熱帯域及び還元帯域にコークス、くず鉄及び場合
に、Ｌり石英を供給し、その際１３００〜］８００℃で
のカルボ熱還元の反応生成物とｌ−て珪素鉄を得る、特
許請求の範囲第１〜６項のいずれかの１項に記載の方法
。 ８ 予熱帯域及び還元帯域にコークス又は無煙炭及び石
灰を供給し、その際１８００〜２３００℃でのカルボ熱
還元の反応生成物として炭化カルシウムを得る、特許請
求の範囲第１〜６項のいずれかの１項に記載の方法。 ９ 石灰の１部分を、炭化物の気化で生じ続いて微粉化
した水酸化カルシウムの形で、微細な炭素に富んだ原料
と一緒に気化帯域中にノズルで吹込む、特許請求の範囲
第８項記載の方法。 １０ 予熱帯域及び還元帯域にコークス及び酸化物の
鉄鉱を供給し、その際１３００−１８００°Ｃでのカル
ボ熱還元の反応生成物として金属鉄を得る、特許請求の
範囲第４．〜６項のいずれかの１項に記載の方法。 １１ 予熱帯域及び還元帯域にコークス又は無煙炭、
石灰、鉄及び／又はくず鉄及び／又は酸化鉄及び場合に
より石英を供給し、その際１８００〜２３００℃でのカ
ル＋１ｊ熱還元の反応生成物として炭化カルシウム及び
珪素鉄を得イ２、」、！門′１請求の範囲第１〜６項の
いずれかの］１１″ｘｙＫ記載の方法。 １２ 予熱帯域及び還元帯域にコークス、燐酸カル／ラ
ム及び石英を供給し、その際１３００〜］７００゛Ｃで
のカルＩＪり熱還元の反応生成物 ：として元素状燐を
得る、特許請求の範囲第１〜６項のいずれかの１項に記
載の方法。 ■３ 添加ガスとしてＣｏ 、 ＣＯ２、Ｎ２．水蒸
気又 ］は循環させた合成ガスを特徴する特許請求の範
囲第１〜１２項のいずれかの］１項に記載の方法。 ］、４ 予熱帯域の対称軸で横及び」二部に閉込められ
た熱分解帯域を考慮し、これに」二部から少くども気化
及びカル、ｌｒ熱還元のために一定の炭素に富んだ原ｔ
１の１部分を供給し、この中でガスを抜き、コークス化
させ、その際揮発性脱ガス−及びコークス化生成物を、
この帯域中で４−０００Ｇから１１００〜１５００℃に
−」二る温度で熱分解する、特許請求の範囲第］−〜１
３項のいずれかの１項に記載の方法。 Ｌ５ 熱分解帯域中に」二部から水蒸気を導入し、炭
素とのその反応によって粗製合成ガスの一定の水素含量
を特徴する特許請求の範囲第１４項記載の方法。 Ｌ６． 熱分解帯域中に炭素に富んだ原料として粉砕
した自動車の古タイヤを特徴する特許請求の範囲第１４
項記載の方法。 −７合成ガス（Ｃｏ −１−Ｎ２ ）を、微細な炭素に
富んだ原料を酸素と吸熱カル、ｌｚ熱還元の原料の存在
での自熱気化によって製造する、作業状態で上方から下
方にみて長く伸びた予熱帯域、還元帯域及び開いて相互
に移行する集合−及び後反応帯域並びに還元帯域と開い
て結合した気化帯域を有する直立炉；炭ダスト、酸素及
び場合により添加ガスを一緒に供給するノズル、カルボ
熱還元の原料の供給導管及び直立炉の頭部の粗製合成ガ
スの排出導管；及びカルボ熱還元からの熔融スラッグ及
び融液状反応生成物を排出するための直立炉の底部に：
ｔ６ ｋ）−ろ集合−及び後反応帯域からの排出導層な
ｆｊする装置において、直立炉は環状横断面及び同心で
上部に被覆された底部を有する画面状揚出し発生炉（８
）であり；作業状態で還元帯域（１０）は気化帯域（７
）を取囲み；集合−及び後反応帯域（１２）は底部の被
覆部（９）を環状に取囲み；少くともノズル（４）は底
部の被覆部（９）Ｋ微細な炭素に富んだ原料、酸素及び
場合により添加ガス及びカルボ熱還元のダスト状原料を
一緒に供給するだめの接続導管（３，５，６）で挿入さ
、Ｉｔていることを特徴とする合成ガスを製造ずろ装置
。 Ｊ８ 湯出し発生炉（８）の上部に垂直及び環状に配
置され湯出し発生炉（８）の対称軸で気化帯域（７）上
方で円柱状室の境界をつくる分離板（２６）；円柱状室
にカルボ熱還元の原料の炭素成分を供給する運送導管（
２５）；湯出し発生炉（８）の内壁を保護する環状層ジ
ャケットの構成下でカルンＪ？熱還元の他の原料を供給
する運送導管（］、 ５ ）少くとも２個を有する、特
許請求の範囲第１７項記載の装置。 １９ 分離板（２６）は、湯出し発生炉（８）の頭部
に外部から内部にシュートを設けることによって環状で
熔融するまで気化帯域（７）の上方で消費によって後か
ら導くことがてきる、特許請求の範囲第１８項記載の装
置。 ２０ 環状に配置された分離板（２６）の全体は管の
形を有する、特許請求の範囲第１８又は］−９項記載の
装置。 ２工 分離板は格子状に孔があけられており、ガスを特
徴する特許請求の範囲第１８〜２゜項のいずれか１項に
記載の装置。 ２２ 湯出し発生炉（８）の底部は、傾斜を有する集
合−及び後反応帯域（１２）を備えている、特許請求の
範囲第１７〜２１項のいずれかの１項に記載の装置。 ２３、湯出し発生炉（８）は横の支え環（２９）上に を備え、歯車リム℃原動機（３０）を備え、垂直線に対
Ｖ−て１〜２０度の角度で傾斜して回転し得るように配
置されており；湯出し発生炉（８）はＷ’ｊ （２７）
を有し；蓋（２７）、ノズル（４）及び蓋を通った又は
ノズルに接続［７た供給導管及び排出導管は固定され、
湯出し発生炉（８）にはノξツキン（２８）でガスの通
過に対して変動するように密閉されて（・る、唱′１詐
６：’４求の範囲第１７〜２，２項のいずれかコ、項に
記載の装置。 １１′１請求の範囲第］、７〜２３項のいずれかの１項
に記載の装置。 ２５ 少くとも２個のノズル（４）を備え、その際そ
の尖埒１・１及び底部の被覆部領域の湯出し発生炉（８
）の壁は、冷却剤が貫流ずろ冷却室（３１）によって熱
の前に保護される、特許請求の範囲第１７〜２３項のい
ずれかの１項に言己載の装置。 ２６ 集合−及び後反応帯域（１２）の内壁は面ｊ火
性材料（３２）で被覆されている、特許請求の範囲第１
７〜２５項のいずれかの１項に記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE32397747 | 1982-10-27 | ||
| DE19823239774 DE3239774A1 (de) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von synthesegas |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5993795A true JPS5993795A (ja) | 1984-05-30 |
Family
ID=6176715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58200100A Pending JPS5993795A (ja) | 1982-10-27 | 1983-10-27 | 合成ガスを製造する方法及び装置 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0107131B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5993795A (ja) |
| AU (1) | AU555329B2 (ja) |
| BR (1) | BR8305921A (ja) |
| DD (1) | DD213239A5 (ja) |
| DE (2) | DE3239774A1 (ja) |
| PL (1) | PL139256B1 (ja) |
| ZA (1) | ZA837955B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2014513215A (ja) * | 2011-05-10 | 2014-05-29 | エコループ ゲーエムベーハー | スクラップから金属および希土類金属を得る方法 |
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