JPS5993590A - 高圧側ホ−ス - Google Patents
高圧側ホ−スInfo
- Publication number
- JPS5993590A JPS5993590A JP57201617A JP20161782A JPS5993590A JP S5993590 A JPS5993590 A JP S5993590A JP 57201617 A JP57201617 A JP 57201617A JP 20161782 A JP20161782 A JP 20161782A JP S5993590 A JPS5993590 A JP S5993590A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hose
- conduit
- pipe
- pump
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Landscapes
- Power Steering Mechanism (AREA)
- Pipe Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は新規な高圧側ホースに関する。さらに詳しくは
、圧力流体装置のポンプから吐出される圧力流体の脈動
を効率よく吸収することによって、脈動により発生する
騒音を防止しりる高圧側ホースに関する。
、圧力流体装置のポンプから吐出される圧力流体の脈動
を効率よく吸収することによって、脈動により発生する
騒音を防止しりる高圧側ホースに関する。
パワーステアリングシステムのような圧力流体装置は、
通常第６図に示されるように圧力油などの圧力流体を吐
出するポンプＨ１圧力流体によって作動せられる従動装
置ψ→、ポンプψ◇と従動装置ｅ功とを連通している高
圧側ホースに）および低圧側ホース（２惨とからなる。
通常第６図に示されるように圧力油などの圧力流体を吐
出するポンプＨ１圧力流体によって作動せられる従動装
置ψ→、ポンプψ◇と従動装置ｅ功とを連通している高
圧側ホースに）および低圧側ホース（２惨とからなる。
以下、圧力流体装置として自動車のパワーステアリング
システム？代表させて説明する。
システム？代表させて説明する。
パワーステアリングシステムにおいては、ポンプ（２１
） （とくにベーンポンプなどの容積型ポンプ）の吐出
油の脈動圧を主因とするうなり音が発生し、車室内まで
騒音が伝わる。このような騒音を低減する方法として、
たとえは脈動吸収ホースを前記高圧側ホースとして用い
ることが知られている（米国特許第６．６２３．５０５
号明細書参照）。
） （とくにベーンポンプなどの容積型ポンプ）の吐出
油の脈動圧を主因とするうなり音が発生し、車室内まで
騒音が伝わる。このような騒音を低減する方法として、
たとえは脈動吸収ホースを前記高圧側ホースとして用い
ることが知られている（米国特許第６．６２３．５０５
号明細書参照）。
この脈動吸収ホースは、半径方向に弾力性を有スるホー
スと、そのホースの内部にホースと同心となるように、
ホースのポンプ吐出口側の接続部に一端が固着され、ギ
ヤボックス側に向って延びるスパイラル管とからなる点
にその構成上の特徴を有しており、その作用は前記スパ
イラル管を通って直接ポンプから伝わってきた脈動波と
、ホースの内壁とスパイラル管の外壁に囲まれている空
間内をポンプ側方向（すなわち圧力流体の流れ方向と逆
方向）に導ひかれて、さらに前記空間内のポンプ側端部
で反射してきた脈動波とを、スパイラル管の開口端近辺
（すなわちギヤボックスＢ（ηのホース内部）で干渉さ
せるものであり、いわゆる干渉の原理を応用したもので
ある。
スと、そのホースの内部にホースと同心となるように、
ホースのポンプ吐出口側の接続部に一端が固着され、ギ
ヤボックス側に向って延びるスパイラル管とからなる点
にその構成上の特徴を有しており、その作用は前記スパ
イラル管を通って直接ポンプから伝わってきた脈動波と
、ホースの内壁とスパイラル管の外壁に囲まれている空
間内をポンプ側方向（すなわち圧力流体の流れ方向と逆
方向）に導ひかれて、さらに前記空間内のポンプ側端部
で反射してきた脈動波とを、スパイラル管の開口端近辺
（すなわちギヤボックスＢ（ηのホース内部）で干渉さ
せるものであり、いわゆる干渉の原理を応用したもので
ある。
このものは、スパイラル管とホースとが二重に配Ｉｆｆ
されているため、内部構成が複雑であり、さらに−たん
組み立てられたのちは分岐管の長さを変更することが困
難で分岐管の長さによって決まる干渉される脈動の振動
数を変えることができないという欠点がある。
されているため、内部構成が複雑であり、さらに−たん
組み立てられたのちは分岐管の長さを変更することが困
難で分岐管の長さによって決まる干渉される脈動の振動
数を変えることができないという欠点がある。
本発明は上記の欠点に着目してなされたものでポンプの
吐出口に接続するための第１接続金具および従動装置の
供給口に接続するための第２接続金具がそれぞれ両端に
固着されている主導管と、該主導管の外部に配置される
と共に前記第１接続金具もしくは第２接続金具の少なく
とも一方にその一端が着脱自在に接続され、他端が閉じ
られている副導管とからなる高圧側ホースの構成により
１９Ｉ導管の長さの変更が容易なため、減衰させる脈動
の振動数のチューニングを簡単にすることができ、汎用
性を向上させることができる。
吐出口に接続するための第１接続金具および従動装置の
供給口に接続するための第２接続金具がそれぞれ両端に
固着されている主導管と、該主導管の外部に配置される
と共に前記第１接続金具もしくは第２接続金具の少なく
とも一方にその一端が着脱自在に接続され、他端が閉じ
られている副導管とからなる高圧側ホースの構成により
１９Ｉ導管の長さの変更が容易なため、減衰させる脈動
の振動数のチューニングを簡単にすることができ、汎用
性を向上させることができる。
以下図面を参照しながら本発明の実施例である高圧側ホ
ースを説明する。
ースを説明する。
施例の脈動吸収効果を示す実験データである。
第１図はパワーステアリング用高圧側ホースの一実施例
を示しており、主導管（１）の両端には主導管（１）と
他部材に結合するためのパイプ（２）、（８）とを締結
するための口金（４）、（５）がかしめられて固着され
ている。パイプ（２）はブロック（５）に螺着されてい
る。口金（５）は、パイプ（３）、袋ナツト（６）と共
にギヤボックス（図示されていない）に接続するための
第２接続金具を構成している。
を示しており、主導管（１）の両端には主導管（１）と
他部材に結合するためのパイプ（２）、（８）とを締結
するための口金（４）、（５）がかしめられて固着され
ている。パイプ（２）はブロック（５）に螺着されてい
る。口金（５）は、パイプ（３）、袋ナツト（６）と共
にギヤボックス（図示されていない）に接続するための
第２接続金具を構成している。
ブロック（７）は、袋ナツト（８）、パイプ（２）、（
９）および口金（４）と共にポンプ（図示されていない
）に接続するだめの第１接続金具を構成している。
９）および口金（４）と共にポンプ（図示されていない
）に接続するだめの第１接続金具を構成している。
さらにブロック（７）には、副導管θＯ）の一端が、口
金（１１）およびパイプ０２）により着脱自在に接続さ
れている。副導管００）の他端にも口金００が固着され
、その口金（Ｉ３）には盲栓０４）が螺着されている。
金（１１）およびパイプ０２）により着脱自在に接続さ
れている。副導管００）の他端にも口金００が固着され
、その口金（Ｉ３）には盲栓０４）が螺着されている。
パイプ（２）、（０）、（ロ）が螺着されているブロッ
ク（７）の孔０５）は、たがいに連通している。
ク（７）の孔０５）は、たがいに連通している。
つぎに以上のごとく構成される高圧側ポースの作用効果
を説明する。
を説明する。
第１図の高圧側ホースは、袋ナツト（８）によりパイプ
（９）がポンプの吐出口（図示されていない）に接続さ
れ、袋ナツト（６）によりパイプ（３）がギヤボックス
の供給口（図示されていない）に接続されている。
（９）がポンプの吐出口（図示されていない）に接続さ
れ、袋ナツト（６）によりパイプ（３）がギヤボックス
の供給口（図示されていない）に接続されている。
すなわちポンプから吐出された圧力油は、パイプ（０）
、ブロック（７）、パイプ（２）、主導管（１）および
パイプ（３）をこの順に矢印（Ａ）方向に流れることに
なる。そのため主導管（１）がそのまま圧力油の流通路
として使用されるため、流通抵抗による圧力損失が少な
い。
、ブロック（７）、パイプ（２）、主導管（１）および
パイプ（３）をこの順に矢印（Ａ）方向に流れることに
なる。そのため主導管（１）がそのまま圧力油の流通路
として使用されるため、流通抵抗による圧力損失が少な
い。
このときポンプで発生した脈動波は、パイプ（ＩＩＪ）
からブロック（γ）へと伝えられ、さらにその一部は主
導管（１）内へ、残部は副導管００）内へと伝達される
。副導管（１０）内へ伝えられた脈動波は盲栓０→の位
置で反射し、ブロック（７）側に戻ってくる。
からブロック（γ）へと伝えられ、さらにその一部は主
導管（１）内へ、残部は副導管００）内へと伝達される
。副導管（１０）内へ伝えられた脈動波は盲栓０→の位
置で反射し、ブロック（７）側に戻ってくる。
この戻ってきた脈動波と前記主導管（１）に伝えられる
脈動波とがたがいに干渉し、減衰される。
脈動波とがたがいに干渉し、減衰される。
本発明の高圧側ホースは、副導管００）が第１接続金具
または第２接続金具に着脱自在に接続され、しかも副導
管θＯ）が主導管（１）の外部に配置されているから、
脈動吸収分岐ホースがパワーステアリングシステムに組
の込まれた状態で、副導管のみをきわめて容易に交換し
、また取りつけることができる。したがって車種によっ
てポンプの回転数、すなわち脈動波の周波数が異なるば
あいでも、その周波数に応じた長さの副導管に容易に交
換することができるため、あらゆる車種のパワーステア
リングシステムに対して適用しうるという利点を有する
。
または第２接続金具に着脱自在に接続され、しかも副導
管θＯ）が主導管（１）の外部に配置されているから、
脈動吸収分岐ホースがパワーステアリングシステムに組
の込まれた状態で、副導管のみをきわめて容易に交換し
、また取りつけることができる。したがって車種によっ
てポンプの回転数、すなわち脈動波の周波数が異なるば
あいでも、その周波数に応じた長さの副導管に容易に交
換することができるため、あらゆる車種のパワーステア
リングシステムに対して適用しうるという利点を有する
。
また本発明の高圧側ホースは、副導管θ０）がポンプ吐
出口側の第１接続金具に接続されているときは、前記の
ごとく干渉された脈動波が主導管（１）内を通過したう
えでギヤボックス側に送られる。したがって干渉された
脈動波がさらに主導管（１）内で減衰され、ギヤボック
ス側にはほとんど脈動波が伝わらない。
出口側の第１接続金具に接続されているときは、前記の
ごとく干渉された脈動波が主導管（１）内を通過したう
えでギヤボックス側に送られる。したがって干渉された
脈動波がさらに主導管（１）内で減衰され、ギヤボック
ス側にはほとんど脈動波が伝わらない。
さらに副導管の接続位置が振部に近い第１接続金具であ
るときは、脈動圧力変動をそれより下流に伝えることが
ないという効果も有する。
るときは、脈動圧力変動をそれより下流に伝えることが
ないという効果も有する。
なお副導管００）の先端部に雌ネジを設けておき、ａ栓
０４９をその雌ネジと螺合するように、ＢηＪＡ シて
もよく、それにより盲栓０→の螺入深さを１ｌ１７ｊ整
することで、副導管θ０）の実質的な長さく副導管の内
部空間の長さ）を微調整しうる。
０４９をその雌ネジと螺合するように、ＢηＪＡ シて
もよく、それにより盲栓０→の螺入深さを１ｌ１７ｊ整
することで、副導管θ０）の実質的な長さく副導管の内
部空間の長さ）を微調整しうる。
つぎに実施例の効果を実験データに基づいて実施例
外径２０．７ｍｍ、内径１０ｍｍ、長さ４００ｍｍのナ
イロンブレードホースを主導管とし、主導管と同様のナ
イロンブレードホースで長さ２０Ｑｍｍのものを副導管
とし、第１図に示されるような高圧側ホースを構成し、
第６図に示される測定装置により脈動吸収効果を測定し
た。測定装置はポンプ（Ｐ）の吐出口に設けられている
測定ブロック（Ｐｌ）と、測定ブロック（Ｐ２）とを主
導管に接続し、さらに絞り弁（２）を介させることで負
荷を与え、そののちポンプ（Ｐ）のタンクに戻すという
閉ループの管路構成とした。測定ブロック（ＰＩ）、（
Ｐ２）に設けられている変換器により脈動圧を電気信号
に変換したのち、チャージアンプ（ＯＲ）で増幅し、２
チヤンネルＦＦＴアナライザ（Ｆ）およびＸ−Ｙレコー
ダ００で分析、記録した。このときの測定条件は、ポン
プ回転数９６Ｏｒｐｍ、負荷圧力３０ｋｐｆ／ａｍ２お
よび７０ｋｐｆ／ａｍ！！、油温８０００テアツタ。
イロンブレードホースを主導管とし、主導管と同様のナ
イロンブレードホースで長さ２０Ｑｍｍのものを副導管
とし、第１図に示されるような高圧側ホースを構成し、
第６図に示される測定装置により脈動吸収効果を測定し
た。測定装置はポンプ（Ｐ）の吐出口に設けられている
測定ブロック（Ｐｌ）と、測定ブロック（Ｐ２）とを主
導管に接続し、さらに絞り弁（２）を介させることで負
荷を与え、そののちポンプ（Ｐ）のタンクに戻すという
閉ループの管路構成とした。測定ブロック（ＰＩ）、（
Ｐ２）に設けられている変換器により脈動圧を電気信号
に変換したのち、チャージアンプ（ＯＲ）で増幅し、２
チヤンネルＦＦＴアナライザ（Ｆ）およびＸ−Ｙレコー
ダ００で分析、記録した。このときの測定条件は、ポン
プ回転数９６Ｏｒｐｍ、負荷圧力３０ｋｐｆ／ａｍ２お
よび７０ｋｐｆ／ａｍ！！、油温８０００テアツタ。
以上のごとく測定した結果から、実施例の脈動吸収効果
を求めた。第４図では負荷圧力がろＯｋｇｆ／ａｍ２の
はあいの脈動圧力変動１．；（Ａ・σ軸に示す）と脈動
波の周波数（横軸に示す）の関係を示しており、ｆｌは
脈動波の１次周波数（基本周波数）、ｆ２、ｆ３、ｆ４
はそれぞれ２次、６次１４次の周波数を示す。第５図で
は、負荷圧力が７［］１ｋｇ７１０ｍであるほかは、第
４図と同様である。
を求めた。第４図では負荷圧力がろＯｋｇｆ／ａｍ２の
はあいの脈動圧力変動１．；（Ａ・σ軸に示す）と脈動
波の周波数（横軸に示す）の関係を示しており、ｆｌは
脈動波の１次周波数（基本周波数）、ｆ２、ｆ３、ｆ４
はそれぞれ２次、６次１４次の周波数を示す。第５図で
は、負荷圧力が７［］１ｋｇ７１０ｍであるほかは、第
４図と同様である。
なおポンプの脈動圧力変動量はｆｌで６１６ Ｘ １０
−３ｋｇｆ１０ｎ２、ｆ２で１３５ Ｘ １０ ｋｇ
ｆ／ａｍ２、ｆ４で１１５３ Ｘ １０ ｋｐｆ／ａｍ２である。したがって実施例
においては脈動圧力変動量がいちじるしく低下している
ことがわかる。とくに−次局波数においては、減衰効果
がとくにいちじるしい。
−３ｋｇｆ１０ｎ２、ｆ２で１３５ Ｘ １０ ｋｇ
ｆ／ａｍ２、ｆ４で１１５３ Ｘ １０ ｋｐｆ／ａｍ２である。したがって実施例
においては脈動圧力変動量がいちじるしく低下している
ことがわかる。とくに−次局波数においては、減衰効果
がとくにいちじるしい。
なお本実施例においては主導管（１）と副導管Ｏｏ）と
は、全体の構成をコンパクトにするために平行に配置さ
れているが、高圧側ホー・スの周辺機器の配置に応じて
、たとえば第２図に示されている実施例のように副導管
α＠を主導ｇ（１）に対して直角となるように配置して
もよく、さらに任意の角度に設けても平行のばあいと同
様の脈動吸収効果を春しつる。
は、全体の構成をコンパクトにするために平行に配置さ
れているが、高圧側ホー・スの周辺機器の配置に応じて
、たとえば第２図に示されている実施例のように副導管
α＠を主導ｇ（１）に対して直角となるように配置して
もよく、さらに任意の角度に設けても平行のばあいと同
様の脈動吸収効果を春しつる。
第１〜２図は本発明の高圧側ホースのそれぞれ異なる実
施例を示す正面図、第３図は脈動吸収の効果を測定する
だめの測定装置のブロック図、第４〜５図は実施例の脈
動吸収効果を示す実験データ、第６図は圧力流体装置η
のブロック図である。 （図面の主要符号） （１）：主導管 （４）、（５）、 θ１）、０３）：口 金 （γ）ニブロック α０）：副導管 α→：盲栓 θ５）：孔 第１図 第３図 ４
施例を示す正面図、第３図は脈動吸収の効果を測定する
だめの測定装置のブロック図、第４〜５図は実施例の脈
動吸収効果を示す実験データ、第６図は圧力流体装置η
のブロック図である。 （図面の主要符号） （１）：主導管 （４）、（５）、 θ１）、０３）：口 金 （γ）ニブロック α０）：副導管 α→：盲栓 θ５）：孔 第１図 第３図 ４
Claims (1)
- １ ポンプの吐出口に接続するための第１接続金具およ
び従動装置の供給口に接続するための第２接続金具がそ
れぞれ両端に固着されている主導管と、該主導管の外部
に配置されると共に前記第１接続金具もしくは第２接続
金具の少なくとも一方にその一端が着脱自在に接続され
、他端が閉じられている副導管とを有した高圧側ホース
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57201617A JPS5993590A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | 高圧側ホ−ス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57201617A JPS5993590A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | 高圧側ホ−ス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5993590A true JPS5993590A (ja) | 1984-05-30 |
| JPH0345276B2 JPH0345276B2 (ja) | 1991-07-10 |
Family
ID=16444023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57201617A Granted JPS5993590A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | 高圧側ホ−ス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5993590A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7051764B2 (en) | 2001-02-20 | 2006-05-30 | Daimlerchrysler Ag | System of lines |
-
1982
- 1982-11-16 JP JP57201617A patent/JPS5993590A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7051764B2 (en) | 2001-02-20 | 2006-05-30 | Daimlerchrysler Ag | System of lines |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0345276B2 (ja) | 1991-07-10 |
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