JPS5988988A - パルプの漂白法およびそれに用いる装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は木材パルプのアルカリ抽出における改善および
該アルカリ抽出のすぐ前のおよび（またはりすぐあとの
洗浄における改善に関する。該アルカリ抽出は、クラフ
ト、サルファイド、アルカリ金属サルファイド（ａＤｃ
ａｌｉｎｅ　５ｕｌｆｉｔｅ〕、ソーダなどからクツキ
ング　プロセス（ｃｏｏｋｉｎｇ　ｐｒｏ−ｃｅｅｓ）
により製造される化学パルプのリターン除来（ａｅｌｉ
ｇｎｉｆｉａａｔｉｏｎ）および漂白における中間段階
である。その目的は強く着色しているリグニン分解物の
除去である。該分解物は二酸化魔法、ＪｊＸ素および二
酸化塩素の配合物、次亜塩窓酸塩（ハイポクロライトノ
、チッ素酸化物、オゾン、与えられたブライトニス（ｂ
ｒｉｇｈｔｎｅｓりを達成するために必要とされる結果
として生ずる酸化剤の前駆物のような酸化剤により溶解
される。

ディジニスター（ｄｉｇｅ日ｔθりから出てきたような
木材パルプは、硬質木材または軟質木材にかかわらず、
残存着色物を含有している。該着色物は、もしパルプが
印刷用紙、書簡用紙または染色用紙に使用されるような
ばあいには一白により除去されなければならない。さら
に、バルブかレーヨン、ガン　パワー（ｇｕｎ　ｐａｗ
θｒ）、（ｆｉｌ（７）セルロース製品用の原料として
使用されるばあいには、不純物を除去することが必要と
されつる。

原料バルブの性仙およびバルブが使用される最終用途に
よって、種々の化学漂白段階およびこれらの段階の種々
の順序がこれらのために使用されている。使用されてい
る主な化学漂白段階は塩素化段階（０で表わす）、アル
カリ抽出段階（Ｉ！！で表わす）、ハイポクロライド段
階（Ｈで表わす）および二酸化塩素段階（Ｄで表わす）
である。なお塩素および二酸化塩メくは同じ塩素化段階
で使用されてもよい。この段階をＯＤまたはり。で表わ
す。前記段階の種々の組合せが、特別の状態や必要とさ
れる漂白にしたがって採用されている。たとえば、通常
の漂白順序にはＯ］ＩｉＨ，０ＫＨＤ、　０ＫＨＩｌｉ
Ｄ、　０ＥＨＤＥＤ、　ＤＥｎＥＤが含まれつる。これ
らの０ＤＥＤＥＤおよび０ＤＥＨＤＦＤは−４−ＧＥブ
ライトニスが８８〜９０の市販バルブの供給のための認
められている標阜的ｆｌ　１１１１４序である。

低濃度、中濃度、高濃度での酸素によるリグニン除去は
数年（こわたり商業的に実施されている。０ＯＥＨＤ、
　０ＯＥＨＩＤＤ、　０ＯＩＩＣＤＦＤのようｆ、（ｌ
１ｌｉ（序における該酸素段階は、曳素化番こ先だつ未
漁白パルプの部分的リグニン除去に使用される。

各漂白段階において、溶解された不純物を除去するため
に各漂白段階ののちに洗浄することは、ヤイ通の漂白工
場で通常実施されている。しかしなから、漂白段階のの
ちの洗浄に刻する必要性は段Ｉ！Ｒｉにより１４なる。

ｂＬ浄に対する必要性はｊＡＡ素化段１；１・νおよび
第１の抽出段階ののちに最も大きい。このばあいに本出
願の譲受人による１９８０年１２月９日付米国・特ｉＦ
第４２３８２８１号明細什−（こＩＪ［１示されている
ように、いくつかの他の段階ののちのｒ３Ｌ　ｒＪ’を
児全番こ排除するという長所がある。

それゆえ、０ＤＥ（ＨＤ〕、Ｄｏ：ＪＤＥＤノ、０ＤＪ
ＨＤＥＤノのような漂白順序の（）内の段階では６１ユ
浄をしなくてもよくすることが可能である。

商業的な実施ζこおいて、塩素化段階ののぢの第１の抽
出段階へＨＯＩＩを結果として随伴するため、多量の苛
性ソーダが浪費され、洗浄性の低下をよきなくする。ま
た第１り抽出段階ののちのハイポクロライドおよび（ま
たは）二酸化塩素段階に強く着色した有機物を結果とし
て随伴するため、多量のハイポクロライドおよび（また
はり二酸化塩素全浪費し、洗浄性の低下をよぎなくする
。

第１の抽出段階は、通常濃度８〜１６％のスラリー中で
、１〜２時間、５０〜８０’０で行なわれる。第１の抽
出段階を行なうための工場スケールの装置（こは、腐蝕
剤とバルブとを混合し、運転温度まで加熱するスチーム
ミキザー、１〜２時間保持するためのタワーの頂上にそ
れをポンプでくむためのａ厚原料ポンプ（ｔｈｉｏｋ　
５ｔｏｃｋ　ｐｕｍｐ］、該バルブが保持タワーの外へ
ポンプでくみうるように該タワーの底で約４％の濃度に
低くするためのｐ液ポンプおよびバルブが抽出段階ドラ
ム洗浄器のバットに入る前に約１％の濃度にさらにバル
ブを希釈するためのポンプが含まれている。

ダブル　エイチ　ラプンン（Ｒａｐｓｏｎ）　は、ＴＡ
ＰＰ工、４９巻、第８号、３２９〜３３４頁（１９６６
）の６ダイナミツク　ブリーチングにおいて、峨白プロ
セスにおける制限要因は化学反応速度ではなく、反応物
の反応位置への拡や散速度であることを示している。ラ
プンンはバルブ１０に漂白溶液を通し、バルブ層中にす
でに存在している液体を置換するという改善を提案して
いる。この方法では、漂白ｌ（−液はバルブファイバー
（こ関して一定に移動するであろう。水の鳩を通るファ
イバーウオール（ｗａｌｌ］へのマストランサー（ｍａ
ｓｓ　ｔｒａｎｓｅｒ）速度は非常に増加するであろう
。それゆえ汚（内時間は時間から分に各段階で短くしつ
るであろう。前記論文の３３１頁および１９６８年４月
２３日付のカナダ特許ｆｌｓ　７８３４８３号明細得に
おいて、ラブソンは移動するワイヤーｊたはベルトを用
いた多段Ｆ：’Ｐ　ｉｌｐ’を換ｔ１．９白プロセスの
実施について示唆１、′Ｃいる。該論文において、次々
に続＜１０段階が提案されており、該明細書中には６段
階を使用することが提案されている。ラプソンが提案し
Ｃいる保持時間では、非常齋こ大きなベルトが最近のパ
ルププラントの典型的な生産のタイプに対して必要とさ
れるであろう。洗浄水がカウンターカレントの流れとと
もに再循環することおよび液体を再循環させることはラ
プソンの論文の第２図に記載されている。しかし洗浄段
階と抽出段階との交換はない。

エイ　、ソ゛ブヶ　ブリンクレイ　ジュニアらの１９７
１年４月２０日付の米国特許第３５７５７９５号明細書
縛は、放射状拡散装置を含有し、約５〜１５％にパルプ
の濃度を増加させる比較的小さなシリンダー状容器の列
を使用するラプソンによる技術の有用さが示されている
。それゆえかれらは動的漂白技術の商業的使用のための
体系を用意している。

カミル（Ｋａｍｙｒ）社は、商業的に運転されている置
換方式の漂白工場において、ブリンクレイらにより述べ
られている原理を使用している。該工場は保持時間が１
０〜２０分間ぐらいの抽出段階を有している。該保持時
間は、＠換当りパルプを通る液体の動的移動のために使
用される約２〜３分−とタワーを通るパルプを含有する
液体の静的移動のために使用されるのこりの時間からな
っている。通常これらの漂白工場には」諒累化段階と腐
蝕剤抽出段階との間に洗浄段階かない。その結果、抽出
段階における腐蝕剤消費が普通の漂白工場齋こおけるよ
りも多い。同様に、通常これらの漂白工場には抽出段階
とハイポクロライドまたは二酸化塩素の段階との間に６
Ｌ浄ｊ々階がない。その結果、第３の段階における薬剤
消費が異常に高い。

アラン　ジー　ジエイムソン（Ａｌｌａｍ　Ｇ、　Ｊａ
ｍｉｅｓｏｎ）による１９７１年９月２１日付のカナダ
特許第８８１４０６号明細書には次のことが記載されて
いる。すなわち、・（１１塩２１処理、（２）アルカリ
抽出および（３）二酸化塩素処理の３段階を含む漂白順
序において、連続攪拌される容器中での連続攪拌、約１
０分間をこえない各段階におけるパルプの在住時間およ
び反応物と未反応薬剤とを該段階の間ｆこパルプから分
βｊＩトすることの条件下、薬剤とともに約のための連
続プロセスについて記載されている。

それゆえこのプロセスは比較的長いアルカリ抽出周期と
いう不ｍ／を有している。

リーバ−ゴツト（Ｌｉθｂθｒｇｏｔりによる１９７５
年４月１日付の米国特許第３８７４９９２号明細書に、
塩素化パルプの迅速で充分な抽出がスチームミキサー中
、１２％未だ？δの濃度、６０〜８０°０でパルプと腐
蝕剤とを混合することによりうろことができることが記
載されている。該混合は５分未満で行なわれ、そののち
混合物は約１分以内ζこ約１８〜４０％の濃度にしぼら
れる。リーバ−ゴツトのプロセスは濃度を高いレベルに
するという点で不備がある。該高濃度は気相漂白には適
しているが、普通の媒体濃度の装置を用いるハイポクロ
ライドまたは二酸化塩素の段階には適していない。

第１の抽出段階における保持時間を２〜１０分に短くす
るための他の試みはブライトニスの低いパルプの生産蚤
こ帰着するかまたは高い漂白剤消費に帰着する。だれも
１分未満に短くすることに成功していない。

本発明は、パルプが適切に塩素化されていれば、置換法
により抽出がおよそ数秒で行なわれうることを見出した
ことｌこもとづいている。ここにおいて用いられている
“適切に塩素化されている”と４４．０　、１９　Ｘ　
Ｋａｐｐａ　ＡＶたはより高い水準に塩素化されたパル
プ上の有効塩素％（％ａｖａｊ、−１ａｂｌθ０ｈｌＯ
ｒｉｎりを意味する。これは塩素化段階においてリグニ
ンの約５７〜７７％を除去するという結果を生ずる。驚
くべきことに、塩素化レベルが増加するのをこしたがっ
て迅速抽出の効率がｊｆＲ加することが見出されている
。Ｔことえば、もし抽出が７０〜９０°０の高アルカリ
性液体を用いてカウンターカレントシステム内で２つの
続いておこる置換として行なわれるのであれば、置換当
り丸５秒で充分である。これはブリンクにより提案され
た段階当りの数分（こ匹敵、する。すなわち本発明にお
いては、抽出に必要とされる保持時間が、単一の連続的
Ｉこ移動する小孔を有する表面上の１以上の洗浄段階と
ともに抽出プロセスを運転することと両立するレベルに
することができる。該小孔を有する表面は商業的に利用
できる水平またはドラム洗浄装置の部分を形成しつるも
のであり、また極端な寸法ではない。本発明のシステム
はエネルギー投入および薬剤消費の点で盲通のシステム
より効率的にすることかでき、韮だ最小漂白プラント流
出容量か好ましい漂白工場に理想的に適している。

本発明において、浸漬された（ｄ、ｉｇｅｓｔθｄ）パ
ルプの漂白のためのプロセスは、 （ａ）塩素とともに塩累化タワー中番こ浸漬したパルプ
を通過させ、該パルプを所定の適する塩素化レベルまで
塩素化する工程、 （ｂ）該塩素化パルプを、形成ゾーン中の連続移動する
水平な小孔を有する表面上でシート１こ形成し、該形成
ゾーン中で該パルプから排水した液体を除去する工程、 （０）該シート力）ら塩素化に用いられた液体を洗浄す
るために該シートｌこ洗浄水を加えることｌこより塩素
化物を洗浄する工程、 （ａ）アルカリ性液体で該洗浄水を置換することにより
アルカリ抽出する工程、 （０）少なくとも１回の抽出洗浄を該シートにうけさｌ
！−る工程および （ｆ゛）ベルトからそのあとの漂白工程に該パルプを通
過させる工え１１ の工程を含んでいる。

抽出および結果として生ずる洗浄が装置の単−片上で行
なわれるということは、これらと対比されるように漂白
工場（こおいてカウンターカレント洗浄１こ使用される
特別のカウンターカレントシステムを必要とする。なぜ
ならば抽出洗浄水が抽出に使用するため角循環させられ
るからである。それはまた新しい薬剤、ＮａＯＨがカウ
ンターカレント洗浄プロセスの中間で注入されるのでカ
ウンターカレント泪−汀）とも異なる。

それゆえ本発明はさら番こ、所定の適する塩素化パルプ
か連ｉｒ、’１ｉ的に移動する小孔を且する表面上でシ
ートとして前進する間（こ、アルカリ性液体で１または
２以」二の次々（こ続く工程で塩素化洗浄および抽出か
なされ、かつ結果としてそれらからのアルカリ性液体を
置換するために該シートに洗浄水を通ずこと番こより洗
浄されるパルプの謔白法において、該１つの工程（こ使
用されるアルカＩＪ　ｔ４；　液体または次々に行なわ
れる抽出のｆｌ、￥後の工程に使用されるアルカリ性液
体が、（ａ）該洗ａチ水によりシートから置換され、再
循環されたアルカリ性液体、 ［１］）アルカリ性液体を１市換するため（こシートに
通されたのちの洗浄水および （ＱＪ新しい腐蝕剤 の高アルカリ牲混合吻からなるパルプの漂白に使用する
プロセスである。

本発明の実施態様の１つにおいて、２つの次々に続く抽
出工程および結果として生ずる洗浄が、小孔をイ■する
エンドレスベルトにより形成されプこ単一の小孔を有す
る表面上をパルプが移動する同番こ行なわれる。該ベル
トは市販のパルプ洗浄器のワイヤーであってもよい。ワ
イヤーとは金属またはプラスチックファイバーを織った
拐料を含む概念である。他の実施態様において、２つの
次々に続く抽出工程が別々の小孔を有するドラムで行な
われる。該ドラムはＷ７．．４７＋のドラム６ト浄器と
類似であってもよい。各実施態様において、シートを通
過した第２の抽出工程からの液体は、シートを通過した
第１の抽出工程からのアルカリ性液体と混合してもよく
、また第１の抽出工程に使用するため番こ再循環させて
もよい。

もし第２の抽出工程において加えられるＡＩＫ（台用の
腐ＳＪＩ剤のｉｌｌがパルプｔこ対して約２％であると
きには、安定した状態（こおいて第２の抽出工程に入る
腐ｒｌｌｉ剤濃度が、パルプ上で３〜１０％（こ八りつ
るよう（こ調節することができる。該４１３度は流れて
いるカウンターカレント成分に依存している。

塩素化洗浄段階からの洗浄水は、塩素化洗浄または塩素
化段階に先たつ未漂白パルプの希釈のために再循環され
つる。抽出段階のアルカリ性液体は、塩素化再循環シス
テムに再循環される水と混合しない方が好ましい。この
目的のために、抽出液体を供給する第１のシャワーの前
にシャワーが配列されている。猿たこのシャワーには比
１１１り的新しい水が供給される。比彰的新しい水とは
新しい水またはうしろの段階から再循環された水のこと
であり、実質的に強アルカリマたはアルカリ誘導体で汚
染されていない水のことである。シートを通過した比較
的新しい水の一部がシートを通過したアルカリ性液体の
第１の部分と混合されるよう番こ、シートの下に排水手
段が配列されている。それゆえ該比１咬的新しい水は、
抽出段階のＰ液が次の循環において塩素を消費するであ
ろう塩素化段階再循環システム中でカウンターカレント
になることから防止することに役たつ。

抽出が、適切に塩素化されたパルプの使用および抽出前
後の良好な６Ｖ浄を結合した２つのカウンターカレント
置換工程を用いることによりなされるというプロセスに
より、効率のよい迅速抽出を与えることが見出されてい
る。たとえばつぎのことが意外にも見出された。すなわ
ち適切（こ塩素化され、洗浄されたパルプが、まず比較
的弱いアルカリ性液体、引つづき比ｉｌＥ的強いアルカ
リ性液体を両者とも６０〜９０’（ｌでカウンターカレ
ントイ鎖式で］勇され、カウンターカレン１−１１イ換
洗浄の２つの段階に引つがれることによＩ）迅速（こ抽
出されるとき、合計４〜３ｏ秒間アルカリ〆ｈ’　ｌｆ
ｋにｊ稔Ｉ・曲し、δに浄され抽出されたパルプ。

か、乙【１〜８０°０で１時間普通のアルカリ抽出を行
なったパルプと同様にそのあとのハイポクロライドおよ
び二酸化塩素段階においてふるまうということである。

このプロセスの能力は、塩素化洗浄、１ｇ、た＋Ｊ　２
工程のアルカリ抽出および抽出洗浄が、たとえは１日当
り１０００　ｔのオーダーのフルスケール漂白運転のた
めの単一ワイヤーすたけファブリックベルトの実施寸法
上で行なわれつるようなものである。ざらに明４７（ｆ
にいえば、６つの次々におこる置換をうるために単一の
商業的に使用しうる水５１１の洗浄器を使用することが
可能である。該６つの次々におこる置換は、たとえば２
つのカウンターカレント塩素化ｉ’＋ｌｉ浄工程、２つ
のカウンターカレント抽出工程、２つのカウンターカレ
ント抽出洗浄段階であってもよく、また１つの塩素化洗
浄工程、２つのカウンターカレント抽出工程、６つのカ
ウンターカレント抽出６（−浄工稈であってもよい。適
切番こ塩素化されたパルプを使用すると、満足のいく抽
出が抽出工程当り２〜１６秒、好ましくは３〜６秒で行
なわれうろことが実験により示されている。このときの
ワイヤー上の合計滞留時間は１分未満、好ましくは約３
０秒であり、充分普通の水平洗浄器の時間制限内である
。

水平洗浄器に対する択一的なものとして、１または２以
上の普通のドラム洗浄器がこのプロセスに用いるために
採用されつる。好ましくは前記塩素化パルプか、洗浄お
よび第１の抽出置換をうける第１のドラム洗浄器でシー
トに形成され、部分的に抽出されたパルプが、第２の抽
Ｌ（口９換および洗浄をうける第２のドラム洗γｆ＋器
（こスｍされる。抽出段階のアルカリ性液体ととも番こ
再循■ＩＷされた洗浄水の混合および２つの抽出段階間
の液体の再循環は置換システムのカウンターカレント流
を意味している。カウンターカＩ／ント置換システムに
おけるいずれの１段階においてもパルプに入る液体のｔ
、冒：よ、ぞの段１：々の柊りにおいてパルプ中に残存
している液体の［ｊよりもわり−かに多い。これが、あ
らかじめバルブ中の肢体の完全なＩＵ１換を保証してい
る１、直接カウンターカレントシステム（こおいて、１
つの段階からの過剰の液体は、先の段階においてパルプ
を通過し、この先の段階へ再循環した液体と混合される
。カウンターカレント様式で移り１する液体の最は置換
比に依存する。該置換比とはシートの中へ置換される液
体の容り十と１”）ｆｊ換段階の最後にシートに残存し
ている液体の若開との比のことである。直接カウンター
カレントｉｉ４換システムを運転するため（こ、置換比
は１．０より大きくなければならない。たとえはもし置
換比が１．２　：　１であれば、置換液体のカウンター
カレント成分は、１．０容妬がシートにとどまるときに
は０．２〜１である。それゆえ０．２谷量が／ｓｌ’ル
プの流れに対してカウンターカレントとして移動し、１
．０容ぜがパルプとともに移動する。

つぎに本発明の好ましい実施態様を示す添付図面につい
て説明する。

第１図は、塩素化および抽出の両段階ののちの洗浄用の
普通の単一段階ドラム洗浄器を使用する普通の塩素化お
よび抽出段階の概略工程図、第２図は、１つのベルト洗
浄器が単一段階塩崇化洗浄器、抽出の単一段階および単
一抽出段階洗浄の機能にかなう本発明の塩素化段階およ
び抽出段階の１ｉｌｔ、略工程図、 第３図は第２図に示すベルト洗浄雄部分の拡大図、 ント抽出の２工程、およびカウンターカレント抽出段階
洗浄の２工程の機能にかなう本発明のｊ′！、Ａ素化段
階および抽出段階の桐、略工η図、第５図は第４興に示
すベル）　６を性器部分の拡大図、 第６図１は、Ｊ７１に素化洗浄段階・、２つの抽出昆・
階および抽出洗浄を行なうためζこ配列された多段階ド
ラム洗浄器システムの説明図、 第７図は、本発明および前記米国特許第４２３８２８１
号明細書記載の方法を結合した一二：’ｉ白システムの
も曳１賭］二程図、 第８は１および第９図は抽出工程における置換１１−、
冒１１１を変化さぜることによりえられる結果を示すグ
ラフである。

）１１１曲の第１の抽出段階の商業的実施において、１
ｆ鳶１１山パリであるＮ　？−ＯＨはバルブに対して１
．５〜４，５％、バルブｒＥ’１！！′３〜１６％、μ
ｍ′３０〜８０°Ｃおよび保持時間３０〜１２０分間で
変化させて適用することができる。典型的な条件は１１
．’１１度１１％のバルブに対してＮａＯＨ３％、７０
°Ｃ１６０分間である。

典型的ＩＳ塩素化および抽出システムを第１図に示す。

塩素を混合したバルブが塩素化タワー〇〇の底にライン
（１１）から入る。該タワー０１は塩素化反応に必要と
される保持時間を与える。該パルプはタワー（川）の頂
上からライン０２）を通って単一段階ドラム洗浄器（１
３）のバットへあふれ出す。該ドラム上でパルプのシー
トが形成され、洗浄水（１４）が溶解性の不純物を置換
し、６トい出すため、該シートにスプレーされる。洗浄
器０３）からのＰ液はドロップレッグ（ｌｅｇ）（１５
）からシールタンク０６）へいく。タワー叫をはなれる
ａ度は約３％であり、良好なシートを形成するために必
要とされる洗浄器バットのｄ３度は約１％であるから、
該原料はシールタンクロ０からのｐ液で希釈しなければ
ならない。このｆ液はポンプ（１６’Ｊで循環される。

３％の濃度では１ｔのファイバーが３２．３ｔの水（こ
含有される。また１％の′ａ度では１ｔのファイバーが
９９ｔの水に含有される。それゆえ９９−３２．５　＝
　６／）、７　ｔのｒ液が、洗浄器バットで必要とされ
る希釈液を与えるために約４０ｆｔポンプアツプされな
ければならない。これには多くのエネルギーが消費され
る。

ドラム洗浄器から出た洗浄されたノ＜／レプは約１１％
の濃度である。該バルブがスチームミキサー０８）に導
かれるとき、ＮａＯＨが手段（１７）から加えられる。

スチームミキサー（ホ）ではスチームを直接１γ触させ
ることにより所望の温度に加熱される。

そののち該バルブは濃厚原料ポンプ０９）にいく。

該ポンプ０Φは１１％の濃度のスラリー（ファイノく−
ｉｔ当り９ｔのスラリー）を抽出タワーψＯ）の頂上ま
で約８０ｆｔ＜みあげなければならない。該タワーに）
は抽出段階における保持時間を与える。タワーに）から
ポンプＱρおよびラインＱ乃の方法により洗浄器に）に
抽出されたパルプをくみあげることができるように、シ
ールタンク０◆からのｐ液を用いてポンプＨおよび希釈
リング０時の方法により、パルプを希釈することが必要
である。これは攪拌器（ロ）を用いてパルプを約４％の
濃度に希釈し、混合する。その結果、ノくルプは該タワ
ーから取出されうる。パルプはさらにポンプ（ハ）、ラ
インに）によるｐ液によって、洗浄器（ハ）のバットで
約１％の濃度に希釈されなければならない。

このタワーおよびバットにおける希釈にはファイバー１
を当り約９０ｔの水をボンピングする必要があり、洗浄
水（１４’　）を適用する洗浄器（ハ）の高さまでポン
プ（ハ）で涙液がくみあげられる。それゆえ、多くのエ
ネルギーが消費される。洗浄器から出たバルブはスチー
ムミキサーに）で加熱され、濃厚原料ポンプ０ゆの手段
により、次の漂白段階にポンプでおくられる。

第２図は本発明の一実施態様を図式的に示したものであ
る。塩素化されたパルプは塩素化タワー（４１からバイ
ブ（４０の方法により、シートまたはマットを形成する
ための水平洗浄器（４３のヘッドボックス（１２へあふ
賞出る。バルブのマットはワイヤー上で約３％の濃度の
原料から形成される。

初期形成ゾーンで脱水され、約１１％の濃度にされる。

そののち３つの置換処理ゾーン、すなわち塩素化段階の
生成物を置換するための第１のされるｏ１０〜２０％の
濃度のパルプは洗浄器から出され、スチー、ムミキサー
＠咎におくられ、ついで濃厚原料ポンプ（４１におくら
れる０そののち次の漂白段階に入る。

第３図は、第２図の水平洗浄器部分を拡大した図である
０水平洗浄器とは、記載されるべき特別な特徴を有して
いるが、普通のかっ色原料水平洗浄器と一般に類似の一
片の装置を示すものである。シャワー（５ｓ　、槌、ａ
ｅの列は、液体が互いに置換するワイヤー上のバルブの
シートに液体を次々に適用する。このとき液体はわずか
に混合しながらワイヤーを通過する。なぜならば、該ワ
イヤーは液体で占有されており、図面の斜線で示されて
いるゾーンを一定速度で前進するからである。

ヘッドボックスＩ＜２から第１のシャワー６つの間は形
成ゾーンａｌｌである。ここでバルブはヘッドボックス
をはなれる約３％の濃度から、第１のシャワーにおける
約８〜１４％の濃度に脱水される。

形成ゾーンの下には２つのｐ液トレイ６３、儲がある０
これらのトレイの大きさは、トレイＱからの汚水溝（５
３’）に所望の流れを与えるようにかえられてもよい。

塩素洗浄ゾーン（偵はシャワーｔ５つおよびｐ液トレイ
（イ）を有しており、シャワー６ωは再循環水を供給す
る。接水は以下に説明するように、比較的新しい。トレ
イ６２からのｐ液はシート形成の間に失われたファイバ
ーをＤａするために取出ライン（５２’　）により再循
環される。

トレイ６ｅからのｐ液は取出ライン（５６′）で再循環
される。なぜならば、それにはカウンターカレント洗浄
システムに使用されるように熱が加えられているからで
ある。ワイヤーの斜線ゾーン６りはパルプマットを通っ
て洗浄液が前進することを示している。トレイ（至）が
充分前方までのびており、シャワー６つからの洗浄液の
一部がトレイ（至）に排出されることが理解できる。こ
れは第１の洗浄段階における洗浄流のカウンターカレン
ト成分を表わＱている。

パルプに対して約３〜１０％のＮａＯＨを含有するシャ
ワー６！１がほどこされる。斜線ゾーン６ｚは抽出段階
Ｃ［有］を表わしている。該抽出段階の下には１・１／
イ伯υが設けられている。トレイ抑は斜線ゾーン（４）
の方法によりシャワーＩ５ツからの比較的新ｔ、いシャ
ワー水の約１／２と汚染度の高い第１の抽出段階におけ
るｐ液のカウンターカレント成分をうける。該ｐ液は取
出ライン（６１′）により汚水ｉＭ　（６］、　）を通
ってシステムから除去される。トレイ６０オよび［Ｆ］
υの間で分割された斜線ゾーン６秒からのｐ液の部分は
、第１の抽出段階のｆ液が塩素化段階に入らないように
するためのバリアーとなっている。該塩素化段階でそれ
はひどい泡の問題や高い塩素要求量をひきおこす。また
ゾーン（至）中の比較的新しい水はバルブシート中に同
様のバリアーを与える。シャワー６９から供給すした水
は、以下に説明するように、のちの段階から再循環され
うるが、それはいずれの強アルカリまたはアルカリ誘導
体によっても汚染されていないものでなければならない
。シャヮ−６５）から供給される水の量は、洗浄水のい
くらかが塩素化再循環システムに入り、一部が抽出段階
の汚水溝に出るために規定された充分な置換工程を構成
しないように比較的少量であってもよし）ことに注目し
つる〇 抽出段階の洗浄シャワー６Ｑには、トレイ６４）に入る
アルカリ性液体を１途換するため、ゾーン岐においてシ
ートを通過するうしろの漂白段階からのカウンターカレ
ントル液または新しい熱水またはこれらの混合物が用い
られる。シャワー水の大部分は８〜１４％の濃度のシー
トにとどまるが、カウンターカレント成分はトレイ１４
）に排出される。取出ライン（６４’）によりトレイ−
から取出されたｐ液を加熱するため、位置霞でスチーム
が加えられる。またパルプに対して約２％のＮａＯＨが
調整のためのラインｆｆ１ｌＤから加えられる。

抽出段階におけるパルプに対して約３〜１０％のＮａＯ
Ｈ濃度を維持するためには、この低量の調整で充分であ
る。これは置換比に依存している。

位［１１で加えられるスチームは少量であり、接置は７
０〜９０°０の所望される抽出段階温度に（ＨＤ　）ｐ
液および（または）新しい熱水からなるシャワー水のＱ
のカウンターカレント成分を加熱するのに必要とされる
量である。

最終トレイσＤが設けられているが、それは任意的であ
り、プロセスに必要ではない。しかし、置換段階の間に
使用される約８〜１４％より高い濃度で洗浄器からパル
プを放出することが可能である。この濃度の増加は好ま
しい２つの効果をイ丁している。すなわち、シャワー鍼
により達成される洗浄を改善し、洗浄器からシートに供
給される水の９．を減少させる。その結果、次の漂白段
階の池ｉ度に加熱されなければならないマスが減少する
。もしこの選択がなされるならば、トレイ（７＋）から
のｆ液はライン（７１）により循環され、シャワー６つ
として使用することができる。

ぎもなければシャワー６９には新しい熱水またはあとの
漂白段階からの直接のＰ液またはこれらの混合物が供給
されうる。

本発明の別の実ｍ態様を第４図および第５図に示す。こ
れらは第２図、第３図と異なり１塩素化されたパルプお
よび抽出されたパルプの両方の洗浄が、抽出と同碌に２
つのカウンターカレント工程で行なわれる。第４図に示
されているように、全体としてのシステムは第２図およ
プを沈着させるヘッドボックスノ功、洗浄され、抽出さ
れたパルプが水平洗浄器（財）から送られるスチームミ
キザー００およびそののち次の漂白段階にくみ出すため
の原料ポンプ１９１１から構成されている。パルプのシ
ートは工程（財）、■で行なわれる塩素化洗浄ののち、
工程（８６）、齢で抽出が行なわれ、工程ψ印、侶ωで
抽出洗浄が行なわれる。

第５図は本発明の好ましい実施態様である第４図の水平
洗浄器部分の拡大図である。塩素化段階のＧ’度でパル
プは、ヘッドボックス＠りを通って塩素化タワーから直
接形成ゾーン（１０１）に導かれる。該ゾーンで約８〜
１４％の濃度に濃縮される。形成ゾーンからのｐ液は別
々の）　ｌ／イ（１０２）　、（１０３）に集められる
。それらのトレイは（１０３）からの戸液が酔性汚水溝
（１ｏ３′）にあふれ、（１０２）からのｐ液が塩素化
段階に入るかっ色原料の希釈および濃度調節のために取
出ライン（］−ｏｊ　）から再循環するように割当てら
れている。シャワー（１０４）からの水は、シートから
の塩素化ｐ液をトレイ（１０５）中にｉｎ換し、該シー
ト？斜線ゾーン（１０６）へ通過させる。洗浄流のカウ
ンターカレント成分はトレイ（１０５）に集められ、か
っ色原料の濃度を制御するために取出ライン（１０５）
により再循１％ｌｉされる。塩素化洗浄の第２の段階に
は２つのシャワー（１１４）、（１１５）およびｐ液ト
レイ（１１６）が設けられている。ベルト上の斜線スペ
ース（］、ｒｙ）、（１１８）はパルプマットを通る２
つの異った洗浄液の進行を示している。（１１４）から
の洗浄液の部分はトレイ（１１６）に集められる。これ
は洗浄流のカウンターカレント成分を表わし、トレイ（
１Ｆ−６）からのｐ液はライン（１１６′）からシャワ
ー（１０４）に再循環される。比較的新しい水である斜
線ゾーン（１１８）によるシャワー（１１５）からのｐ
液は、トレイ（ＸＺＯ）および（１２１）にかなり均等
に分配される。塩素化洗浄における追加のシャワー（：
Ｌ１５）およびライン（１２１′）により汚水溝（アル
カ性）に連結された追加のトレイ（１２１）の機能は、
あとのｐ液がカウンターカレント　フローシステムによ
り塩素化段階に入ることを防止するため、塩素化洗浄水
と強く汚染された抽出段ＦｌｉＰ液との混合を防止する
ように明確なバリアーを設けることである。

トレイ（１２ｏ）からのｐ液はライン（１２Ｏｒ）によ
りシャワー（工１４）に再循環される。

シャワー（１，１９）および斜線ゾーン（１２２）は、
２つのカウンターカレント抽出工程（８６）、但ηの第
１の工程を表わす。洗浄され、塩素化されたバルブのシ
ートに浸透する第１の抽出工程涙液は、トレイ（１ｇ１
）に入り、ライン（１２１’）により汚水溝に流れる。

このｆ液の大部分はトレイ（１２４）に入る。それはカ
ウンターカレント成分をともなっており、ライン（１２
４’）によりシャワー（１１９）に再循環さレル。

シャワー（１２３）および斜線ゾーン（１２５）は第２
の抽出工程である。トレイ（１２４）に入る流れのカウ
ンターカレント成分は、第１の抽出段階への腐蝕剤供給
のただ１つの根源を表わしている。シャワー（１２３）
の主要部分はトレイ（１２７）に入り、調整用腐蝕剤（
１２９）の少量をともなってライン（１２＃　）により
シャワー（１２３）に再循環される。シャワー（１２の
および斜線ゾーン（１２ａ）は前記抽出洗浄の第１の工
程を表わす。カウンターカレント成分は該ゾーンからト
レイ（１２７）に入り、該成分の大部分はライン（１３
１′）によりシャワー（１２６）へ再循環されるトレイ
（１３１）に入る。このとき所望の温度に該２つの抽出
段階を維持するために必要とされる量のスチーム（１３
３）が供給される。のちの漂白段階からのＦ’液および
（または）新しい熱水が’ｊ＋ｈ出沈浄の第２の工程（
ハ）用のシャワー（１３０）に供給される。この洗浄水
のカウンターカレント成分のみがトレイ（１３１）中ヘ
シートを通過する。のこりは次の漂白工程へ送られる洗
浄シー）　（１，３２）中に留まっている。

トレイ（１０５）、（１１６）、（１２４）　、（１２
７）、（１３１）はすべて１つのゾーンから次のゾーン
のシャワーの丁度下の位置までのびている。連合してい
るシャワーを通る流れは、これらのトレイのそれぞれが
該トレイの先端上に位置するシャワーによって与えられ
る液体の少量の方のカウンターカレント成分をうけるよ
うなものである。そのようなシステムにおけるカウンタ
ーカレント流の量は、上述の置換比（ＤＲ）によって決
定される。

ワイヤー上では３％の濃度のスラリーがらシートを形成
することができ、一旦形成されたその濃度はすべての洗
浄工程にわたってがなり一定に維持されるので、第４図
および第５図のすべてのシャワーが供給するためにくま
れなければならない水の総量は、第１図においてポンプ
（１６′）のみからバットを希釈するために必要とされ
るｆｆｌにほぼ等しい。それゆえ、洗浄器（ハ）に必要
とされるボンピングエネルギーを全く使用しなくてもよ
い。ｍ２ｒＡおよび第４図のプロセスにおける多量のエ
ネルギー節約は、それゆえ明らかである。

前記のごとく、第４図および第５図に関して記載されて
いるようなシステムが、普通の（コンベンショナルな）
水平洗浄装置のワイヤー上で行なわれうろことが期待さ
れる。該装置は全段階として約３０〜６０秒の総保持時
間な有し、゛最初に適切に塩素化されたバルブが供給さ
れ、これらに記載されているのと同様の腐蝕剤濃度が使
用のために供給される装置である。

好ましい実施態様において、該プロセスハ水平洗浄器上
で行なわれるが、第６図に示すような多重ドラム洗浄器
上で行なうこともできる。・これらのドラムは真空洗浄
器または圧力洗浄器として知られているものであっても
よく、通常ワ１；浄に使用されているものや仕切により
分離された回転し４〔い内部扇形部を有し、ドロップレ
ッグによりシールポットに連結されているものであって
もよい。

図示されている配置に・おいて、ＣＤ段階（２１１）か
らのバルブが第１のドラム洗浄Ｗ（２０２）上でシート
に、Ｖ成され、シャワー（２１０）がら供給された比較
的新しい水で塩素化洗浄される。またシャヮ−（２２１
）へ供給されたアルカリ性液体により第１の抽出工程が
なされる。

第２のドラム洗浄器（２２８）は部分的に抽出されたパ
ルプをうけとり、シャワー（２３３）からのアルカリ性
液体により第２の抽出工程の処理がなされる。抽出洗浄
用の水はシャワー（２３９）から供給される０該シヤワ
ーおよび回転しない内部扇形部の置換比は、前記実施態
様のように、カウンターカレント流を生ずるように選択
される。

第７図は、記載されているように簡略化された漂白順序
を有し、プロセスののちの段階における洗浄が省略され
た前記米国特許第４２３８２８１号明却１書の特ＦＦ　
ＭＷ求の範囲に記載されている洗浄システムと置換抽出
とを結合させた本発明の完全な漂白システムを図式的に
示したものである。この簡略化された漂白手順では、は
んの３洗浄段階、すなわち（１）最初の塩素化段階の次
および（または）第２の漂白段階の前、（２）第１の抽
出段階の次および（３）最終であり、かつ二酸化塩素漂
白段階の次が使用されている。この手順では、コンベン
ショナルシステムにより製造されるよりもさらによい物
理的性質のパルプを製造するため、各段階ののちに洗浄
する普通の手順におけるよりもずっと速く漂白すること
ができる。

簡略化された漂白手順の種々の順序が前記米国特許第４
２３８２８１号明細書に記載されている。

第７図に示されているものは順序０Ｄ１（ＨＤＥＤ）の
ものであり、１（ＤＩＬＤ段階の洗浄が省略されている
。

第７図において、（２８０）は塩素化タワーである。

該タワーからライン（２８１）が塩素化パルプをヘッド
ボックス（２８２）へ導き、水平洗浄器（２８３＞上で
シートが形成される。これらの項目は第４図に関する記
載と同様である。該ベルト上でパルプは第１の洗浄１９
階（２Ｂ４）、２工程で行なわれる抽出（２８５）、（
２８６）および６エ程の抽出洗浄（２８７）、（２８Ｂ
）、（２８９）をうける。段階または工程（２８４）〜
（２８９）のための液体はライン（２ａａ　）　、（２
８５’　）、（２８６′）、（２８７′）、（Ｚａａ　
）、（ｇａ９′）からそれぞれ供給されるｏ（２８４）
から（２８７）の置換は、塩素化洗浄（２８４）のため
の水が新しい水とともに供給される最後の洗浄工程（２
８９）から再循環された比較的汚染されていない水であ
ることを除いて、第４図および第５図のシステムに対す
るのと同様の方法で運転される。それゆえ、洗浄段階（
２８４）は、第５図のシャワベ１ｏ４）、（１１４）・
（１１５，）と同様の機能をはたす。第１の抽出洗浄工
程（２８７）用の水は次々に続く洗浄工程（２８８）に
より供給されるカウンターカレント成分を有している。

洗浄工程（２８８）用の水は、ライン（２８８’）から
供給されるＨＤＦＤ段階ののちの最後の洗浄段階からの
ｐ液である。トレイ（１２１ａ）は新しい洗浄水および
抽出段階沖液のはじめの部分の混合物をうける。これは
汚水溝（１２１′ａ）に通される。トレイ（ｌｏ２ａ）
　、（１０５ａ）、（１２４ａ）は第５図のトレイ（１
０２）、（１０５）に、またライン（１２９ａ）および
（１３３ａ）は第５図の（１２９）、（１３３）にそれ
ぞれ相当する。

洗浄器（２８３）をはなれたのち、該パルプはスチーム
ミキザー（２９０）、ポンプ（２９１）、ハイポクロラ
イド段階（２９２）　、二酸化塩素段階（２９４）　、
第２の抽出段階（２９６）および第２の二酸化塩素段階
（困８）を通過する。漂白されたパルプはそののち洗浄
器（３００）で洗浄されるが、（２９す、（２９４）、
（２９６）および（２９８）の間では洗浄されない。

第４図、第５図、第７図のシステムは６ルト上でいずれ
も６工程行なわれることに注目されうる。うしろのばあ
いには、これはほんの単一の塩素化洗浄および３つの力
１１出洗浄工程であり、ある種の環境に好ましく配列さ
れている。

第７図のシステムは、下記実施例Ｅに示されているよう
に、漂白性能において有効であり、エネルギー使用にお
いて効率的である。それは０ＤＥＨＤＥＤの順序を使用
するコンベンショナルシステムに使用される５つのポン
プと比較シて、１つの濃ル原判ポンプのみを使用するか
らであり、コンベンショナルシステムにおいて使用され
る６つのドラム洗浄器と比較して、はんの２つの水平洗
浄器が使用されうる。

このプロセスを働かぜるためには抽出段階流にカウンタ
ーカレント成分がなければならない。

いいかえれば、第２の抽出工程用のシャワー水の部分が
、その工程の下のシールタンクまたはトレイにシートを
通過して入らなければならない。他のいいかだをすれば
、置換比が１，０：１より大きくなければならない。も
し置換比が１．２１ならば、０．２容量がシートを通過
し、１．０容量がシートに留まる。これは洗浄が２段階
で行なわれることにあてはまる。

もし該置換比がｉ、ｏ：１と同等またはそれより小さい
と、第２の抽出工程における腐蝕側濃度は極端に高いレ
ベルになり、強く着色した反応生成物は次々に続く漂白
段階にパルプとともに運ばれる。第１の抽出工程用の腐
蝕剤のすべてが第２の工程のカウンターカレント成分の
方法により加えられるので、第１の抽出工程における抽
出はなく、また第１の抽出工程のカウンターカレント成
分によって汚水溝に流される不純物はない。他端におい
て、もし置換比が非常に高ければ、第２の抽出工程にお
ける腐蝕剤の濃度は大きくない。なぜならば、適用され
た大部分の腐蝕剤は第１の工程中に速く運ばれるからで
ある。該第１の工程は対応する高い置換比をイｊしてい
るので、消費されていない腐蝕剤が汚水溝に送られ、浪
費される。これらの理由のために、置換比は１．０：１
より小さくずべきではなく、またＬ　６　：　ｉよりも
大きくすべきではない。

該置換比は好ましくは約１．１：１〜１．ＣＩ、より好
ましくは１．２：１〜１．３：１である。

たとえばシャワー霞、（１１５）、（２８４’　）の塩
素化洗浄段階のシャワーの新しい水に関して限定する必
要がある。このシャワーは、第３図におけるシステムの
シャワーに対する置換比約０．４という低い値から、第
７図におけるシステムに対する塩素化洗浄段階における
総シャワー流に等しい置換比約１．３という高い値の範
囲でありうる。

第３図において、洗浄水のすべてがアルカリ性汚水溝と
塩素化再循環の間で分割されて示されている。第７図に
おいて、洗浄水の量がアルカリ性汚水溝および塩素化再
循環システムにより必要とされる総量をこえるので、汚
水溝に塩素化洗浄水の分けられた液が流される。ジャワ
７６Ｓにはいつもいくらかの流れが流されるべきである
。なぜならば酸性の塩素化段階と強く着色したアルカリ
性抽出段階との間にバリアーを設けることが必要とされ
るためである。

第１の抽出段階の下には、第６図における（イ）、６０
のように、２つのトレイがなければならない。

トレイのυハ少なくとも第１の抽出工程のカウンターカ
レント成分のすべてをうけるのに充分でなければならな
い。なぜならば、実際には完全な置換が不可能であるの
で、トレイ１′Ｄは、第１のＪＴ１１出工程のカウンタ
ーカレント成分のすべておよびシャワー６つからの泥液
の一部（全部ではない）をうけるサイズであるべきであ
る。シャワー６ωからの流れの一部がカウンターカレン
ト流の状態を再び確立するために必要とされるためであ
る。

もし漂白した流れからの色の除去が問題であるのであれ
ば、第１の抽出工程からの非常に濃縮された流れは、′
Ｎ５．３図のトレイ６Ｄを２つの部分に小分けしたトレ
イ（６１Ａ）、（６１Ｅ）にうけられうる。

トレイ（６１Ａ）は主としてシャワー６りからのｆ液を
うけ、これは比較的きれいであり、汚水溝に流すことが
できる。一方（６１Ｂ）には、第１の抽出工程のカウン
ターカレント成分と同等またはわずかに大きく、かつラ
プソンにより提案されたよ５　ｔ、ｒ、密閉系循環プロ
セスにより一層たやすく処理され、利用されうる、濃縮
された少量の、該抽出からの汚染物を大部分含有してい
るｐ液がうけられる。

本発明による最も効率的な抽出のために単一の抽出工程
は可能であるが、これはカウンターカレント様式で運転
される２以上の工程において行なわれる。該カウンター
カレント様式の工程では第１の抽出段階がアルカリ総量
の大部分を消費し、たやすく除去しうる、アルカリ溶解
しうる不純物の大部分を除去する。第２の抽出工程には
一層高いアルカリ濃度および処理すべき比較的不純物を
含まないパルプが含有されている。もし２以上のｎのカ
ウンターカレント抽出工程があるのであれば、次々に続
く抽出工程の各々は前進するにしたがって抽出すべき一
層純粋なバルブを有し、バルブと反応すべき一層高い腐
蝕側濃度を有する。ｎの上限は投資の経済性、プロセス
の運転費用、必要とされる装置のサイズ上の制限により
決定される。

つぎに実施例にもとづき本発明を説明する。

実施例Ａ この実施例においては、塩素化ロツ）（ｌｏｔ）がほん
の１つであったため、新しい水が常にシャワー（１１５
）、（１３０）から供給され、塩素化ｐ液が（１０２’
　）、（１０５’　）へ再循環されなかったことを除い
て、次々と進むバッチプロセスを用いて第５図に示され
ている工程のように行なった。パルプにもとづく有用な
塩素％として０．２３　Ｘ　Ｋａｐｐａ　Ｎｏに塩素化
された北方系軟質木材クラフトバルブを９バツチに小分
けした。小分けされたパルプは、第５図のゾーン（１ｏ
、＋−）、（１０６）　、（１１７）、（１１８）、（
１２２）、（１２５）、（１２８）　、（１３２）で同
様に生じる運転の８段階を通って、次々に続いて前進し
た。該９バツチは９循環（サイクル）の運転を与え、抽
出段階および抽出洗浄段階に関して実質的に一定した状
態２生ぜしめた。塩素化バルブの各バッチは、第５図の
トレイに類似の容器にバルブの取付けられたラインを″
有すする、ステンレス鋼製のブフナー漏斗に加えられた
。各バッチはゾーン（１０１）と同様にして濃度２．５
％から１１％に脱水され、第１の循＃゛１の間に塩素化
段階洗浄のためのシャワー（１０４）、（１１４）、（
１］、５）からの流れと同様の新しい水で洗浄された。

加えられたバルブにもとづきＮａＯＨを３゜８％有する
新しい水はシャワー（１，１９）と同じように使用され
、Ｎａ、ＯＨを１０．２％有する新しい水はシャワー（
１２３）と同じように使用された。これらは第１および
第２の抽出工程として設けられている。２つの抽出段階
を与えるための新しい水はシャワー（１２６）・（１３
０）と同様にして使用された。各シャワーの置換比は第
５図に示されている。たとえばＤＲｌ、２：１で運転さ
れるシャワー（１０４）の洗浄水は、先の循環において
シャワー（１１４）　（７，）　洗浄水により置換され
た洗浄水の１容量と該バッチを浸透し、同じ先の循環に
おいてうけ容器に入るようなシャワー（１１４）からの
洗浄水の該第１の０．２容量とからなっている。循環２
〜９用に、第５図のトレイからのｐ液は適切なシャワー
に再循環される。この間にパルプにもとづいて２．０％
のＮａＯＨが位置（１２９）で薬剤を調整するように加
えられた。

次の表は未漂白バルブ、塩素化、温度、シャワー水およ
び各段階で書きとめられているトレイの状態を示してい
る。トレイ（１２４）からの液体がいかなる追加もなく
シャワー（１１９）に通されるので、各循環におけるこ
のトレイの状態は、次の循環におけるシャワー（１１９
）の状態に反映される。

なお第Ａ−１表に記載した実験における未漂白パルプは
北方系軟質木材クラフト、ＲＯｅＡ５．１、Ｋａｐｐａ
　Ａ　３７．７、粘度３３Ｐａ、　ｓ、、塩素化は６．
６２％０１２　＋　０．２％０１０２（パルプにもとづ
イテ）、濃度２．５％、４０°０１９０分間、抽出は９
０°０、パッド（ｐ８Ａ）の濃度１１％、追加ＮａＯＨ
前記の通りであった。

前記の表から、初めの５循環の間にトレイ０２４．ｌ中
の残留物のＮａＯＨは、バルブにもとづいて３．７％か
ら２．０％に減少したことがわかる。それゆえ、一定の
状態において適用されたＮａＯＨは、最初の段階におけ
る６、８％のかわりに２．０％になった。

トレイｏ２４）中の残留物は、９循環の間はとんど一定
であった。その結果、シャワー０２３）のＮａＯＨも各
循環のために、バルブにもとづいてＮａＯＨ２，０％の
一定の追加でほぼ一定に維持され旭トレイ０．３１）中
のｐＨおよびアルカリ度は、はじめの５循環の間増加し
、そののち一定になった。

その結果、一定した状態で、バルブに対してほぼ１．５
％のＮａＯＨがシャワー（２）６）で適用された。循環
９においてシステム中に存在するアルカリ総量は循環１
におけるのと同じであり、システムを平衡に維持するた
めに各循環に加えられた、バルブに対して２．０％のＮ
ａＯＨは充分なものであった。

塩素化バルブの第２のバッチが調製され、次の実験が、
置換比が１．５：１であること以外同様にしてくりかえ
された。（１１４）、（１１５）、（１２１’顧おける
置換比は、第５図に示されているかわりに０．７　：　
１．０．６　：　１．０．６　：　１であった。未漂白
バルブ・塩素化、抽出の条件は、ＤＲを除いて第Ａ−１
表と同じであった。その結果を第Ａ−２表に示す。

このばあいのトレイ（１２４）中の残存腐蝕側濃度は循
環１から循環５におけるおよそ一定した状態までわずか
に増加した。トレイ（１２７）の腐蝕側濃度は、はじめ
の５循環の間にわずかに減少した。また腐蝕剤の少量が
トレイ（１３１）に残存していた。システム中のアルカ
リ総量は循環１から循環９までほとんど変化しなかった
。パルプに対してＮａＯＨ２，０％の調整がシステムを
平衡に維持するのに充分であることを、このことはまた
示顕者に低いことを示している。一方、トレイ（１３１
）中の残存アルカリはＤＲｌ、２：１のときＤＲｌ、３
：１より顕著に高い。それゆえトレイ（１２１）、（１
３１）のアルカリ含量またはｐＨは、ＤＲｌ、２：１が
らｉ、１１でこのプロセスを運転するように市販のベル
ト洗浄器を維持するのに使用されうる。

第Ａ−１表および第Ａ−２表において、循環１と一定し
た状態との間のＫａｐｐａ　Ｎｏ　ｓ抽出パルプノ粘度
のいずれにも顕著な変化はない。これがすべての迅速（
ラビッド）抽出に新しい薬剤が使用された次々に続く例
において、使用された手順が正しいことを示している。

１．２ＤＲおよび１．３ＤＲにおけるラピッド抽出とコ
ンベンショナル抽出との効率を比較するために、パルプ
の第３のバッチを塩素化し、第Ａ−３表に示されている
状態で抽出するために小分けした。これらのパルプはす
べておよそ９１ブライトニスに一０ＤＫ（ＨＤ）漂白順
序で漂白されていた。

この順序の■（とＤとの間では洗浄されなかった。

その結果を２５ｈ−３表に示す。

第Ａ　−５表に使用された条件は置換比１．２：１およ
び１．５：１（いずれも一定した状態における）での抽
出な含有し、ＣＤ］ＩＣ（ＨＤ）漂白順序のために第５
図のフローシートを使用している。未漂白パルプおよび
塩素化条件は第Ａ−１表と同一であり、ラビッド抽出条
件は第Ａ−１表、第Ａ−２表におけるＤＲ＝１．２　：
１、ＤＲ＝１．３：１の条件とそれぞれ同じである。

コンベンショナル抽出は濃［１１％、８０００．１　時
間、１．３容量の新しい水で洗浄された。ハイポクロラ
イド段階は８０°Ｃで６分間であり、ＨとＤとの間では
洗浄はなかった。二酸化塩素段階は濃度９％、８０°０
．５時間であった。

第Ａ−６表の結果は、ラビッド抽出がコンベンショナル
抽出によってえられる漂白された性質と同様のバルブを
製造することができることを示している。必要とされる
ハイポクロライドのわずかな増加は、コンベンショナル
抽出におけるＩＪａＯＨ２、５％またはＨａｏ）ｉ５．
０％の適用と比較して、ラビッド抽出におりる一層少な
い腐蝕剤の使用により一層補われる。

多数の段階、置換比、塩素化レベル、温度を変化させる
効果を示すために種々の実験および計算がなされた。

実施例Ｂ （抽出効率に対する時間および温度の影響）置換比が１
．２５１であったことおよび第７図の７０−チャートを
用いたことを除いて実施例Ａの循環１と同様にして、置
換当り５〜１１秒の範囲および２０〜９０°Ｃの範囲の
効果が検討された。その結果を第３表に示す。コントロ
ールのコンベンショナル抽出を０　、２７　Ｘ　Ｋａｐ
ｐａ　Ａレベルに塩素化した同じバルブを用いて行なっ
た。

なお第３表に記載した実験における未漂白バルブは北方
系軟質木材クラフト、Ｒｏｅ７ａ　５．１、ｘａｐｐａ
　Ａ　２９　、２　、粘度２８．２　ｍ　Ｐａ、　Ｓ　
、　塩素化は７．６４％Ｃ１２＋０．２％ｏｔｏ２（バ
ルブにもとづいて）、１ｉ１ｆｔｆｔ３．０％、４５°
ｂ、１２０分間、ＫａｐｐａＡ　６．９、抽出（置換）
は第１工程においてバルブに対してＮａＯＨ３゜０％、
第２工程においてバルブに対してＮａＯＨ７％、制度８
％、置換比Ｌ２５　：　１であった。

第３表 温度が９０°ａから７０°０になると、Ｏｎ”’　Ｋａ
ｐｐａ　Ａがごくわずかではあるが上昇する傾向にある
。

しかしその差はＫａｐｐａ＆テストの実験誤差内である
。約５０°Ｃより低くなると、一層高いＯ］））’−Ｋ
ａｐｐａＡ６および７０ブライ）ニスに達するのに要求
される一層高いハイポクロライドにより示されているよ
うに、リグニン除去プロセスに関する顕著な効果をイｆ
している。

１ｉｄ（換当り２〜１６秒の範囲の時間をうるため、シ
ート重量および真空度を変化させてさらに運転されても
よい。第８図および第９図に、この範囲の置換に対する
時間と抽出バルブのＫａ、ｐｐａ　、４（１および最終
プライトニスに達するために必要とされるパイボクロラ
イトの量との関係を示す。

これらの図は、この範囲における時間の変化が抽出効率
に影響しないことを示している。

実施例０ この実施例は、抽出効率に対する連続する多数の抽出段
階の変化と同様、塩素化レベルの変化による影響を、コ
ンベンショナル抽出で処理されたコントロールパルプと
比較して示したものである。

第ｃ　−１表にコントロールバルブに対する比較結果を
示す。第０−１表に記載した実験における２置換を用い
たラビッド抽出のための、塩素化レベルおよび置換比の
ことなった条件は次の通りである。すなわち未漂白バル
ブは北東カナダ産軟質木材、ＫａｐｐａＡ　３０　、８
、Ｒｏｅ　Ａ５．１　、塩素化は濃度６．０％、４００
Ｃ（他の条件に対する表をトロールは濃度１１％、７０
００．１時間、Ｅ□洗浄１．６ＤＲであった。

この実施例に示されているテストを行なうにあたって、
２つの抽出段階のために一定状態の腐蝕濃度をうるため
に、多数の同様の方法を使用した。計算された一定状態
の条件が抽出に使用され、置換比は表に示されているよ
うに１．１〜２．０であった。塩素化され、抽出された
バルブは、抽出に使用した置換比に等しい新しい水で２
置換洗浄された。そのフローシートはｉｂ図と同様であ
った。これらの抽出における腐蝕剤濃度は、バルブに対
してほんの２％のＮａＯＨの追加によりカウンターカレ
ントシステム中で維持されることができた。

コントロールパルプは塩素化ののち、ｋ　ａ　比１．３
：１の新しい水で洗浄された。そののちこれは商業的な
運転における典型的な条件の腐蝕剤濃度の６レベルで抽
出された。抽出されたバルブはハイポクロライド漂白の
準備のために１．６：ＩＤ１１の新しい水で洗浄された
。はんの少数の工場においては、１．３：１と同じぐら
いに高い置換比が使用されていることに注目されるべき
で普 ある。もちろん多数の工場では１．０：１またはこれよ
りも小さい置換比である。それゆえ商業的な基準による
これらのコントロールｎｌ＋　出ハ、ＭＡ素化および抽
出ののち非常に充分に抽出された。

コント田−ルは、ＯＤＥ　ＫａｐｐａＡおよびハイポク
ロライド漂白必須条件に関して、パルプに対しＮａＯＨ
２，３％全こえて適用することによって、明確な長所を
有することを示している。

２つの抽出工程に対する結果は、置換比１．１〜１．Ｃ
Ｉが２．０：１よりも良好な結果を与えることを示して
いる。

塩素化レヘル０　、１６６　Ｘ　ＫａｐｐａＡおよびコ
ンベンショナル抽出におけるパルプに対するＮａＯＨ６
，０％により表わされる条件は、ＣＩ）”　Ｋａｐｐａ
　Ａ　６−　ｂ〜５．０の軟質木材パルプを製造するた
めの漂白クラフト工業の大部分に用いられる典型的な条
件である。

下記第０−２表は、前記試料パルプを用いた同様の実験
結果を示し、単一および２つ（ダブル）の抽出段階の両
方の結果を示している。それらの結果は、８０’Ｏにお
ける２０秒での抽出に関し、第１の抽出置換に対しては
ＮＩＬＯＨ４，２％、第２の抽出置換に対しては１０．
４％、単一抽出工程のばあいには６．０％のものである
。それらの結果は、コンベンショナル抽出の効率を１０
０％として比較した抽出の間のＫａｐｐａ　Ａの％ロス
の項目における効率を示す。

これらの結果は、高度に塩素化されたパルプを用いるこ
とにより、２つの次々に続く工程において行なわれたラ
ビット抽出がコンベンショナル抽出のほぼ９５％の効率
であることを示している。

実施例り 本実施例は第７図に関して記載された喝Ｅ（ＨＤＥＤ　
）　漂白順序に関連し、カウンターカレント洗浄および
漂白順序を通った再使用水を使用した。

一定状態の条件を確立するために、南方系松材クラフト
バルブがＯ，Ｔｉ　（Ｈ］ＪＤ　）順序に使用された。

０内の段階では洗浄が行なわれなかった。

（Ｉｎ＋Ｆ、Ｄ）洗浄器からのｐ液は、第７　ｆＸｉの
最後の段ｌｉ！　（２８９）　％のシャワー水として使
用された。塩素化Ｐ液総鼠の７８％に相当する第１およ
び第６のトレイ（］、０２’ａ）、（１０５’ｂ）　（
Ｄ　ｍ素化５’　Ｍ　ハ次）塩ｇ化に（与循環された。

それゆえ利用しうる塩素化ｐ液のほんの２２％が（２８
２０）で汚水溝へ流された。

実験条件は、未漂白バルブが南方系松材クラ７　）　、
ＲｏｅＡ５．６５　、ＫａｐｐａＡ　３１−９　、粘度
２４．６ｍＰａ。

Ｓ−％塩素化段階が７．０４％ａｌ、＋０．２％ｏｌＯ
２，５０００，濃度２．５％、ＣＤ段段階液液７８％を
次の塩素化に再循ｆＲ１抽ｉｉ！ｌｃラピッド）が置換
比１．シーを使用した以外第７図の７０−シートと同様
であり、第２から第５循環の各々において、パルプに対
して新しい調整用ＮａｒＨ２，０３％が加えられ、６〜
　観１４の各循環に対してはＮａＯＨ２、２５％が加え
られ、ＮａＯＨｔｄ、　Ｍはパルプに対して、循環１の
開始時に１４％、循環１５の開始時に１１゜２％、酸性
（ＨｎＥＤ）　　−ｐ液は第７図の最後の段階（２８９
）に使用、抽出が　。

（ＨＤＫＤ　）　漂白によりひきつがれ、０内では無洗
浄、ハイポクロライド段階がすべてパルプに対塩素段階
がすべてパルプに対して０与００．４％、８００Ｃ１濃
度１０％、５分間、抽出段階がすべてパルプに対して１
ＪａＱＨ０、５５％、８０°０、濃度１０％、４５分間
、二酸化塩素段階がすべてパルプに対してｃｌｏ２ｏ、
ａ％、８０°０、湯度９．２％、最高４時間であった。

その結果を第Ｄ−１表に示す。

循環１においてシステムに加えられているアルカリ総置
はパルプに対して１４．０％であった。

はじめの５循環の間にパルプに対して調整用腐蝕剤２．
０％が添加された。システム中のアルカリ総量はパルプ
に対して１２％に次第に減少した。

循環乙において調整用腐蝕剤をパルプに対して２．２５
％に増加させた。これはのちの循環中、システムを平衡
に維持するのに充分であった。調整用腐蝕剤を増加させ
る必要は、抽出段階用アルカリのいくらかを中和するた
めに段階（２８９）で、システムに通すカウンターカレ
ントとして働くシャワー水に使用される酸性（ＨｌｊＤ
）　Ｐ液によりひきおこされた。塩素化ｐ液の再循環に
よってより一層高い酸性塩素化ｐ液なるため、より一層
高い腐蝕側消費がまた生じつる。第Ｄ−１表は、循環６
ののちに凡工程における腐蝕剤総量が平衡になることを
示している。はじめの５循環の間、ＨＤＥＤＤ階への一
定の薬剤の追加により、Ｈ段階ののちのブライトニスが
１０ポイント低下し１Ｄ２段階ののちの最終ブラ。イト
ニスが１ポイント低下した。これは、カウンターカレン
ト洗浄がプライトニスを減じるか、または所定のプライ
トニスに到達するのに必要とされる漂白薬剤添加量を増
加させることとしてよくしられているように、カウンタ
ーカレント洗浄システムにとって普通のことである。

下記第Ｄ−２表は、秒単位で、未漂白南方系松林バルブ
をプライトニス９１工ＳＯの市販バルブの高いＫａｐｐ
ａ　Ｎｏにする条件を示している。０．２８ＸＫａｐｐ
ａ　Ｎｏの塩素化レベルは、カウンターカレント洗浄シ
ステムに関して一定状態でａｚ（ＨＤ口）により、この
パルプを漂白するために使用された。

より高い未漂白のＫａｐｐａ　ＮｏおよびｉＭ素化のた
めのより高い０１２ｇ加のために・抽出段階に添加され
た腐蝕剤は、パルプに対して２，５％ＮａＯＨに増加し
た。

Ｃぴ（通）（肋）順序のＣＤ　、　Ｋ（皿）および（ロ
）段階ののちの洗浄のために新しい水を使用するコント
ロールに関する漂白の条件および結果が第Ｄ−２表に示
されている。最終漂白段階までの桑剤添加の２つのレベ
ルは、ＯＤＥ　（ｘｍ　）順序との比較が普通のブライ
トニスでなされつるように示されている。同等の質のパ
ルプはラピッド抽出を用いたＯＤＥ　（）ＨＤコ）順序
およびコンベンショナルＭ出を用いた０ＤＩＤ（ＨＤ）
（ＩＩｌｉＤ）順序により製造されうろことは明らかで
ある。

ＯＤＥ　（ｌｌＩＤ皿）順序によるラピッド抽出と０ヒ
（囮）（口）Ｉｌｌ（ｉ　序によるコンベンショナル抽
出との比較全第Ｄ−２表に示す。

実験条件は、未漂白パルプが南方系松材クラフト、Ｒｏ
ｅ　Ｎｏ　６．１１　、Ｋａｐｐａ　Ｎｏ　４０．４　
、粘度３２．７ｍ　Ｐａ、　ｓ、ラピッド抽出０−（ｌ
（ＤＫＤ）順序の漂白条件が、下記表に示されているよ
うな薬剤追加および第７図に示されているような段階（
２８８）に対して使用される（ｍ＋Ｄ）ｉｊｆ液と（２
８９）への新しい水とを除いて実施例Ｄ　−１と同様、
コンベンショナルＪｉｂ　出ＯｐＨ１ｉ（ＨＤ）（ＥＨ
））順序の漂白条件が次の条件、すなわち塩素化段階が
５０°０、濃度２．５％、４２分間、塩素化に新しい水
を使用、新しい水で置換比１．３；１で洗浄、抽出（コ
ンベンショナル）　カＷＨ１ｆ１ｏ、　７％、７０°０
．１時間、新しい水で置換比１．３：１で洗浄、ハイポ
クロライド段階が濃度１１％、８ｏ００．４５分間ｚ新
しい水で置換比１．５；１で洗浄、二酸化塩素段階Ｄ１
が濃度１０％、８０°０．４５分間、新しい水で置換比
１．３ｉ１で洗浄、抽出恥が濃度１１％、８ｏ００．１
０分間、無洗浄、二酸化塩素段階Ｄ２が濃度９．２％、
１１］Ｄ００，３時間であった。

第Ｄ−２表 ＊　ＮＦＬｎｏｌを作製するために用いたＮａＯＨを含
むさらにテストは、本発明のラピッド抽出法によると、
コンベンショナル漂白よりも塩素化および抽出段階のの
ちの洗浄がずっと完全であることを示している。一定し
た状態における薬剤消費量の増加は、コンベンショナル
カウンターカレント洗浄システムで見積られたよりも実
際に少なかった。この増加は、カウンターカレント運転
の間のハイポクロライドおよび（または）二酸化ＪＭ素
漂白段階への着色物質のもぢこみのために、ブライトニ
スの減損という補いが必要とされる。

実施例Ｅ 前記実施例はすべてクラフトパルプに関する。

本実施４！ＡＩ　＋；Ｉサルファイドパルプおよび木材
に対してアントラキノン０．０７％の存在下にクツキン
グされたアルカリ金属（性）サルファイドパルプ（ＡＳ
−ＡＱ）に関する。

新しい供給に使用するためにクツキングされたザルファ
イトパルプの試料は、Ｏ］ＩｉＨ順序を用いテア１フラ
イトニスに準漂白された。抽出段階は、ＤＲｌ、３：１
で新しい水を用いて、７０°０で、２置換洗浄により行
なわれた。単一の抽出段階は、ＤＲｌ。３：１．７０°
Ｏでパルプを通過する２、０％Ｎ　＆ＯＨの置換と、そ
れにつづく７０°０１ＤＥ　Ｌ　３：１での２洗浄段階
からなっていた。パルプはそののちハイポクロライドで
７１ブライトニスに漂白された。

商業的にクツキングされたＡＳ−ＡＱ、パルプの試料は
、ＯＫＨ順序で準漂白され、（＋ｐｘ（ａｎ）順序で充
分に漂白された。抽出工程の条件は７０°０、濃度１１
％、ＤＲｌ、　５：　１であった。該パルプはハイポク
ロライドおよび二酸化塩素でブライトニス９２．３に漂
白された。ＨとＤとの間では無洗浄であった０ 両方のパルプに対する結果が第Ｅ表に示されている。ラ
ピッド抽出技術が、優れた粘度レベルを有。

する準漂白および完全漂白のいずれのサルファイドタイ
プのパルプも、市販パルプのブライトニスレベルに漂白
するのに使用されうろことがわかる。

第Ｅ表に軟質木材サルファイドおよびＡｓ−ＡＱ。

にラビッド抽出技術を適用した結果を示す。

第　　　　　Ｅ　　　　　表

【図面の簡単な説明】

第１図は塩素化および抽出の両段階ののちの洗浄用のコ
ンベンショナル単一段階ドラム洗浄器を使用したコンベ
ンショナルの塩素化および抽出段階の概略工程図、第２
図は１つのベルト洗浄器が単一段階塩素化洗浄器、単一
段階抽出および単一段階抽出洗浄として働く本発明の塩
素化段階および抽出段階の概略工程図、第３図は第２図
に示すベルト洗浄諸部分の拡大図、第４図は１つのベル
ト洗浄器がカウンターカレント塩素化洗浄の２工程、カ
ウンターカレント抽出の２工程およびカウンターカレン
ト抽出段階洗浄の２工程の機能にかなう本発明の塩素化
段階および抽出段階の概略工程図、第５図は第４図に示
すベルト洗浄諸部分の拡大図、第６図は塩素化洗浄段階
、２つの抽出段階および抽出洗浄を行なうために配列さ
れた多段階ドラム洗浄器システムの説明図、第７図は本
発明を用いた漂白システムの概略工程図、第８図は置換
時間と抽出パルプのＫａｐｐａ　Ｎｏとの関係を示すグ
ラフ、第９図は置換時間と最終ブライトニスに達するた
めに必要とされるハイポクロライドの量との関係２示す
グラフである。 （図面の主要符号） ００）、ＧＩＦ車、Ｌ８［相］、 （２８０）：塩素化タワー ０４）：洗浄水 （４ｚ１のカ、（２８２）　：ヘッドボックス（４刊、
（財）、（２８３）　：水平洗浄器Ｇツ、ｃ’ｉｌ、（
ｉＱ　。 （１］す、（１１９）、　（１３０）、（２８４′）、
（２８５′）、（２８９′）；シャワーｅ＋Ｑ　％　（
１＋４１４１２１）、 （１２４）、（コ０５ａ）、（１２ａａ）：　　）　　
し　イ（６１′）、（１２１′）、（１２１′ａ戸取出
ラインσＱ　％　（１２９）　、（１ｇ９ａ）　ニライ
ン（１２３）　、（２ａ６′）　　：　アルカリ性液体
シャワーＯＮ　　ＶｄｄＯ”ｎ　　３０つ 手続補正書（方式） 特￥１庁長官若杉和夫　殿 １事件の表示 昭和５８年特許願第　１８１７７９　　号２発明の名称 パルプの漂白法およびそれに用いる装置３補正をする者 事（）１′との関係　　特許出願人 任　所　　大阪市東区京橋３丁１」６０番地　北用ビル
　　　。 氏　名　　（６５２２）　　弁理士　朝　臼　奈　宗　
太１し゛□電話（０６）　９・１３−８９２２（代）′
Ｊ、、。 ５補正の対象 （１）　　　明　　細　　書 （２）　　　図　　　　　面 ６補正の内容 （１）明細書の浄書（内容に変更なしう（２）　　図面
（第１〜９図）の浄書（内容に変更なし）７添付書類の
目録 （１）　　　明　　細　　書　　　　　　　　　　　　
　　　１通−（２）　　　図　　　　　面　　　　　　
　　　　　　　　　１通手続補正書（自発） 特許庁長官　　若　杉　和　夫　　殿 １小件の表示 昭和５８年特許願第　１８１７７９　　号２発明の名称 パルプの漂白法およびそれに用いる装置３袖正をする者 事件との関係　　　特許出願人 ４代理人〒５４０ （１）　　明細書の「発明の詳細な説明」の欄６ｈ１１
止の内容 （１）　　同日差出しのタイプ浄書の明細書７６頁１５
行の「０１２０」を「０ＩＯ２」と補正する。 以　　上 手続着１１正書く自発） １・′χ 昭和５．８゛焦１１月１７日 特￥［庁艮官若杉和夫殿 １事件の表示 昭和５８年特ｈ′Ｆ願第１８１７７９号２光明の名称 バルブの漂白法おにびそれに用いる装置３補正をする者 事件との関係　　　　特　Ｗ［出　願　人任　所　　力
ナタ国、ケベック州、セン１−リオール、メトカーフ　
ストリート　１１５５ ５補正の対象 （１）明細書の［発明の詳細な説明」の欄（２）図面 Ｏ？＋Ｉｉ　ｉｆの内容 （１）昭和５８年１０月２８日差出しのタイプ浄ｐ（の
明細３１１１頁２行の［ガン　パワー（ｇｕｎ　ｐｏｗ
ｅｒ　）　、ｌを１−ガン　バラタ−（ｇｕｎ　ｐｏｗ
ｄｅｒ）　Ｉど補止ザる。 （２）同１４頁１２行の１マス１〜ランザー（ｍａｓｓ
　ｊｒａｎｓＯＩ’）　１を１−マス　トランスファー
（ＩｌｌａＳＳ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　）　Ｊと補ｉ［り
る。 （３）同７′Ｉ５頁１４　ｔｉの［１〜レイ（１０２）
、（１０５）　Ｊを［１〜レイ（＋（＋２＞、（１０５
）、（１２４）　Ｊと補正りる。 （４）昭和５８年１０月２８日差出しの滲出された図面
（第５図）を補正図面〈第５図）のとｄ３り補正づる。 ７添イ」書類の目録

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １（ａ）塩素とともに塩素化タワー中に浸漬したノ寸ル
   プを通過さぜ、該パルプを所定の適する塩素化レベルま
   で塩素化する工程、 （ｂ）該塩素化パルプを、形成ゾーン中の連続移動する
   水平な小孔を有する表面上でシートに形成し、該形成ゾ
   ーン中で該パルプから排水した液体を除去する工程、 （０）該シートから塩素化に用いられた液体を洗浄する
   ために該シートζこ洗浄水を加えることにより塩素化物
   を洗浄する工程、 ｆｄ）アルカリ性液体で該洗浄水を置換することにより
   アルカリ抽出する工程、 （θ）少なくとも１回の抽出洗浄を該シートにうけさせ
   る工程および （ｆ）ベルトからそのあとの漂白工程に該パルプを通過
   させる工程 からなる浸漬したパルプの漂白法。 ２　前記アルカリ性液体が少なくともパルプにもとづい
   て３％の腐蝕剤含量を有する特許請求の範囲第１項記載
   の方法。 ６　前記抽出が、第１の工程で＠１のアルカリ性液体を
   用いて置換され、第２の工程で第２の旨いアルカリ性液
   体を用いて第１のアルカリ性液体全置換されること番こ
   よる２工程で行なわれ、第１の工程用の該液体が前記シ
   ートを通過させた第１および第２の液体の混合物である
   特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４　所定の適する塩素化パルプが連続的に移動する小孔
   を有する表面上でシートとして前進する間に、アルカリ
   性液体で１箆たは２以上の次々に続く工程で塩素化洗浄
   および抽出がなされ、かつ結果としてそれらからのアル
   カリ性液体を置換するために該シートに洗浄水を通すこ
   とにより洗浄されるパルプの漂白法において、該１つの
   工程に使用されるアルカリ性液体または次々に行なわれ
   る抽出の最後の工程に使用されるアルカリ性液体が、（
   ａ）該洗浄水によりシートから置換され、再循環された
   アルカリ性液体、 （ｂ）アルカリ性液体を置換するためにシートに通され
   たのちの洗浄水および （ｃ）新しい腐蝕剤 の高アルカリ性混合物からなることを特徴とするパルプ
   の７草山法。 ５　前記抽出が少なくと６２工程で行なわれ、かつシー
   トを通された最後の抽出工程からのアルカリ性液体が、
   シートを通された先の抽出工程からのアルカリ性液体と
   混合され、該混合物が先の抽出工程における使用のため
   に再循環される特許請求の範囲第１項記載の方法。 ６　抽出に先たってシートを通った強アルカリまたはア
   ルカリ抽出物でもって実質的に汚染されていない洗浄水
   （少なくとも塩素化再循ｌｉｄシステムから除去された
   混合物を用いて該シートを通すためにアルカリ抽出段階
   液体の第１の部分で混合されたシートを通過したのちの
   汚染されていない水の流れの一部分、それゆえ該汚染さ
   れていない水は次の循パ１で塩素を消費する塩素化段階
   再循環システム中で、抽出段階ｐ液をカウンターカレン
   ト（こなることから防止することに役だつりを通過させ
   る工程を含む、前記塩素化６）：浄に使用され公泄浄水
   のいくらかが、塩繁化再循バ１）システムに結果として
   通される特許請求の範囲第１項記載の方法。 ７　所定の適切に塩素化されたパルプが連続的（こ移動
   する小孔を有する表面上でシートに形成され、接面によ
   って移動させられる該シート番こ洗浄水およびアルカリ
   性液体の次々に続く適用（こより、次々に続くそれぞれ
   の液体で洗浄水が強アルカリオたはアルカリ誘導体でも
   って実質的に汚染されていない水を含み、かつシートを
   はなれた該汚染されていない水が塩素化再循環システム
   に入る部分とシートを通過するアルカリ性液体の第１の
   部分と混合される部分とにわけられ、←←吟吋該汚染さ
   れていない水が、抽出段階ｐ液を次の循環で塩素を消費
   する塩素化段階再循環システム中でカウンターカレント
   になることから防止することに役だっことを特徴とする
   パルプのアルカリ抽出法。 ８　前記抽出および洗浄工程のすべてが、パルプのシー
   トが前記小孔を有する表面を構成する単一の水平ベルト
   によって支持されている間に行なイつれる特♂！’　ｉ
   ｉｔ’４求の範１が１第１項、第４項才たけ第７項記載
   の方法。 ？　前記抽出および洗浄工程のすべてが、トータル時間
   １分間より短い間に行なわれる特許請求の範囲第１項、
   第４項または第７項記載の方法。 １０　　前記抽出および洗浄工程のすべてが、パルプの
   シートが前記小孔を有する表面を枯′成する即−の水平
   ベルトにより支持されている間に行ｆｉ　１つれ、この
   ばあいに該ベルト上にとどまる時間が１分間より短い特
   許請求の範囲第１］Ｊ′ｔ、第４項または第７゛項記載
   の方法。 １１ｍＪ記抽出および洗浄工程のすべてが、パルプのシ
   ートが前記小孔を有する表面を１．ｒ？成する弔−の水
   平ベルトにより支持されている間１こｊｊｆ了４：ｌれ
   、このばあいに３亥ベルト上にとど）にるｎａｆ間か１
   １１°換当り２〜１６秒であるｌｉ！！許請求の範囲第
   １　］Ｊｌ、ｆＡ４項または第７項記載・ｙｌの方法。 １２　１ｊｒｒ記１δ換比が１１：１〜１．４　：　１
   である特許？＋ＡＩ求の範囲第１項、第４項またげん７
   項記載の方法。 １６　　前記置換比が１．２　：　１〜１．、ｌｉ　：
   　１である特許請求のｆｆ１ｕ囲第１項第１４項または
   第７項記載の方法。 １４　前記５１ハ続的に移動する小孔を有する表面か１
   または２以上のドラム洗浄機の表面である特許８１１求
   の範囲第１項、第４項または第７項記載の方法。 １５　　連続的に移動しうる小孔を有する表面（４６）
   、（８６）、（２８３）、該表面上の適切に塩素化され
   たパルプのシートを彫成するための手段（４２）、（８
   ２）、（２８２）、ゾーンの列中の該パルプに、アルカ
   リで汚染されてい７．Ｃい洗浄水、アルカリ性液体およ
   び洗浄水をぞれぞれ適用するための少なくとも３つのン
   ヤワー（５５）、（５９）、（６６）、（１１５）、（
   １１９）、（１６０）、（２８４’）、（２８５’）、
   （２８９’）の列、該表面の下側から流体を除去するだ
   めの排水手段（該手段には第１の該ンヤワー（５５）、
   （１１５）、（２８４’　”）により適用される洗浄水
   でパルプから置換される液体をうける第１の排水手段（
   ５６）、（１２０）、（１０５）、第２の該シャワー（
   ５９）、（１１９）、（２８５’）からシートに適用さ
   れるアルカリ性液体の多くの部分をうけ、ソートを通過
   させるｉｒｓ　２の排水手段（６４）、（１２４）、（
   １２４ａ）および第１および第２の排水手段（５６）、
   （６４）、（１２１）、（１２４）、（１０５ａ）、（
   １２４＆）の中間の排水手段が含まれ、かつ第１のシャ
   ワー（５５）、（１１５）、（２８４’）からシートに
   適用された強アルカリで実質的に汚染されていない該洗
   浄水のほんのいくらかおよび該液体がシートを通過した
   のち第２のシャワー（５９）、（１１９）、（２８５つ
   により適用されるアルカリ性液体のいくらかをうける処
   理手段（６１す、（１２１’］、（１２１’ａ）に結合
   されているりからなる塩素化パルプの抽出に使用する装
   置。 １６　　前記連続的に移動しうる小孔を有する表面がワ
   イヤーまたはファブリックからなるベルトである特許ｄ
   ｉ１求の範囲＠１５項記載の装置。 １７　　前記第２と第６のシャワー（１１９）、（１３
   （］）、（２８５つ、（２８９つの間にさらにアルカリ
   性液体シャワー（１２３］、（２８６′）が位置してお
   り、該さらに設けられたアルカリ性液体シャワー（１２
   ３Ｊ、Ｃ，２Ｂ６’）にさらにアルカリ性液体を通過さ
   せるための手段を含んでおり、該第２の排水手段（１２
   す、（１２４ａ〕が該さらに通過させられたアルカリ性
   液体番こより置換された該第２のシャワー　（１１９）
   　、（２８５’）からのアルカリ性液体の多くの部分を
   うけるために配列されており、かつ該第２の排水手段（
   １２４ａ）からのうけられたアルカリ性液体を、該ざら
   に設けられたシャワーｐ）らのベルトを通過したアルカ
   リ性液体のいくらかとともに該第２のシャワーのうしろ
   へ再循環させるための手段（２８５’）である特許請求
   の範囲第１５項記載 の装置。 １８前記アルカリ抽出システムに新しい調整用の腐蝕剤
   を加えるための手段（７０）、（１２９）、（１２９＆
   ）を有する特許請求の範囲第１５項記載の装置。 １９　　前記アルカリ性液体シャワーのための置換比が
   １．１：１〜１．４：１であるようにえらばれ、前記さ
   らに設けられたアルカリ性液体シャワーにより適用され
   た該液体が高アルカリ性である特許請求の範囲第１７項
   記載の装置。