JPS5986691A - 原油高沸点部分の上質化方法 - Google Patents
原油高沸点部分の上質化方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は原油およびそれの残油および常圧点滴残油溜升
から成る溜升を転化してガソリン、低部および高沸生成
物留分から成る燃料生成物を形成させることに関するも
のである。一つの特定面においては、本発明は、流動性
熱固体粒子と残油または常圧点滴残油溜升との均密分散
相接触を得て起泡油原料供給物質の熱的および／または
接触的タラツキフグ下で上向き流懸濁体を形成させるた
めに、ライザークラッキング帯下部において残油または
常圧蒸留溜升を起泡させる方法と手段を確認することに
関するものである。さらに具体的にいえば、本発明は、
ガス油、残油、常圧蒸留残油、トッピング原油、全原油
、金属質有様化合物から成る原油部分、頁岩油、タール
サンドの油生成物、石炭転化の油生成物、のような高沸
点炭化水素を単独または混合物として、タラツキング活
性をもちあるいはもたない微細流動性固体と、より均密
に：！？触させる技法に関係する。関心のある技法は特
に油供給原料物質を起泡させこの起泡体を泡を含む油粒
子の所望の転化を促進する温度において流動性固体と混
合する概念から成り立つ。
から成る溜升を転化してガソリン、低部および高沸生成
物留分から成る燃料生成物を形成させることに関するも
のである。一つの特定面においては、本発明は、流動性
熱固体粒子と残油または常圧点滴残油溜升との均密分散
相接触を得て起泡油原料供給物質の熱的および／または
接触的タラツキフグ下で上向き流懸濁体を形成させるた
めに、ライザークラッキング帯下部において残油または
常圧蒸留溜升を起泡させる方法と手段を確認することに
関するものである。さらに具体的にいえば、本発明は、
ガス油、残油、常圧蒸留残油、トッピング原油、全原油
、金属質有様化合物から成る原油部分、頁岩油、タール
サンドの油生成物、石炭転化の油生成物、のような高沸
点炭化水素を単独または混合物として、タラツキング活
性をもちあるいはもたない微細流動性固体と、より均密
に：！？触させる技法に関係する。関心のある技法は特
に油供給原料物質を起泡させこの起泡体を泡を含む油粒
子の所望の転化を促進する温度において流動性固体と混
合する概念から成り立つ。
米国特許第３．５４７．８０５号の従来法においては、
炭化水素油供給原料は、水の一つの流をとりかこむ一つ
の環状流としてそれを注入し、スチームと混合した霧化
油供給原料を形成させることによって、一つの接触系へ
装填されている。
炭化水素油供給原料は、水の一つの流をとりかこむ一つ
の環状流としてそれを注入し、スチームと混合した霧化
油供給原料を形成させることによって、一つの接触系へ
装填されている。
米国特許第３，１５２．０６５号は一つの供給油注入器
の装置を開示していて、これはスチームを送る一つの内
側パイプとこの内側パイプと一つの環状体を形成する一
つの外側ノミイブを含み、これを通して供給油が送られ
る。この特許は環状体中にスチームパイプ端に隣接して
曲面をもつステーター羽根を置いて混合を改善すること
を開示している。
の装置を開示していて、これはスチームを送る一つの内
側パイプとこの内側パイプと一つの環状体を形成する一
つの外側ノミイブを含み、これを通して供給油が送られ
る。この特許は環状体中にスチームパイプ端に隣接して
曲面をもつステーター羽根を置いて混合を改善すること
を開示している。
米国傷、許第３，６５４，１４０号はスチーム対液状炭
化水素の容積比が約３から７５の範囲においてスチーム
を注入帯へ並流的に供給し、それによつて触媒粒子と相
対的な少くとも約１０ｏフイート／秒（３０ｍ／秒）の
出口速度を混合物に付与する供給油注入の設計を指向し
ており、それによって、供給油はノズル出口において実
質的に完全に膨化されて直径が約３５０ミクロン以下の
滴を形成する。
化水素の容積比が約３から７５の範囲においてスチーム
を注入帯へ並流的に供給し、それによつて触媒粒子と相
対的な少くとも約１０ｏフイート／秒（３０ｍ／秒）の
出口速度を混合物に付与する供給油注入の設計を指向し
ており、それによって、供給油はノズル出口において実
質的に完全に膨化されて直径が約３５０ミクロン以下の
滴を形成する。
米国特許棺３，８１２．０２９号は同軸的に並べた管の
中を通る供給油よりも低い温度と流速で水を送ルために
外側の管を使用する、一つのノズル装置を考えている。
中を通る供給油よりも低い温度と流速で水を送ルために
外側の管を使用する、一つのノズル装置を考えている。
従来法は一つの形あるいは別の形において、ライザーク
ラッキング帯下部へ装填する供給油と触蝉粒子との良好
な混合を得て、それにより、接触の均密さが１０秒以下
、さらに普通には約６秒以下の時間枠内で達成され得る
ことの必要性を確認している。一方、接Ｆｌ！！！時間
が４秒以下へ制限されることが好ましい場合には、制限
されたライザー転化帯内における供給油成分のより均等
あるいは均質な転化に寄与する油−触媒粒子間の迅速分
散性均密接触を得ることが肝要である。混合の改善はガ
ス形成を減らし、ガソリン選択性を増し、より重要なこ
とは、熱的クラッキングよりも接触的クラッキングの効
果を改善し、これらは炭素形成の減少のほかに望まれて
いることである。
ラッキング帯下部へ装填する供給油と触蝉粒子との良好
な混合を得て、それにより、接触の均密さが１０秒以下
、さらに普通には約６秒以下の時間枠内で達成され得る
ことの必要性を確認している。一方、接Ｆｌ！！！時間
が４秒以下へ制限されることが好ましい場合には、制限
されたライザー転化帯内における供給油成分のより均等
あるいは均質な転化に寄与する油−触媒粒子間の迅速分
散性均密接触を得ることが肝要である。混合の改善はガ
ス形成を減らし、ガソリン選択性を増し、より重要なこ
とは、熱的クラッキングよりも接触的クラッキングの効
果を改善し、これらは炭素形成の減少のほかに望まれて
いることである。
本発明の供給油分散の概念と作業諸因子は固体流動性粒
子と起泡状供給油との間で濃厚床接触と区別される比較
的分散状の相接触を保証するよう選ばれ、これは所望結
果を達成するよう選んだ温度と接触時間の作業条件の下
でライザー転化帯における迅速蒸気化と均密な炭化水素
転化を達成させるものである。
子と起泡状供給油との間で濃厚床接触と区別される比較
的分散状の相接触を保証するよう選ばれ、これは所望結
果を達成するよう選んだ温度と接触時間の作業条件の下
でライザー転化帯における迅速蒸気化と均密な炭化水素
転化を達成させるものである。
発明の総括
本発明は一般的にはナフサ以上の沸点をもち、文献中で
は、トッピング原油、常圧熱部残油、残油、約２０４℃
（４００’Ｆ）以上の沸点をもち約５５２°ｃ（１ｏ２
５６Ｆ）を一般的にこえる沸点の物質を含みあるいは含
まない常圧ガス油および真空ガス油から成る原油部分、
とよばれる重質油部分の転化に関するものである。５５
２℃（１０２５’Ｆ ）をこえる沸点の物質はアスクア
ルテン類から成る釜残油または真空ボトムとよばれ、あ
るいはポルフィリンおよび少くとも６個または３個より
多くの結合環の高沸多環化合物を含めた金属質有機化合
物または炭素質金属化合物のことをいう。
は、トッピング原油、常圧熱部残油、残油、約２０４℃
（４００’Ｆ）以上の沸点をもち約５５２°ｃ（１ｏ２
５６Ｆ）を一般的にこえる沸点の物質を含みあるいは含
まない常圧ガス油および真空ガス油から成る原油部分、
とよばれる重質油部分の転化に関するものである。５５
２℃（１０２５’Ｆ ）をこえる沸点の物質はアスクア
ルテン類から成る釜残油または真空ボトムとよばれ、あ
るいはポルフィリンおよび少くとも６個または３個より
多くの結合環の高沸多環化合物を含めた金属質有機化合
物または炭素質金属化合物のことをいう。
このような残油または原油高沸点部分は５５２℃（１０
２５’Ｆ）をこえる沸点をもちかつ実質的なコンラドソ
ン炭素生成成分、硫黄化合物および窒素化合物、並びに
鉄、ニッケル、バナジウムおよび銅の単独または組合せ
の金属不純分から成る物質を４０容積％まで含んでいて
よい。
２５’Ｆ）をこえる沸点をもちかつ実質的なコンラドソ
ン炭素生成成分、硫黄化合物および窒素化合物、並びに
鉄、ニッケル、バナジウムおよび銅の単独または組合せ
の金属不純分から成る物質を４０容積％まで含んでいて
よい。
一つのさらに具体的な面においては、本発明は常圧熱部
残油のような原油の残留部分の熱的および／または接触
的転化に関係する。すなわち、本発明は、４８２°Ｃ（
９００°Ｆ）をこえる比較的高い転化温度において、き
わめて微細な油滴と、約１０ミクロンから約１５０また
は２００ミクロンの範囲内の粒径と６０から９０ミクロ
ンの範囲内の平均粒径を与える粒度分布をもつ流動性固
体粒子物質との、間で得られる接触の均密さに特に間す
るものである。本発明の方法と装置において用いる固体
粒子物質は、クラッキング触媒活性能をほとんどまたは
全くもたない吸着剤粒子物質、無定形クラッキング触媒
、あるいは、触妨、を使用する系について平衡クランキ
ッグ活性をもつ触媒で以て得られるような、調製法と使
用法に応じて比較的高くあるいは低いクラッキング活性
度の結晶性ゼオライト含有タラツキング触媒、であって
よい。触媒の結晶性ゼオライト含有量を０から４０重景
％へ変動させることはその活性度と寿命を実際的に変更
させる。
残油のような原油の残留部分の熱的および／または接触
的転化に関係する。すなわち、本発明は、４８２°Ｃ（
９００°Ｆ）をこえる比較的高い転化温度において、き
わめて微細な油滴と、約１０ミクロンから約１５０また
は２００ミクロンの範囲内の粒径と６０から９０ミクロ
ンの範囲内の平均粒径を与える粒度分布をもつ流動性固
体粒子物質との、間で得られる接触の均密さに特に間す
るものである。本発明の方法と装置において用いる固体
粒子物質は、クラッキング触媒活性能をほとんどまたは
全くもたない吸着剤粒子物質、無定形クラッキング触媒
、あるいは、触妨、を使用する系について平衡クランキ
ッグ活性をもつ触媒で以て得られるような、調製法と使
用法に応じて比較的高くあるいは低いクラッキング活性
度の結晶性ゼオライト含有タラツキング触媒、であって
よい。触媒の結晶性ゼオライト含有量を０から４０重景
％へ変動させることはその活性度と寿命を実際的に変更
させる。
供給油物質と流動性粒子との間の接触の均密さに関する
問題は長年風じられ、５５２℃（１０２５’Ｆ）以上の
物質あるいは真空釜残油を熱的または接触的に分解され
るべきガス油供給原料へ添加することによって実質的に
さらに悪化する。従来法の６・−件下においては、約４
２７℃（８００’Ｆ）まで予熱したガス油供給原料は７
３２°Ｃ（１３５０’Ｆ）から約８７１℃（１６００６
Ｆ）におよびそしてより普通には７６０°Ｃ（１４００
°Ｆ）をこえない範囲内の温度における触媒再生帯から
回収される熱触媒ｉ′を子と接触するときに迅速に蒸気
化する。
問題は長年風じられ、５５２℃（１０２５’Ｆ）以上の
物質あるいは真空釜残油を熱的または接触的に分解され
るべきガス油供給原料へ添加することによって実質的に
さらに悪化する。従来法の６・−件下においては、約４
２７℃（８００’Ｆ）まで予熱したガス油供給原料は７
３２°Ｃ（１３５０’Ｆ）から約８７１℃（１６００６
Ｆ）におよびそしてより普通には７６０°Ｃ（１４００
°Ｆ）をこえない範囲内の温度における触媒再生帯から
回収される熱触媒ｉ′を子と接触するときに迅速に蒸気
化する。
しかし、釜残油あるいは５５２°ｃｌｏ２５’Ｆ）以上
の部分の供給油が増すにつれて、油粒子と流動固体粒子
の間の接触の満足すべきかつ望ましい均密さは、たとえ
この種の均密さがこのような沸点の物質の効果的転化に
肝要であるとしても、非蒸発成分によって大いに悪化す
る。
の部分の供給油が増すにつれて、油粒子と流動固体粒子
の間の接触の満足すべきかつ望ましい均密さは、たとえ
この種の均密さがこのような沸点の物質の効果的転化に
肝要であるとしても、非蒸発成分によって大いに悪化す
る。
本発明によると、常圧黒部残油と固体粒状物質との間の
接触の均密さは、固体粒状物質力筒虫媒的であっても非
触媒的であっても、供給油あるいは常圧黒部残油を本質
的には一つの起泡体として流動熱＞Ｑ干物質と接触させ
るためにライザー反応帯へ装填することによって得られ
る。一つの特定具体化においては、残油あ、るいは常圧
黒部残油をライザークラッキング帯の底部へ、それの固
体粒子入口の下方でかつライザー断面部における泡生成
オリフィス制扼部から成る一つまたは複数の供給ノズル
を通して、装填される。複数個のノズルをライザー断面
内の一つの平坦板または曲面板あるいは邪摩板部材の中
に設けてよい。このようにして、残油供給原料は５０／
１から１００／］の容積へ膨張して起泡体を生成し、こ
れはノズルからの排出時に直ちに、導入される流動性熱
固体粒子と均密に混合して高温懸濁体を形成し、これは
迅速に蒸発してライザー反応器中を上向きに流れる。従
って本発明の方法と技法によって、装填される高沸点原
油供給原料の効果的な熱的および／または接触的転化に
とって肝要な供給油と固体との間の望ましいきわめて効
果的な接触均密性を完成するのに、はるかに短かい長さ
のライザーで十分である。
接触の均密さは、固体粒状物質力筒虫媒的であっても非
触媒的であっても、供給油あるいは常圧黒部残油を本質
的には一つの起泡体として流動熱＞Ｑ干物質と接触させ
るためにライザー反応帯へ装填することによって得られ
る。一つの特定具体化においては、残油あ、るいは常圧
黒部残油をライザークラッキング帯の底部へ、それの固
体粒子入口の下方でかつライザー断面部における泡生成
オリフィス制扼部から成る一つまたは複数の供給ノズル
を通して、装填される。複数個のノズルをライザー断面
内の一つの平坦板または曲面板あるいは邪摩板部材の中
に設けてよい。このようにして、残油供給原料は５０／
１から１００／］の容積へ膨張して起泡体を生成し、こ
れはノズルからの排出時に直ちに、導入される流動性熱
固体粒子と均密に混合して高温懸濁体を形成し、これは
迅速に蒸発してライザー反応器中を上向きに流れる。従
って本発明の方法と技法によって、装填される高沸点原
油供給原料の効果的な熱的および／または接触的転化に
とって肝要な供給油と固体との間の望ましいきわめて効
果的な接触均密性を完成するのに、はるかに短かい長さ
のライザーで十分である。
炭素質沈着物の燃焼により７０４°Ｃ（１３００”Ｆ）
から約８１５℃（１５００’Ｆ）に至る範囲内の昇温へ
そしてより普通には約７６００Ｃ（１４Ｄｏ下）をこえ
ない昇温へ予熱されている流動固体粒子と接触する前に
、起泡体へ転化される予熱供給油を装填することが、本
発明の作業変数内で望ましい。
から約８１５℃（１５００’Ｆ）に至る範囲内の昇温へ
そしてより普通には約７６００Ｃ（１４Ｄｏ下）をこえ
ない昇温へ予熱されている流動固体粒子と接触する前に
、起泡体へ転化される予熱供給油を装填することが、本
発明の作業変数内で望ましい。
このようにして、ライザー中を導入起泡体の蒸発生成物
と一緒に上向きに流れる懸濁体中の固体または触媒の粒
子の濃度はライザーの１立方フイート（２８，３／）あ
たり５から３０ポンド（２，６から１３．６ｋｇ）の範
囲にあってよく、そしてサーマルビスブレーキング操作
を行ないつつあるか接触分解操作を行ないつつあるかに
応じて４５４から５９３°Ｇ（８５０から１１００６Ｆ
）、さらに普通には５１０から５６６°Ｃ（９５０から
１０５０下）の範囲内にライザー出口懸濁体温度を制限
するのに十分な濃度と温度であってよい。接触的転化操
作は残油または常圧黒部残油の供給油の熱的転化に対し
て用いる温度と等しいか、それ以上または以下の温度で
実施してよい。
と一緒に上向きに流れる懸濁体中の固体または触媒の粒
子の濃度はライザーの１立方フイート（２８，３／）あ
たり５から３０ポンド（２，６から１３．６ｋｇ）の範
囲にあってよく、そしてサーマルビスブレーキング操作
を行ないつつあるか接触分解操作を行ないつつあるかに
応じて４５４から５９３°Ｇ（８５０から１１００６Ｆ
）、さらに普通には５１０から５６６°Ｃ（９５０から
１０５０下）の範囲内にライザー出口懸濁体温度を制限
するのに十分な濃度と温度であってよい。接触的転化操
作は残油または常圧黒部残油の供給油の熱的転化に対し
て用いる温度と等しいか、それ以上または以下の温度で
実施してよい。
残油あるいは常圧黒部残油の供給油を起泡させる方法は
一つまたはいくつかの異なる作業法およびそれらの組合
せによって実施してよい。すなわち、油溶性または水溶
性のいずれかであるスルホン酸塩、ポリマーおよび樹脂
のような起泡剤を供給油へ添加してよい。一方、残油は
液体の水をそれへ添加する前に１４９から６１６℃（６
００から６００°Ｆ）の範囲、好ましくは少くとも２０
４’Ｃ（４００’Ｆ）△・予熱することによって起泡さ
せライザー反応器の下方部中に５散した一つの起泡体を
形成してよい。メインカラム塔頂物からこの目的のため
に少くとも６８°Ｇ（１００°Ｆ）の温度において回収
した酸性水を用いることが有利であり、それは少くとも
６８°Ｇ（１’ＯＯ’Ｆ）の温度で回収した酸性水の加
熱は必要でなく、そしてこの硫黄質物質の存在は供給油
の起泡に寄与するかもしれないからである。液体の水を
少くとも２０４’Ｃ（４００’Ｆ）へ予熱した常圧黒部
残油と接触させるとき残油の起泡がはじまり、そして生
成物乾性ガス、スチームまたは他のガス状物質のような
低速パージガスを本目的に適したノズル系を含む最適オ
リフィス制扼部の中に混合物を通す際に使用するときに
、所望の特性をもつ起泡した常圧黒部残油が得られる、
ということが見出される。本発明の概念は、２０４から
４２７℃（４００から８００’Ｆ）の節、囲の温度、そ
してより普通には約３１６８Ｃ（６０［］’Ｆ）をこえ
ない温度へ供給油を予熱する前に、大気圧から約２００
ｐｓｉｇ（１４ｋｇ／ｃｒｆＬ２ ゲージ）の範囲
の圧力、ただしより普通には５０から１００１００ｐｓ
ｉ、５から７ユ／ｃＩＩＬ２・ゲージ）をこえない圧力
へ、供給残油を加圧することを考えている。酸性水のよ
うな液体の水をこの予熱供給油へ添加し、その際、起泡
される供給油の表面張力を下げる添加界面活性剤物質の
存在下あるいは非存在下で起泡が開始される。供給油の
起泡はさらに、この油−水混合物を音速およびそれに及
ぶ比較的高速を与える一つの制約オリフィス中に通すこ
とによって増大される。当業熟練者には、各種供給油の
起泡毎件は変動しこのような変更は本発Ｉ’ｌ］の技法
と作業概念の一部であることが認められるであろう。
一つまたはいくつかの異なる作業法およびそれらの組合
せによって実施してよい。すなわち、油溶性または水溶
性のいずれかであるスルホン酸塩、ポリマーおよび樹脂
のような起泡剤を供給油へ添加してよい。一方、残油は
液体の水をそれへ添加する前に１４９から６１６℃（６
００から６００°Ｆ）の範囲、好ましくは少くとも２０
４’Ｃ（４００’Ｆ）△・予熱することによって起泡さ
せライザー反応器の下方部中に５散した一つの起泡体を
形成してよい。メインカラム塔頂物からこの目的のため
に少くとも６８°Ｇ（１００°Ｆ）の温度において回収
した酸性水を用いることが有利であり、それは少くとも
６８°Ｇ（１’ＯＯ’Ｆ）の温度で回収した酸性水の加
熱は必要でなく、そしてこの硫黄質物質の存在は供給油
の起泡に寄与するかもしれないからである。液体の水を
少くとも２０４’Ｃ（４００’Ｆ）へ予熱した常圧黒部
残油と接触させるとき残油の起泡がはじまり、そして生
成物乾性ガス、スチームまたは他のガス状物質のような
低速パージガスを本目的に適したノズル系を含む最適オ
リフィス制扼部の中に混合物を通す際に使用するときに
、所望の特性をもつ起泡した常圧黒部残油が得られる、
ということが見出される。本発明の概念は、２０４から
４２７℃（４００から８００’Ｆ）の節、囲の温度、そ
してより普通には約３１６８Ｃ（６０［］’Ｆ）をこえ
ない温度へ供給油を予熱する前に、大気圧から約２００
ｐｓｉｇ（１４ｋｇ／ｃｒｆＬ２ ゲージ）の範囲
の圧力、ただしより普通には５０から１００１００ｐｓ
ｉ、５から７ユ／ｃＩＩＬ２・ゲージ）をこえない圧力
へ、供給残油を加圧することを考えている。酸性水のよ
うな液体の水をこの予熱供給油へ添加し、その際、起泡
される供給油の表面張力を下げる添加界面活性剤物質の
存在下あるいは非存在下で起泡が開始される。供給油の
起泡はさらに、この油−水混合物を音速およびそれに及
ぶ比較的高速を与える一つの制約オリフィス中に通すこ
とによって増大される。当業熟練者には、各種供給油の
起泡毎件は変動しこのような変更は本発Ｉ’ｌ］の技法
と作業概念の一部であることが認められるであろう。
生成した残油起泡体は流動性態固体の上方または下方の
いずれかにおいてライザー転化帯へ添加する。すなわち
、起泡体生成用の多重オリフィス板装置をライザへの固
体導入口の下方でライザー断面部中に設けて、装填され
る固体が供給油を運び去るように考えられている。一方
、油起泡装置あるいはノズル手段は、ライザ中へ放出す
るライザー周辺の周りに多重配列で設け、上昇する流動
固体が昇温転化温度における分散した固体と油粒子また
は油滴との均密上昇懸濁体として均密にまざるようにす
ることができる。このようにして形成される懸濁体は、
供給油について熱的転化を行うか接触転化を行うかに応
じて４２７から６４９℃（８００から１２００°Ｆ）、
より普通には５９３°Ｃ（１１００’Ｆ）以下のライザ
ー排出温度へ制限してよい。
いずれかにおいてライザー転化帯へ添加する。すなわち
、起泡体生成用の多重オリフィス板装置をライザへの固
体導入口の下方でライザー断面部中に設けて、装填され
る固体が供給油を運び去るように考えられている。一方
、油起泡装置あるいはノズル手段は、ライザ中へ放出す
るライザー周辺の周りに多重配列で設け、上昇する流動
固体が昇温転化温度における分散した固体と油粒子また
は油滴との均密上昇懸濁体として均密にまざるようにす
ることができる。このようにして形成される懸濁体は、
供給油について熱的転化を行うか接触転化を行うかに応
じて４２７から６４９℃（８００から１２００°Ｆ）、
より普通には５９３°Ｃ（１１００’Ｆ）以下のライザ
ー排出温度へ制限してよい。
第１図は流動性固体と一つの起泡体として装填されるＰ
給油との間の接触を達成するための、ライザー接触帯お
よび隣接のライザー帯から使用回収される固体の再生を
達成する一つの並置系の線図的立面略図である。第１図
は単純な供給ノズル配列から成る残油を起泡させろため
の系の線図的略図である。複数個のこのようなノズル配
列はライザー反応器断面中に分散されており、第１図ま
たは第１図のいずれかによって示すような方式で供給油
を装填する。本目的に適するその他の配列を用いてもよ
い。 特定具体化の説明 常圧蓋部残油のタラツキング枦作において達成されるべ
き主目標の一つは、４ｑ 、６６油滴と１００ミクロン
以下の流動固体粒子との分散体接触を、一般には直径対
長さの比が限定されたライザー接触帯の底または下方底
部においてｐ適化することに間係する。改善された接触
の均密さを達成するための本発明により提唱される一つ
の解決策は、常圧蓋部残油のような供給油を水で以て起
泡させることによって膨張させることであり、相持ガス
は用いてもよくあるいは必ずしも必要でないかもしれな
い。担持ガスは必要なときにはスチーム、乾性ガス、窒
素、二酸化炭素、湿性循環ガス、あるいはその他の適当
なガス状物質、のような多数の各種物質から選んでよい
。残油または常圧蓋部残油の供給油を起泡させるときに
は、所望の起泡供給油物質を提供するために、前述のよ
うに少くとも５０倍から１００倍の容積に油を膨張させ
ることが意図される。好ましくは、膨張した供給油を一
つの起泡体の塊としてライザー中へ放出し、これが装填
される熱固体と、所望の接触均密度を特に促進しかつ装
填供給油を蒸発させる一つの固体対油重量比において、
均密に混合される。 本発明の概念へ寄与する実験的作業は以下のことを明ら
かにするために行った多数の実験が想起される。数多く
の個別の試験から成るいくつかの実験は図に示されるよ
うな起泡体生成設備で以て完成された。これらの実験に
おいて、起泡体の品質は装填した油の容積と生成起泡体
の容積の間で得られた膨張比率によって測定する。２０
から１６９の範囲の起泡体の膨張が得られた。一つの最
初の実験として考えられる実験においては、３３０ ｆ
／／分の予めきめた供給油比について、１２．１重量％
の水を用いて、窒素パージガスの量を決定した。起泡体
の形成は１０と２０ｓｃｆｈ（２８０と５６０１／時）
の間できわめて良好であり、最良結果は１５５ｃｆｈ
（４２０１／時）の窒素パージで行った実験で以て得ら
れた。起泡の生成は約８５ｃｆｈ （２２５＋／／時）
のガスパージ水準において停止した。 ５から２０５ｃｆｈの窒素パージを用いる第二群の実験
においては、使用する水の量を変えた。この系列の実験
は、１２．１重量％の水と１５ｓｃｆｈのパージガスを
用いるときに起泡体が得られることを確認した。３７／
１の膨張比が得られた。しかし、１０ｓｃｆｈと１２．
１重量％の水を使用するときは５３／１の１嘆脹比が得
られた。ｉ ５５ｃｆｈの、ａ−ジガスを２６０℃（５
００°Ｆ）へ予熱した供給油へ装填した１２．１重量％
の水と組合せて用いた実験はすぐれた起泡体生成物をも
たらした。１９０／１に至る膨張比がこの実験において
得られた。 上に報告したこれらの初期・実験は約２５０ｐｐｍのＮ
ｉ＋Ｖの金属含量から成る比較的低品質の常圧蒸留残油
で以て完成された。ＡＰＩ比重、粘度、表面張力、およ
び金属質有機化合物の含量、のような供給油の性質が生
成起泡体の品質および膨張度に影響することは予期され
る。３１６’Ｃ（６００′Ｆ）までの温度で安定である
油溶性発泡剤は弗素化アルキルエーテル化合物の種類に
属する。商業的操作での使用に特に好適なパージガスは
乾性ガス、湿性ガスおよび軽質ガス状炭化水素を含む。 例示のためにここで第１図を参照すると、ここで提供さ
れる残油処理のために好適である一つの並置式のライザ
ー反応器一固体粒子再生の系が示されている。この処理
系においては、固体は流動性触媒粒子または接触分解活
性をほとんどまたは全くもたない固体吸着剤粒子であっ
てよい。トッピング原油あるいは上記で確認した供給原
料油の一つのような残油をこの処理へ、ポンプ４への導
管２により次いで炉８への導管６によって装填し、炉８
において加圧供給油を２０４から６１６℃（４００から
６００°Ｆ）の範囲、より普通には少くとも２６０℃（
５００”Ｆ）の昇温へ予熱する。 予熱供給油を導管１２によって炉８からとり出す。 冷たい液状の水を導管１４によって添加して以下でのべ
る起泡体生成ノズルへ導入する前に装填油の起泡を開始
させてよい。 一つの特定具体化における予熱油は導管１６によってノ
ズルへ供給される液状水とまぜるために起泡形成ノズル
の環状体へ装填する。ガス状パージ物質を導管１８によ
って導管１６中の水へ添加しそして／または導管１８に
よってこの環状体２０へ別に添加する。加熱供、給油、
水、および・ξ−ジガスは起泡体生成ノズル中のオリフ
ィス制扼部２２を通って流れる前に、従ってライザー反
応器の底の中へ起泡体として放出される前の一つの膨張
開口部中を流れる前に、出会う。ネ、之数個のこの種の
ノズル装置をｌ、ｉ １図のライザー２４中の１個だけ
のこの門のノズルの代りに、所望の油装填速度を提供す
るために用いてよいことは理解されるはずである。固体
粒子物質は導管２６によって６７７’Ｃ，（１２５０’
Ｆ）から約８１５℃（１５００″Ｆ）に至る範囲の一つ
の所望温度においてライザーへ装填される。固体はライ
ザーへ周辺に沿って装填し、それらがノズル出口を横断
して導入起泡体とまざるように動き流動性固体粒子と起
泡した油滴およびその蒸気状生成物と均密な懸濁体混合
物を形成するようにしてよい。 ライザー２４中で形成される懸濁体は１秒から約６秒の
範囲内の滞留時間後にライザー−上端から排出するため
にライザー２４中を上向きに通過する。懸濁体の分離は
固体粒子物質と蒸気状物質との間のモーメント差に実質
的に依存する衝撃分離法によって達成することが好まし
い。蒸気状物質は上端が開放されておりライザー２４の
上端の周りのカップ２８の中へ、次いでサイクロン分離
装置３０および３２の中へ、通る。カップおよびサイク
ロン分離器の中への蒸気状物質の流れは蒸気状生成物回
収系における小さい圧力降下を与えることによって増強
されてよい。転化の蒸気状生成物はサイクロン３０と６
２からそれぞれ導管′５４と３６によって回収され、こ
れらの導管は充気室６８と図示していないメインカラム
生成物分溜器へ送るための取出し導管と連通している。 衝撃分離およびサイクロン分離器によって分離される固
体粒子物質はストリツピンダ帯４４中を下向きに、導管
４６によって導入されるストリッピングガスと向流的に
移動する固体床４２として捕集される。用いるストリッ
ピングガスはスチーム、■２、乾性ガス、およびそれら
の？へ合物の一つから選んでよい。ストリッピングを受
けた固体粒子は次に導管４８によって再生帯５２の下部
中のδｙ′↓厚固体流動床５０へ通る。空気あるいは別
の酸素リッチガスのような再生ガスを導管５４によって
床５Ｄの下部へ装填し、そこで、イ（：′給油と接触中
に固体上に沈着した炭素質４ｊ４７質が燃焼によって除
去される。循環固体を、熱または冷固体を添加すること
による温度ｒ゛″節手段として導管５６によって床５０
へ添加してよい。 第１図の再生系においては、部分的または完全に再生さ
れ約７３２から８１５°Ｃ（１３５０から１５００°Ｆ
）の翁ソ用の一つの昇温にある固体が床５０から塔頂へ
畑長い制限されたライザー再生帯中を通り、そこで、固
体と煙道ガス燃焼生成物との間の熱伝達が固体再生中の
形成−酸化炭素の燃焼によりあるいはその燃焼なしで促
進される。このように、従来法で開示されている通り、
Ｃｏ燃焼による促進を固体と一緒に用いるときには、ラ
イザ一部５８中を上向きに通る煙道ガス中には燃焼支持
骨のＣＯはほとんど存在しない。ライザ一部５８辿過に
続いて燃焼煙道ガスと固体匂子から成る懸４体は、炭化
水素転化ライザー反応器に関して上記で論じた方式で衝
撃分離によって分離される。煙道ガスはライザ一部５８
の上部開放端の周りでカップ６０の開放上端に入って、
導管７２により取り出すための充気室７０の中へ導管６
６と６８へ抜出される前に、サイクロン分離器６２と６
４へそれぞれ通る。ここで述べる懸濁体分離法に関連す
る特定の利点は、一段のロングバレルのサイクロン分離
器をカップ衝撃分離装置と協同的に使用して、固体微粒
をガス状物質との適切かつ所望の分離を達成することを
含み、この場合、ガス状物質は煙道ガスでも炭化水素蒸
気でもよい。 ＠撃分離とサイクロン分離との組合せによって分離され
る再生固体粒子は、導管７６によって添加されるガス状
流動用物質によって濃厚流動床状態に維持した固体環状
床７４として約７６０℃（１４００’Ｆ″）または８１
５°’Ｃ（１５００’Ｆ）までの一つの昇温下で回収さ
れる。導管７６による酸素含有ガスの添加が所望および
必要のときには残留炭素の燃焼を完了させることが意図
されている。このようにして再生され７０４から８１５
℃（１３００から１５００下）の範囲の温度にある固体
の部分は導管２６によって上述のようにライザー２４へ
通すために抜出される。床７４を構成する固体の別の部
分は、導管８２によってボイラー給水を装」眞した冷却
器−スチーム発生器８０へ通すために導管７８によって
抜出される。高圧または低圧のスチームは導管８４によ
って回収してよい。所望温度の固体は冷却器８０から上
述のように導管５６によって抜出される。 別の具体化においては、ライザー２４へ固体を通すスタ
ンドパイプ２６中にクーラー８０を用い導管７８中の熱
固体を冷却器８０の存在なしで床５０へ直接に通すこと
が考えられている。 第■図はライザー反応帯の下部または底の断面領域の中
に複数個の起泡形成ノズルを含む一つの配置を示すため
に提供されている。第■図の配列においては４個のノズ
ルの系が示されている。しかし、その他の多重ノズルは
約１０個のノズルまで用いてよい。さらに、ライザーの
底は水平に邪塵板が置かれて、各ノズルの環状体と開放
で連かりかつ同軸配置の・ξ−ジガスと一緒の水の添加
導管から分離された一つの油導入室を堤供してよい。 第■図の配置においては、複数のオリフィスＡ、Ｂ、Ｃ
，およびＤには予熱残油、冷水、およびノξ−ジガスの
混合物を起泡を促進する景と速度条件において装填して
よい。このように、約３１４℃までの温度の予熱供給油
を導管１および分岐導管６．５．７および９によってオ
リフィス制扼部ＡおよびＢの環状体へ装填する。オリフ
ィス制扼部ＣおよびＤは同様に導管１／ 、 ３／ 、
５／および７′によって供給油を供給される。冷たい
液状水とガスはオリフィス制扼部Ａ、Ｂ、ＣおよびＤの
入口に隣接した比較的小さい端部開口を備えた同軸配列
管１１．１６．１１′および１３“の各々へ添加される
。オリフィス制扼部における温度、圧力および速度の条
件はシェービングクリ−ｉに似た装填残油の実質的起泡
なおこさせるものが選ばれる。複数個のノズルからライ
ザー１５の下方端部中へ放出される起泡体は導管１７に
よって装填される熱固体粒子とまざって上記第１図に１
°１．シて論じたようにライザー中を上向きに移送され
るそれらの懸濁体を形成する。 当業熟練者にとっては、本発明の領域からはずれること
なく本発明の概念と結果を達成するために多くの異なる
ノズル配置を用いてよく、そのような変更が本発明の一
部であると考えられることが認められるであろう。 本発明の概念をこのように一般的に述べそれを支持する
ための特定具体化を論じてきたが、特許請求の範囲によ
って規定する以外の理由によっていかなる不当な制限も
課せられるべきでないことが理解されるはずである。 図面の簡単な説明〕 第１図は流動性固体と起泡体として装填する供給油の間
の接触を得るライザー接触帯および隣接ライザー帯から
使用回収される固体の再生するための、並置系の立面の
線区的略図である。第■図は簡単な供給ノズル配列から
成る残油起泡のための一つの系の線図的略図である。 警許出願人 アシュランド・オイル・ インコーホレーテッド （外４名） 第工画 朱■図 手続補正書 昭和５９年２月８日 昭和５８年特許願第１８７６６６ 号 ２、発明の名称 起泡残油を流動固体粒状物質と接触させて装填する方法
３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 名 称 アシュランド・オイル・インコーボレーケッ
ド４、代理人 ５、補正の対象 明細書の〔特許請求の範囲〕の欄 （別紙） （１）特許請求の範囲を下記に補正する。 Ｉｔ” Ｉ 、 （ａｌ 原油の高沸点部分を濃密起
泡体としてライザー転化帯の下部へ装填し； （ｂｌ 流動性固体粒子物質を７０４ ｉｒ （１３
００Ｆ ）カＩ−、約８１５ｒ （１５００Ｆ ）Ｋ及
フ範囲（ｒ）温度において上記の起泡供給油と均密に接
触させて林増しそれらの懸濁体を形成させ； （ｃ） 上記の形成懸濁体を供給油の所望の転化を促
進させる眼中された滞留時間および温度の条件の下でラ
イザー転イヒ帯中な通過させ；（ａ） 上記ライザー
転換帯通過に続いて触媒粒子から分離された炭化水素転
化生成物を回収する； ことから成り立つ、金属質有機化合物およびコンラドソ
ン炭素生成化合物を含む原油高沸点部分を上質化しガソ
リン、低沸および高沸炭化水素の流れを形成させる方法
。 ２゜固体粒子物質がクラッキング触媒であるか、クラッ
キング活性があるとしてもほとんどもたな（１） いものであるか、のいずれかである、特許請求の範囲第
１項に記載の方法。 ３゜原油の高沸部分が５５２Ｕ（１０２５Ｆ）をこえる
成分から成る残油または常圧蓋部残油である、特許請求
の範囲第１項に記載の方法。 ４゜高沸点供給油が真空釜残の４０容積％までから成る
、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ５、装填する油脂泡体が予熱供給油と液状の水とを・ξ
−ジガスと、濃密な油脂泡体の形成を特に促進する条件
の下でオリフィス制扼部中で接触させることによってつ
くられる、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ６、ライザー転化帯通過に続く懸濁体の分離を一段のサ
イクロン分離器との協同下で衝撃分離によって行ない、
炭化水素転化生成物を炭化水素転化の炭素質生成物から
成る固体粒子から蒸気状生成物として分離し、分離した
固体をストリップ用ガスと接触させる、特許請求の範囲
第１項に記載の方法。 ７、濃厚分散相から成る一つまたは一つより多くの接触
帯中を流れる間に酸素含有ガスとともに炭素質沈着物か
ら成る分離固体粒子が、燃焼促進性ガス状物質と接触す
る、特許請求の範囲第６項に記載の方法。 ８、輸送煙道ガス中の固体分散相の分離を、一段式サイ
クロン分離の組合せ使用を可能とする衝撃分離によって
行ない、供給油の起泡を音速およびそれに至る速度にお
いて実施し、供給油をそれの容積もたり５０から１００
容積の起泡体へ膨張させる、特許請求の範囲第７項に記
載の方法。 ０．生成ζ吻分溜器から得られる水の流れと、生成乾性
ガス、生成湿性ガス、ＣＯ２、および軽質ガス状炭化水
素から選ばれる一つのガス状流とを、油脂泡体の生成に
おいて・ξ−ジガスとし若使用する、特許請求の範囲第
５項に記載の方法。 １０゜（ａ） 上記の常圧蓋部残油を２０４Ｃから３
１６ｔ’？（４０［ＩＦから６００７’）の範囲内の温
度へ加熱し、 （ｂ） この加熱常圧蓋部残油を約１００ ｐｓｉｇ
（７０ｋｇ／Ｃｒｎ・ゲージ）までの昇圧下で液状の水
およびパージガスと混合した状態で一つのオリフィス制
扼部を通過させて上記常圧蓋部残油供給油の実質的起泡
をおこさせ、 （ｃ）この起泡常圧蒸溜残油を流動外熱固体粒子と接触
させて、細長く囲われた反応帯を通過するそれらの懸濁
体を形成させ、そして、（ｄ） 上記反応帯の通過に
続いて上記懸濁体の転化生成物を固体粒子から別に回収
する、こと以 上 ７０８−
給油との間の接触を達成するための、ライザー接触帯お
よび隣接のライザー帯から使用回収される固体の再生を
達成する一つの並置系の線図的立面略図である。第１図
は単純な供給ノズル配列から成る残油を起泡させろため
の系の線図的略図である。複数個のこのようなノズル配
列はライザー反応器断面中に分散されており、第１図ま
たは第１図のいずれかによって示すような方式で供給油
を装填する。本目的に適するその他の配列を用いてもよ
い。 特定具体化の説明 常圧蓋部残油のタラツキング枦作において達成されるべ
き主目標の一つは、４ｑ 、６６油滴と１００ミクロン
以下の流動固体粒子との分散体接触を、一般には直径対
長さの比が限定されたライザー接触帯の底または下方底
部においてｐ適化することに間係する。改善された接触
の均密さを達成するための本発明により提唱される一つ
の解決策は、常圧蓋部残油のような供給油を水で以て起
泡させることによって膨張させることであり、相持ガス
は用いてもよくあるいは必ずしも必要でないかもしれな
い。担持ガスは必要なときにはスチーム、乾性ガス、窒
素、二酸化炭素、湿性循環ガス、あるいはその他の適当
なガス状物質、のような多数の各種物質から選んでよい
。残油または常圧蓋部残油の供給油を起泡させるときに
は、所望の起泡供給油物質を提供するために、前述のよ
うに少くとも５０倍から１００倍の容積に油を膨張させ
ることが意図される。好ましくは、膨張した供給油を一
つの起泡体の塊としてライザー中へ放出し、これが装填
される熱固体と、所望の接触均密度を特に促進しかつ装
填供給油を蒸発させる一つの固体対油重量比において、
均密に混合される。 本発明の概念へ寄与する実験的作業は以下のことを明ら
かにするために行った多数の実験が想起される。数多く
の個別の試験から成るいくつかの実験は図に示されるよ
うな起泡体生成設備で以て完成された。これらの実験に
おいて、起泡体の品質は装填した油の容積と生成起泡体
の容積の間で得られた膨張比率によって測定する。２０
から１６９の範囲の起泡体の膨張が得られた。一つの最
初の実験として考えられる実験においては、３３０ ｆ
／／分の予めきめた供給油比について、１２．１重量％
の水を用いて、窒素パージガスの量を決定した。起泡体
の形成は１０と２０ｓｃｆｈ（２８０と５６０１／時）
の間できわめて良好であり、最良結果は１５５ｃｆｈ
（４２０１／時）の窒素パージで行った実験で以て得ら
れた。起泡の生成は約８５ｃｆｈ （２２５＋／／時）
のガスパージ水準において停止した。 ５から２０５ｃｆｈの窒素パージを用いる第二群の実験
においては、使用する水の量を変えた。この系列の実験
は、１２．１重量％の水と１５ｓｃｆｈのパージガスを
用いるときに起泡体が得られることを確認した。３７／
１の膨張比が得られた。しかし、１０ｓｃｆｈと１２．
１重量％の水を使用するときは５３／１の１嘆脹比が得
られた。ｉ ５５ｃｆｈの、ａ−ジガスを２６０℃（５
００°Ｆ）へ予熱した供給油へ装填した１２．１重量％
の水と組合せて用いた実験はすぐれた起泡体生成物をも
たらした。１９０／１に至る膨張比がこの実験において
得られた。 上に報告したこれらの初期・実験は約２５０ｐｐｍのＮ
ｉ＋Ｖの金属含量から成る比較的低品質の常圧蒸留残油
で以て完成された。ＡＰＩ比重、粘度、表面張力、およ
び金属質有機化合物の含量、のような供給油の性質が生
成起泡体の品質および膨張度に影響することは予期され
る。３１６’Ｃ（６００′Ｆ）までの温度で安定である
油溶性発泡剤は弗素化アルキルエーテル化合物の種類に
属する。商業的操作での使用に特に好適なパージガスは
乾性ガス、湿性ガスおよび軽質ガス状炭化水素を含む。 例示のためにここで第１図を参照すると、ここで提供さ
れる残油処理のために好適である一つの並置式のライザ
ー反応器一固体粒子再生の系が示されている。この処理
系においては、固体は流動性触媒粒子または接触分解活
性をほとんどまたは全くもたない固体吸着剤粒子であっ
てよい。トッピング原油あるいは上記で確認した供給原
料油の一つのような残油をこの処理へ、ポンプ４への導
管２により次いで炉８への導管６によって装填し、炉８
において加圧供給油を２０４から６１６℃（４００から
６００°Ｆ）の範囲、より普通には少くとも２６０℃（
５００”Ｆ）の昇温へ予熱する。 予熱供給油を導管１２によって炉８からとり出す。 冷たい液状の水を導管１４によって添加して以下でのべ
る起泡体生成ノズルへ導入する前に装填油の起泡を開始
させてよい。 一つの特定具体化における予熱油は導管１６によってノ
ズルへ供給される液状水とまぜるために起泡形成ノズル
の環状体へ装填する。ガス状パージ物質を導管１８によ
って導管１６中の水へ添加しそして／または導管１８に
よってこの環状体２０へ別に添加する。加熱供、給油、
水、および・ξ−ジガスは起泡体生成ノズル中のオリフ
ィス制扼部２２を通って流れる前に、従ってライザー反
応器の底の中へ起泡体として放出される前の一つの膨張
開口部中を流れる前に、出会う。ネ、之数個のこの種の
ノズル装置をｌ、ｉ １図のライザー２４中の１個だけ
のこの門のノズルの代りに、所望の油装填速度を提供す
るために用いてよいことは理解されるはずである。固体
粒子物質は導管２６によって６７７’Ｃ，（１２５０’
Ｆ）から約８１５℃（１５００″Ｆ）に至る範囲の一つ
の所望温度においてライザーへ装填される。固体はライ
ザーへ周辺に沿って装填し、それらがノズル出口を横断
して導入起泡体とまざるように動き流動性固体粒子と起
泡した油滴およびその蒸気状生成物と均密な懸濁体混合
物を形成するようにしてよい。 ライザー２４中で形成される懸濁体は１秒から約６秒の
範囲内の滞留時間後にライザー−上端から排出するため
にライザー２４中を上向きに通過する。懸濁体の分離は
固体粒子物質と蒸気状物質との間のモーメント差に実質
的に依存する衝撃分離法によって達成することが好まし
い。蒸気状物質は上端が開放されておりライザー２４の
上端の周りのカップ２８の中へ、次いでサイクロン分離
装置３０および３２の中へ、通る。カップおよびサイク
ロン分離器の中への蒸気状物質の流れは蒸気状生成物回
収系における小さい圧力降下を与えることによって増強
されてよい。転化の蒸気状生成物はサイクロン３０と６
２からそれぞれ導管′５４と３６によって回収され、こ
れらの導管は充気室６８と図示していないメインカラム
生成物分溜器へ送るための取出し導管と連通している。 衝撃分離およびサイクロン分離器によって分離される固
体粒子物質はストリツピンダ帯４４中を下向きに、導管
４６によって導入されるストリッピングガスと向流的に
移動する固体床４２として捕集される。用いるストリッ
ピングガスはスチーム、■２、乾性ガス、およびそれら
の？へ合物の一つから選んでよい。ストリッピングを受
けた固体粒子は次に導管４８によって再生帯５２の下部
中のδｙ′↓厚固体流動床５０へ通る。空気あるいは別
の酸素リッチガスのような再生ガスを導管５４によって
床５Ｄの下部へ装填し、そこで、イ（：′給油と接触中
に固体上に沈着した炭素質４ｊ４７質が燃焼によって除
去される。循環固体を、熱または冷固体を添加すること
による温度ｒ゛″節手段として導管５６によって床５０
へ添加してよい。 第１図の再生系においては、部分的または完全に再生さ
れ約７３２から８１５°Ｃ（１３５０から１５００°Ｆ
）の翁ソ用の一つの昇温にある固体が床５０から塔頂へ
畑長い制限されたライザー再生帯中を通り、そこで、固
体と煙道ガス燃焼生成物との間の熱伝達が固体再生中の
形成−酸化炭素の燃焼によりあるいはその燃焼なしで促
進される。このように、従来法で開示されている通り、
Ｃｏ燃焼による促進を固体と一緒に用いるときには、ラ
イザ一部５８中を上向きに通る煙道ガス中には燃焼支持
骨のＣＯはほとんど存在しない。ライザ一部５８辿過に
続いて燃焼煙道ガスと固体匂子から成る懸４体は、炭化
水素転化ライザー反応器に関して上記で論じた方式で衝
撃分離によって分離される。煙道ガスはライザ一部５８
の上部開放端の周りでカップ６０の開放上端に入って、
導管７２により取り出すための充気室７０の中へ導管６
６と６８へ抜出される前に、サイクロン分離器６２と６
４へそれぞれ通る。ここで述べる懸濁体分離法に関連す
る特定の利点は、一段のロングバレルのサイクロン分離
器をカップ衝撃分離装置と協同的に使用して、固体微粒
をガス状物質との適切かつ所望の分離を達成することを
含み、この場合、ガス状物質は煙道ガスでも炭化水素蒸
気でもよい。 ＠撃分離とサイクロン分離との組合せによって分離され
る再生固体粒子は、導管７６によって添加されるガス状
流動用物質によって濃厚流動床状態に維持した固体環状
床７４として約７６０℃（１４００’Ｆ″）または８１
５°’Ｃ（１５００’Ｆ）までの一つの昇温下で回収さ
れる。導管７６による酸素含有ガスの添加が所望および
必要のときには残留炭素の燃焼を完了させることが意図
されている。このようにして再生され７０４から８１５
℃（１３００から１５００下）の範囲の温度にある固体
の部分は導管２６によって上述のようにライザー２４へ
通すために抜出される。床７４を構成する固体の別の部
分は、導管８２によってボイラー給水を装」眞した冷却
器−スチーム発生器８０へ通すために導管７８によって
抜出される。高圧または低圧のスチームは導管８４によ
って回収してよい。所望温度の固体は冷却器８０から上
述のように導管５６によって抜出される。 別の具体化においては、ライザー２４へ固体を通すスタ
ンドパイプ２６中にクーラー８０を用い導管７８中の熱
固体を冷却器８０の存在なしで床５０へ直接に通すこと
が考えられている。 第■図はライザー反応帯の下部または底の断面領域の中
に複数個の起泡形成ノズルを含む一つの配置を示すため
に提供されている。第■図の配列においては４個のノズ
ルの系が示されている。しかし、その他の多重ノズルは
約１０個のノズルまで用いてよい。さらに、ライザーの
底は水平に邪塵板が置かれて、各ノズルの環状体と開放
で連かりかつ同軸配置の・ξ−ジガスと一緒の水の添加
導管から分離された一つの油導入室を堤供してよい。 第■図の配置においては、複数のオリフィスＡ、Ｂ、Ｃ
，およびＤには予熱残油、冷水、およびノξ−ジガスの
混合物を起泡を促進する景と速度条件において装填して
よい。このように、約３１４℃までの温度の予熱供給油
を導管１および分岐導管６．５．７および９によってオ
リフィス制扼部ＡおよびＢの環状体へ装填する。オリフ
ィス制扼部ＣおよびＤは同様に導管１／ 、 ３／ 、
５／および７′によって供給油を供給される。冷たい
液状水とガスはオリフィス制扼部Ａ、Ｂ、ＣおよびＤの
入口に隣接した比較的小さい端部開口を備えた同軸配列
管１１．１６．１１′および１３“の各々へ添加される
。オリフィス制扼部における温度、圧力および速度の条
件はシェービングクリ−ｉに似た装填残油の実質的起泡
なおこさせるものが選ばれる。複数個のノズルからライ
ザー１５の下方端部中へ放出される起泡体は導管１７に
よって装填される熱固体粒子とまざって上記第１図に１
°１．シて論じたようにライザー中を上向きに移送され
るそれらの懸濁体を形成する。 当業熟練者にとっては、本発明の領域からはずれること
なく本発明の概念と結果を達成するために多くの異なる
ノズル配置を用いてよく、そのような変更が本発明の一
部であると考えられることが認められるであろう。 本発明の概念をこのように一般的に述べそれを支持する
ための特定具体化を論じてきたが、特許請求の範囲によ
って規定する以外の理由によっていかなる不当な制限も
課せられるべきでないことが理解されるはずである。 図面の簡単な説明〕 第１図は流動性固体と起泡体として装填する供給油の間
の接触を得るライザー接触帯および隣接ライザー帯から
使用回収される固体の再生するための、並置系の立面の
線区的略図である。第■図は簡単な供給ノズル配列から
成る残油起泡のための一つの系の線図的略図である。 警許出願人 アシュランド・オイル・ インコーホレーテッド （外４名） 第工画 朱■図 手続補正書 昭和５９年２月８日 昭和５８年特許願第１８７６６６ 号 ２、発明の名称 起泡残油を流動固体粒状物質と接触させて装填する方法
３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 名 称 アシュランド・オイル・インコーボレーケッ
ド４、代理人 ５、補正の対象 明細書の〔特許請求の範囲〕の欄 （別紙） （１）特許請求の範囲を下記に補正する。 Ｉｔ” Ｉ 、 （ａｌ 原油の高沸点部分を濃密起
泡体としてライザー転化帯の下部へ装填し； （ｂｌ 流動性固体粒子物質を７０４ ｉｒ （１３
００Ｆ ）カＩ−、約８１５ｒ （１５００Ｆ ）Ｋ及
フ範囲（ｒ）温度において上記の起泡供給油と均密に接
触させて林増しそれらの懸濁体を形成させ； （ｃ） 上記の形成懸濁体を供給油の所望の転化を促
進させる眼中された滞留時間および温度の条件の下でラ
イザー転イヒ帯中な通過させ；（ａ） 上記ライザー
転換帯通過に続いて触媒粒子から分離された炭化水素転
化生成物を回収する； ことから成り立つ、金属質有機化合物およびコンラドソ
ン炭素生成化合物を含む原油高沸点部分を上質化しガソ
リン、低沸および高沸炭化水素の流れを形成させる方法
。 ２゜固体粒子物質がクラッキング触媒であるか、クラッ
キング活性があるとしてもほとんどもたな（１） いものであるか、のいずれかである、特許請求の範囲第
１項に記載の方法。 ３゜原油の高沸部分が５５２Ｕ（１０２５Ｆ）をこえる
成分から成る残油または常圧蓋部残油である、特許請求
の範囲第１項に記載の方法。 ４゜高沸点供給油が真空釜残の４０容積％までから成る
、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ５、装填する油脂泡体が予熱供給油と液状の水とを・ξ
−ジガスと、濃密な油脂泡体の形成を特に促進する条件
の下でオリフィス制扼部中で接触させることによってつ
くられる、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ６、ライザー転化帯通過に続く懸濁体の分離を一段のサ
イクロン分離器との協同下で衝撃分離によって行ない、
炭化水素転化生成物を炭化水素転化の炭素質生成物から
成る固体粒子から蒸気状生成物として分離し、分離した
固体をストリップ用ガスと接触させる、特許請求の範囲
第１項に記載の方法。 ７、濃厚分散相から成る一つまたは一つより多くの接触
帯中を流れる間に酸素含有ガスとともに炭素質沈着物か
ら成る分離固体粒子が、燃焼促進性ガス状物質と接触す
る、特許請求の範囲第６項に記載の方法。 ８、輸送煙道ガス中の固体分散相の分離を、一段式サイ
クロン分離の組合せ使用を可能とする衝撃分離によって
行ない、供給油の起泡を音速およびそれに至る速度にお
いて実施し、供給油をそれの容積もたり５０から１００
容積の起泡体へ膨張させる、特許請求の範囲第７項に記
載の方法。 ０．生成ζ吻分溜器から得られる水の流れと、生成乾性
ガス、生成湿性ガス、ＣＯ２、および軽質ガス状炭化水
素から選ばれる一つのガス状流とを、油脂泡体の生成に
おいて・ξ−ジガスとし若使用する、特許請求の範囲第
５項に記載の方法。 １０゜（ａ） 上記の常圧蓋部残油を２０４Ｃから３
１６ｔ’？（４０［ＩＦから６００７’）の範囲内の温
度へ加熱し、 （ｂ） この加熱常圧蓋部残油を約１００ ｐｓｉｇ
（７０ｋｇ／Ｃｒｎ・ゲージ）までの昇圧下で液状の水
およびパージガスと混合した状態で一つのオリフィス制
扼部を通過させて上記常圧蓋部残油供給油の実質的起泡
をおこさせ、 （ｃ）この起泡常圧蒸溜残油を流動外熱固体粒子と接触
させて、細長く囲われた反応帯を通過するそれらの懸濁
体を形成させ、そして、（ｄ） 上記反応帯の通過に
続いて上記懸濁体の転化生成物を固体粒子から別に回収
する、こと以 上 ７０８−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、（α）原油の高沸点部分を濃密起泡体としてライザ
ー転化帯の下部へ装填し； （ｈ） 流動性固体粒子物質を７０４℃（１３０００
Ｆ）カら約８１５℃（１５００下）に及ぶ範囲の温度に
おいて上記の起泡供給油と均密に接触させて装填しそれ
らの懸濁体を形成させ； （Ｃ）上記の形成懸濁体を供給油の所望の転化を促進さ
せる限定された滞留時間および温度の条件の下でライザ
ー転化帯中な通過させ； （ｄ） 上記ライザー転換帯通過にワ１ｚいて触媒粒
子から分離された炭化水素転化生成物を回収する； ことから成り立つ、金属含有有４％Ｊ質でコンラドソン
炭素生成化合物から成る原油高沸点部分を上質化しガソ
リン、低沸および高沸炭化水素の流れを形成させる方法
。 ２、固体粒子物質がクランキング触媒であるが。 クラッキング活性があるとしてもほとんどもたないもの
であるか、のいずれかである、特許請求の範囲第１項に
記載の方法。 ６、原油の高沸部分が５５２℃（１０２５’Ｆ）をこえ
る成分から成る残油または常圧点滴残油である、特許請
求の範囲第１項に記載の方法。 ４、高沸点供給油が真空釜残の４ｏ容積％までから成る
、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ５、装填する油起泡体が予熱供給油と液状の水とをパー
ジガスと、濃密な油起泡体の形成を特に促進する条件の
下でオリフィス制扼部中で接触させることによってつく
られる、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ６、 ライザー転化帯通過に続く懸濁体の分離を一段の
サイクロン分離器との協同下で衝撃分離によって行ない
、炭化水素転化生成物を炭化水素転化の炭素質生成物か
ら成る固体粒子から蒸気状生成物として分離し、分離し
た固体をストリップ用ガスと接触させる、特許請求の範
囲第１項に記載の方法。 Ｚ 濃厚分散相から成る一つまたに一つより多くの接触
帯中を流れる間に酸素含有ガスとともに炭素質沈着物か
ら成る分離固体粒子が、燃焼促進性ガス状物質と接触す
る、特許請求の範囲第６項に記載の方法。 ８、輸送煙道ガス中の固体分散相の分離を、−入代サイ
クロン分離の組合せ使用を可能とする衝撃分離によって
行ない、供給油の起泡を音速およびそれに至る速度にお
いて実施し、供給油をそれの容積あたり５０から１００
容積の起泡体へ膨張させる、特許請求の範囲第７項に記
載の方法。 ９ 生成物分溜罰から得られる水の流れと、生成乾性ガ
ス、生成湿性ガス、Ｃ０２、および軽質ガス状炭化水素
から選ばれる一つのガス状流とを、油起泡体の生成にお
いてパージガスとして使用する、特許Ｈ：ケ求の範囲第
５ご−１に記載の方法。 １０、 （ａｌ 上記の常圧蒸留残油な２０４℃か
ら３１６’Ｃ（４００６Ｆから６００’Ｆ）の範囲内の
温度へ加熱し、 （Ａ＋ この加熱常圧蒸留残油を約１００１０００ｐ
ｓｉ印Ｖ−・ゲージ片での昇圧下で液状の水およびパー
ジガスと混合した状態で一つのオリフィス制扼部な通過
させて上記常圧蒸留残油供給油の実質的起泡なおこさせ
、 （Ｃ） この起泡常圧蒸留残油を流動性熱固体粒子と
接触させて、細長く囲われた反応帯を通過するそれらの
懸濁体を形成させ、そして、 （ｄ）上記反応帯の通過に続いて上記懸濁体の転化生成
物を固体粒子から別に回収する、 ことわら成り立つ、金属質有機化合物から成る常圧蒸留
残油を上質化する方法。
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| US4792437A (en) * | 1984-06-08 | 1988-12-20 | Ashland Oil, Inc. | Apparatus for the separation of solid particulates from a gaseous effluent |
| US4869880A (en) * | 1984-06-08 | 1989-09-26 | Ashland Oil, Inc. | Apparatus for the separation of solid particulates from a gaseous effluent |
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| DE3663955D1 (en) * | 1985-11-12 | 1989-07-20 | Inst Francais Du Petrole | Process and apparatus for the catalytic cracking of a hydrocarbon feedstock submitted to a pretreatment with solid particles having a poor activity |
| US4822761A (en) * | 1986-05-13 | 1989-04-18 | Ashland Oil, Inc. | Method and apparatus for cooling fluid solid particles used in a regeneration system |
| US4757039A (en) * | 1987-02-24 | 1988-07-12 | Uop Inc. | Dual function heat withdrawal in a fluidized catalytic cracking-regeneration process |
| FR2615199B1 (fr) * | 1987-05-11 | 1991-01-11 | Inst Francais Du Petrole | Procede de vapocraquage dans une zone reactionnelle en lit fluide |
| FR2621833B1 (fr) * | 1987-10-14 | 1990-03-23 | Total France | Dispositif d'injection d'une charge d'hydrocarbures dans un reacteur de craquage catalytique |
| US5108583A (en) * | 1988-08-08 | 1992-04-28 | Mobil Oil Corporation | FCC process using feed atomization nozzle |
| CA1306214C (en) * | 1988-10-04 | 1992-08-11 | William H. Dawson | Process for reducing the viscosity of heavy hydrocarbon oils |
| FR2741086B1 (fr) * | 1995-11-10 | 1998-01-02 | Inst Francais Du Petrole | Dispositif d'injection d'une charge d'hydrocarbures |
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Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US2994659A (en) * | 1959-10-16 | 1961-08-01 | Kellogg M W Co | Method and apparatus for conversion of hydrocarbons |
| US3152065A (en) * | 1961-09-14 | 1964-10-06 | Exxon Research Engineering Co | Feed injector for cracking of petroleum |
| US3547805A (en) * | 1967-10-13 | 1970-12-15 | Phillips Petroleum Co | Process and apparatus for quenching hot vapors from a reactor with cooled liquid condensed from said vapors and a water spray |
| US3654140A (en) * | 1970-08-12 | 1972-04-04 | Exxon Research Engineering Co | Novel cat cracking oil feed injector design |
| US3812029A (en) * | 1972-10-13 | 1974-05-21 | Mobil Oil Corp | Device for injecting easily coked fluids into a high temperature vessel |
| CA1110568A (en) * | 1976-09-30 | 1981-10-13 | James H. Haddad | Fluid cracking process and the method for separating a suspension discharged from a riser cracking zone |
| US4097243A (en) * | 1976-11-04 | 1978-06-27 | Uop Inc. | Hydrocarbon-feed distributor of injecting hydrocarbon feed |
| US4243514A (en) * | 1979-05-14 | 1981-01-06 | Engelhard Minerals & Chemicals Corporation | Preparation of FCC charge from residual fractions |
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| US4309274A (en) * | 1979-05-14 | 1982-01-05 | Engelhard Minerals & Chemicals Corporation | Preparation of FCC charge from residual fractions |
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