JPS598630A - ガラス板の熱処理法 - Google Patents
ガラス板の熱処理法Info
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- JPS598630A JPS598630A JP11624382A JP11624382A JPS598630A JP S598630 A JPS598630 A JP S598630A JP 11624382 A JP11624382 A JP 11624382A JP 11624382 A JP11624382 A JP 11624382A JP S598630 A JPS598630 A JP S598630A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
- C03B27/0417—Controlling or regulating for flat or bent glass sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/012—Tempering or quenching glass products by heat treatment, e.g. for crystallisation; Heat treatment of glass products before tempering by cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
- C03B27/0413—Stresses, e.g. patterns, values or formulae for flat or bent glass sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
- C03B27/044—Tempering or quenching glass products using gas for flat or bent glass sheets being in a horizontal position
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ガラス板にクラックが入った時にもクラック
が自走しないとともに耐風圧強度が充分で、且つ熱割れ
しない高層ビルの窓用として最適な熱処理ガラス全製造
する方法に関するものである。
が自走しないとともに耐風圧強度が充分で、且つ熱割れ
しない高層ビルの窓用として最適な熱処理ガラス全製造
する方法に関するものである。
例えば、高層ビルにおいては、窓ガラス板の酬風圧回上
全計るため、１０〜２０ｗｎ程度の特厚のガラス板が使
用されている。この様な特厚のガラス板を使用すると、
重量が著るしく増大するという欠点があるととも（（、
板厚の厚い熱線吸収ガラスや着色コートガラス板全使用
した場合には、％に熱割れの危険性が高くなるという欠
点がある。軽量化対策、熱割れ防止対策のために風冷強
化ガラス板を使用することも可能であるが、風冷強化ガ
ラス板は破損時細かい多くの破片（Ｃなるため、高層ビ
ルに風冷強化ガラス板全使用すると破損した時高層ビル
の窓からガラス板の破片が降り落ちるという危険があり
好ましくない。又強化硝子の一種と１〜で冷却を落とし
たセミ強化硝子が知られているが、１０゛％以上の硝子
に関しては、最も冷却能の小さい自然放冷ですらクラッ
クの自走する強化度ＪＪ上の応力が入ってしまい、割れ
た時ガラス板の破片が脱落［７ないという性能が得られ
ない。更に、又強化ガラス板の一種として表面圧縮応力
が高く、且つ破片数桁ｉｆの小さい化学強化ガラス板も
あるが、この化学強化ガラス板は傷がついた場合の強度
低下が著るしいとともに強化処理」−程に昆時間を要す
るため実用には不適である。
全計るため、１０〜２０ｗｎ程度の特厚のガラス板が使
用されている。この様な特厚のガラス板を使用すると、
重量が著るしく増大するという欠点があるととも（（、
板厚の厚い熱線吸収ガラスや着色コートガラス板全使用
した場合には、％に熱割れの危険性が高くなるという欠
点がある。軽量化対策、熱割れ防止対策のために風冷強
化ガラス板を使用することも可能であるが、風冷強化ガ
ラス板は破損時細かい多くの破片（Ｃなるため、高層ビ
ルに風冷強化ガラス板全使用すると破損した時高層ビル
の窓からガラス板の破片が降り落ちるという危険があり
好ましくない。又強化硝子の一種と１〜で冷却を落とし
たセミ強化硝子が知られているが、１０゛％以上の硝子
に関しては、最も冷却能の小さい自然放冷ですらクラッ
クの自走する強化度ＪＪ上の応力が入ってしまい、割れ
た時ガラス板の破片が脱落［７ないという性能が得られ
ない。更に、又強化ガラス板の一種として表面圧縮応力
が高く、且つ破片数桁ｉｆの小さい化学強化ガラス板も
あるが、この化学強化ガラス板は傷がついた場合の強度
低下が著るしいとともに強化処理」−程に昆時間を要す
るため実用には不適である。
先に、本出願人は、従来の強化ガラス板とは異なり、ガ
ラス板にクラックが入った時にもクラックが自走・せす
、かつ耐風圧強度が充分で熱割れしない高層ビルの窓ガ
ラス用あるいはスパント１／ル用として最適な熱処理ガ
ラス、即ち板厚が１０〜１５潤の熱処理ガラス板であっ
て、その熱処理ガラス板の中央引張応力σｔが８５〜２
００ ″ｇＡ−の範囲にあり、かつその表面の圧縮応力
σＣと中央引張応力σｔとの比σＣ／σｔが１．５〜６
．０の範囲にある断面応力分布金持つ熱処理ガラス板全
提案［７た。
ラス板にクラックが入った時にもクラックが自走・せす
、かつ耐風圧強度が充分で熱割れしない高層ビルの窓ガ
ラス用あるいはスパント１／ル用として最適な熱処理ガ
ラス、即ち板厚が１０〜１５潤の熱処理ガラス板であっ
て、その熱処理ガラス板の中央引張応力σｔが８５〜２
００ ″ｇＡ−の範囲にあり、かつその表面の圧縮応力
σＣと中央引張応力σｔとの比σＣ／σｔが１．５〜６
．０の範囲にある断面応力分布金持つ熱処理ガラス板全
提案［７た。
本発明は、かかる熱処理ガラス板の工業的な製造方法を
提供すること全目的として研究を重ねた結果得られたも
のであり、その要旨は板厚が１０〜１５配のガラス板全
加熱炉内全通して６００９Ｃ〜６６０℃に加熱し、次い
でこのガラス板全加熱炉から取り出でれた後面ちに５０
°Ｃ〜６００°Ｃの温度の徐冷ゾーン内で１〜２０分間
保持してガラス板の表面温度を４５０°Ｃ以外好１しく
は３００〜３５０°Ｃまで冷却し、その後冷却吹口全通
して風冷し、この処理袋れたガラス板の中央引張応力σ
もが８５〜２００ ”９／−の範囲となり、かつ表面圧
縮応力σＣと中央引張応力との比σＣ／σｔが１．５〜
３．０の範囲となる様に制御することを特徴とするガラ
ス板の熱処理方法に関するものである。
提供すること全目的として研究を重ねた結果得られたも
のであり、その要旨は板厚が１０〜１５配のガラス板全
加熱炉内全通して６００９Ｃ〜６６０℃に加熱し、次い
でこのガラス板全加熱炉から取り出でれた後面ちに５０
°Ｃ〜６００°Ｃの温度の徐冷ゾーン内で１〜２０分間
保持してガラス板の表面温度を４５０°Ｃ以外好１しく
は３００〜３５０°Ｃまで冷却し、その後冷却吹口全通
して風冷し、この処理袋れたガラス板の中央引張応力σ
もが８５〜２００ ”９／−の範囲となり、かつ表面圧
縮応力σＣと中央引張応力との比σＣ／σｔが１．５〜
３．０の範囲となる様に制御することを特徴とするガラ
ス板の熱処理方法に関するものである。
ソーダ・ライムガラスよりなるガラス板を軟化点温度域
し６００°Ｃ〜７００°ｃｔで加熱した後直ちに、この
ガラス板の両面に空気を吹き伺けて急冷して強化した従
来の普通の強化ガラス板は、１０００ ｋｇ／ｃ、ｚ
〜１５００ ”９／、、、＋の表面圧縮応力と、その断
面方向の中心部に表面圧縮応力の約１／２の引張応力が
発生し、その断面応力分布は第１図に示した様になる。
し６００°Ｃ〜７００°ｃｔで加熱した後直ちに、この
ガラス板の両面に空気を吹き伺けて急冷して強化した従
来の普通の強化ガラス板は、１０００ ｋｇ／ｃ、ｚ
〜１５００ ”９／、、、＋の表面圧縮応力と、その断
面方向の中心部に表面圧縮応力の約１／２の引張応力が
発生し、その断面応力分布は第１図に示した様になる。
そして、この強化ガラス板が破壊した時はガラス板に発
生したクラックが自走し、そして上記中央引張応力の大
きさによって一義的に決まる破砕密度、例えば４０〜２
００個１５ｏｍ角ヲもって細かく割れてしまう。又、半
強化ガラス板は、３００〜６００ＰＣ９Ａｍ２の表面圧
縮応力と２５０〜４００ｋｇＡ：、＋２の中央引張応力
とびｔと１．５未満のσＣ／σｔの比を有し、その断面
応力分布は第２囚に示した様にな９、この半強化ガラス
板が破壊した場合には、訓かい破片をもって割れないも
のの、破壊時ガラス板に発生したクラックは自走し、ガ
ラス板の端部まで及んでしまう。
生したクラックが自走し、そして上記中央引張応力の大
きさによって一義的に決まる破砕密度、例えば４０〜２
００個１５ｏｍ角ヲもって細かく割れてしまう。又、半
強化ガラス板は、３００〜６００ＰＣ９Ａｍ２の表面圧
縮応力と２５０〜４００ｋｇＡ：、＋２の中央引張応力
とびｔと１．５未満のσＣ／σｔの比を有し、その断面
応力分布は第２囚に示した様にな９、この半強化ガラス
板が破壊した場合には、訓かい破片をもって割れないも
のの、破壊時ガラス板に発生したクラックは自走し、ガ
ラス板の端部まで及んでしまう。
父、化学強化ガラス板は、１０００ｋｇ／ｃ、Ｉ＋２〜
３０００ ’９７／、−の表面圧縮応力と１ｏ〜ｂｏｋ
ｙ７．、□２の中央引張応力とを有１〜、その断面応力
分布は、第６図に示した様になり、この化学強化ガラス
板は表面圧縮応力層が薄いため傷がついた時の衝撃強度
が著る１−＜低下する。
３０００ ’９７／、−の表面圧縮応力と１ｏ〜ｂｏｋ
ｙ７．、□２の中央引張応力とを有１〜、その断面応力
分布は、第６図に示した様になり、この化学強化ガラス
板は表面圧縮応力層が薄いため傷がついた時の衝撃強度
が著る１−＜低下する。
これに対シフ、本発明により製造される熱処理ガラス板
は、その中央引張応力が８５〜２００１Ｃ９／／ｃｍ２
の間に低くコントロールきれ、かつその表面圧縮応力σ
Ｃと中央引張応力σｔとの比ＵＱ／、ｔが１．５〜３．
０の範囲にコントロールきれて表面圧縮応力１２７〜６
０ｏｋＡｍ２の範囲、更に好ましくは２５０〜６５０に
９／／ｃｍ２に低く抑えられ、第４丙に示した様な断面
応力分布にされているので、この熱処理ガラス板にクラ
ックが入った時その破壊線が自走せず細かい破片全もっ
て割れない。
は、その中央引張応力が８５〜２００１Ｃ９／／ｃｍ２
の間に低くコントロールきれ、かつその表面圧縮応力σ
Ｃと中央引張応力σｔとの比ＵＱ／、ｔが１．５〜３．
０の範囲にコントロールきれて表面圧縮応力１２７〜６
０ｏｋＡｍ２の範囲、更に好ましくは２５０〜６５０に
９／／ｃｍ２に低く抑えられ、第４丙に示した様な断面
応力分布にされているので、この熱処理ガラス板にクラ
ックが入った時その破壊線が自走せず細かい破片全もっ
て割れない。
しかもこの熱処理ガラス板は板厚１０咽以上１５ 、、
、以下を有し、かつ１２７〜６００ｋｇ／ｃＴｎ２更に
好−１Ｌ ＜ ｉｄ ２５０〜３５０ ”９／ｍ２ ０
表面圧縮応力を持っているので耐風圧強度は同一厚みの
生板の２倍以北で、実用上充分な強度であり、かつ熱割
れすることもない。
、以下を有し、かつ１２７〜６００ｋｇ／ｃＴｎ２更に
好−１Ｌ ＜ ｉｄ ２５０〜３５０ ”９／ｍ２ ０
表面圧縮応力を持っているので耐風圧強度は同一厚みの
生板の２倍以北で、実用上充分な強度であり、かつ熱割
れすることもない。
例えば、板厚が１２．で中央引張応力σｔが２５０に９
／Ａｍ２、表面圧縮応力（７０カ３８０ ｋｇＡｍ２（
σ”／Ｈｔ＝ １．５２ ）の熱処理ガラス板は、中央
引張応力が高すぎるためにガラス板にクラックが入った
場合、クラックが自走するとともに破砕片が細かくなっ
て、第５図に示す様な破砕パターンとなり、破砕片が窓
から落下する危険性が高くなって好ましくない。又板厚
が１５咽で中央引張応力σｔが２７５１ｒ９／ｃｍ２、
表面圧縮応力が４５０ｋｇ／／Ｌ２ｍ２（即ちむ／σｊ
＝ １．６４ ）のガラス板も同様である。
／Ａｍ２、表面圧縮応力（７０カ３８０ ｋｇＡｍ２（
σ”／Ｈｔ＝ １．５２ ）の熱処理ガラス板は、中央
引張応力が高すぎるためにガラス板にクラックが入った
場合、クラックが自走するとともに破砕片が細かくなっ
て、第５図に示す様な破砕パターンとなり、破砕片が窓
から落下する危険性が高くなって好ましくない。又板厚
が１５咽で中央引張応力σｔが２７５１ｒ９／ｃｍ２、
表面圧縮応力が４５０ｋｇ／／Ｌ２ｍ２（即ちむ／σｊ
＝ １．６４ ）のガラス板も同様である。
一方本発明により製造される熱処理ガラス板、例えば実
施例１〜４のサンプルの熱処理ガラス板の破砕パターン
はそれぞれ第６〜９図の様になり、ガラス板にクラック
が入った場合クラックの自走が抑えられ、破壊線が何本
もガラス板の一端から他端丑で入ることがなく、窓から
ガラス板の破砕片が落下するの葡防ぐことができる。又
熱割れ防止及び風圧破壊防止に要求される表面圧縮応力
１２７ｋｇ／ｃｍ２以上、特に好ましくは２５０にゲｍ
２より高い表面圧縮応力を有［７ているので、熱割れす
る危険性が少く、又耐風圧強度も充分である。
施例１〜４のサンプルの熱処理ガラス板の破砕パターン
はそれぞれ第６〜９図の様になり、ガラス板にクラック
が入った場合クラックの自走が抑えられ、破壊線が何本
もガラス板の一端から他端丑で入ることがなく、窓から
ガラス板の破砕片が落下するの葡防ぐことができる。又
熱割れ防止及び風圧破壊防止に要求される表面圧縮応力
１２７ｋｇ／ｃｍ２以上、特に好ましくは２５０にゲｍ
２より高い表面圧縮応力を有［７ているので、熱割れす
る危険性が少く、又耐風圧強度も充分である。
なお、ガラス板が割れる時、クラックの自走が抑えられ
て破壊線（ヒビ〕がガラスの一辺から他辺捷で及ばない
様にされたものが窓からガラス板の破砕片が落下する危
険性が少なくて好捷しいが、ガラス板の一辺から他辺ま
で及ぶ破壊線（ヒビ）が一本程度あっても窓からの破砕
片の落下の危険性が実際上受ないので、この種の一本程
度の破壊線（ヒビ〕の存在は、本発明により製造式れた
熱処理ガラスの破砕パターンとして許される。例えば第
７，８図の様な破砕パターンは許される。
て破壊線（ヒビ〕がガラスの一辺から他辺捷で及ばない
様にされたものが窓からガラス板の破砕片が落下する危
険性が少なくて好捷しいが、ガラス板の一辺から他辺ま
で及ぶ破壊線（ヒビ）が一本程度あっても窓からの破砕
片の落下の危険性が実際上受ないので、この種の一本程
度の破壊線（ヒビ〕の存在は、本発明により製造式れた
熱処理ガラスの破砕パターンとして許される。例えば第
７，８図の様な破砕パターンは許される。
次に本発明の熱処理ガラス板の製法の具体例について説
明する。
明する。
第１０図は本発明の熱処理ガラス板を製造するために使
用される一具体例の装置を示したものであジ、図におい
て、１ｉｄ：熱処理きれるガラス板、２はローラーハー
ス、３はガラス板の搬送ロール、４はガラス板の加熱装
置、５は徐冷ゾーン、６は上下に対向して設けられた冷
却吹口全示−ｆ′。上記ガラス板１はｐ−ラーハース内
を搬送ローラーによシ水平に搬送しながら、あるいは水
平に摺動しながらガラス板金熱処理するのに充分な温度
まで、例えば６００〜６６０°Ｃまで加熱きれる。ロー
ラーハースからガラス板は、ローラーハースの出口に隣
接して設けられた５０°Ｃ−３００°Ｃの温度の徐冷ゾ
ーンに移動され、この徐冷ゾーン内でガラス板を移動さ
せながら、あるいは停止して１〜２０分間保持（７てガ
ラス板の表面温度が４５０°Ｃ以下好ましくは３００〜
３５０°Ｃになる捷で冷却され、その後直ちに冷却吹口
間に移動され、ガラス板面に窒気ケ吹き付けて熱処理さ
れ、冷却吹口がら取出して所定の応力値及び１．６力分
布ケもった熱処理ガラス板とする。
用される一具体例の装置を示したものであジ、図におい
て、１ｉｄ：熱処理きれるガラス板、２はローラーハー
ス、３はガラス板の搬送ロール、４はガラス板の加熱装
置、５は徐冷ゾーン、６は上下に対向して設けられた冷
却吹口全示−ｆ′。上記ガラス板１はｐ−ラーハース内
を搬送ローラーによシ水平に搬送しながら、あるいは水
平に摺動しながらガラス板金熱処理するのに充分な温度
まで、例えば６００〜６６０°Ｃまで加熱きれる。ロー
ラーハースからガラス板は、ローラーハースの出口に隣
接して設けられた５０°Ｃ−３００°Ｃの温度の徐冷ゾ
ーンに移動され、この徐冷ゾーン内でガラス板を移動さ
せながら、あるいは停止して１〜２０分間保持（７てガ
ラス板の表面温度が４５０°Ｃ以下好ましくは３００〜
３５０°Ｃになる捷で冷却され、その後直ちに冷却吹口
間に移動され、ガラス板面に窒気ケ吹き付けて熱処理さ
れ、冷却吹口がら取出して所定の応力値及び１．６力分
布ケもった熱処理ガラス板とする。
本発明にあっては、特に板厚が１ｏ胴以上１１、■以下
のガラス板の場合には、加熱炉から取り出されたガラス
板金５０°Ｃ〜１５０″ｃの徐冷ゾーン内で２−１５分
間保持するのが最適であり、又板厚が１１．訓以上１３
胴以下のガラス板の場合には、加熱炉から取り出された
ガラス板を８０°Ｃ〜２００°Ｃの徐冷ゾーン内で３〜
１７分間保持するのが最適であシ、又板厚が１３ ｔｒ
ａｎ ＪＮＪ上１上筒５箇以下ラス板の場合には、加熱
炉から取り出烙れたガラス板を１００’Ｃ〜３００°Ｃ
の徐冷ゾーン内で３〜２０分間保持するのが最適である
。
のガラス板の場合には、加熱炉から取り出されたガラス
板金５０°Ｃ〜１５０″ｃの徐冷ゾーン内で２−１５分
間保持するのが最適であり、又板厚が１１．訓以上１３
胴以下のガラス板の場合には、加熱炉から取り出された
ガラス板を８０°Ｃ〜２００°Ｃの徐冷ゾーン内で３〜
１７分間保持するのが最適であシ、又板厚が１３ ｔｒ
ａｎ ＪＮＪ上１上筒５箇以下ラス板の場合には、加熱
炉から取り出烙れたガラス板を１００’Ｃ〜３００°Ｃ
の徐冷ゾーン内で３〜２０分間保持するのが最適である
。
本発明においては、所定の表面圧縮応力、中央引張応力
及び断面応力分布を得るため、上記し７た６００〜６６
０℃までのガラス板の加熱、５０〜３００°Ｃの温度の
徐冷ゾーン内での２・〜２０分間の保持、徐冷ゾーンで
のガラス板の表面温度の４５０°Ｃ以下昔での冷却、及
びこれら条件の組み合せが肝要である。
及び断面応力分布を得るため、上記し７た６００〜６６
０℃までのガラス板の加熱、５０〜３００°Ｃの温度の
徐冷ゾーン内での２・〜２０分間の保持、徐冷ゾーンで
のガラス板の表面温度の４５０°Ｃ以下昔での冷却、及
びこれら条件の組み合せが肝要である。
前述した本発明の強化ガラス板の製法は、ローラー−・
−スを利用したものであるが、この方法に限らず、ガス
・・−スを利用してガラス板全水平に搬送しながら加熱
し、ガス・・−スの出［］から出た直後、加熱ガラス板
金熱処理する方法、あるいはガラス板を吊手（てより吊
下げて搬送しながら加熱炉内で加熱１〜、この加熱炉の
出口から出た直後、加熱ガラス板を熱処理する方法など
によっても同様に製造することができる。
−スを利用したものであるが、この方法に限らず、ガス
・・−スを利用してガラス板全水平に搬送しながら加熱
し、ガス・・−スの出［］から出た直後、加熱ガラス板
金熱処理する方法、あるいはガラス板を吊手（てより吊
下げて搬送しながら加熱炉内で加熱１〜、この加熱炉の
出口から出た直後、加熱ガラス板を熱処理する方法など
によっても同様に製造することができる。
実施例
上記した装置坑ヲ用いてソーダ・ライムガラス板を第１
表に示した条Ｆ’ｌ＝で熱処理し、得られた熱処理ガラ
ス板の中央引張応力σｔ、表面圧縮応力σＣ１σＣ／σ
ｔ、耐風圧性を示す許容荷重（破壊確率１／１０００以
下）、熱割れ試験結果（熱割れするまでのガラス板中央
部と周辺部の温度差）士同じく第１表に示した。又実施
例１〜４の熱処理ガラス板及び比較例１の熱処理ガラス
板についてＪＩＳＩ（３２０６の６−５に規定された破
壊試験全行なった時の破砕パターンを第５−９図に示し
た。
表に示した条Ｆ’ｌ＝で熱処理し、得られた熱処理ガラ
ス板の中央引張応力σｔ、表面圧縮応力σＣ１σＣ／σ
ｔ、耐風圧性を示す許容荷重（破壊確率１／１０００以
下）、熱割れ試験結果（熱割れするまでのガラス板中央
部と周辺部の温度差）士同じく第１表に示した。又実施
例１〜４の熱処理ガラス板及び比較例１の熱処理ガラス
板についてＪＩＳＩ（３２０６の６−５に規定された破
壊試験全行なった時の破砕パターンを第５−９図に示し
た。
本発明の方法によシ、中央引張応力σｔが８５〜２００
に！７／Ｃｎ１２の範囲となシ、かつその表面圧縮応力
σＣと中央引張応力との比σＣ／“ｔが１．５〜２．０
の範囲にある熱処理ガラス板が得られる理由については
次の様に考えられる。
に！７／Ｃｎ１２の範囲となシ、かつその表面圧縮応力
σＣと中央引張応力との比σＣ／“ｔが１．５〜２．０
の範囲にある熱処理ガラス板が得られる理由については
次の様に考えられる。
一般に軟化ｊ７たガラス板全冷却して強化処理するとき
に発生する残留応力は次の理論式による。
に発生する残留応力は次の理論式による。
ここで自然放冷の冷却能は通常約に〜１．ｉ°ｑ／／Ｓ
ｅｃとなる。Ｑ ＝ ２．５ ｘ １０４ 、Ｋ Ｋｃ
ａ１／ｍ２ｈの関係よりしかし自然放冷の場合、ガラス
板両面の冷却能の差の制御ができないためガラス板に反
りが発生する。これ全調整するため片面の冷却能全Ｉ（
）１．１とするため実用上１０．以上のガラス板でけσ
ｔく２００ｋｇ／Ｌｍ２とすることが工業的［は不可能
となっている。
ｅｃとなる。Ｑ ＝ ２．５ ｘ １０４ 、Ｋ Ｋｃ
ａ１／ｍ２ｈの関係よりしかし自然放冷の場合、ガラス
板両面の冷却能の差の制御ができないためガラス板に反
りが発生する。これ全調整するため片面の冷却能全Ｉ（
）１．１とするため実用上１０．以上のガラス板でけσ
ｔく２００ｋｇ／Ｌｍ２とすることが工業的［は不可能
となっている。
本発明は、このＫの値を熱風を用いることによシ制御し
σｔ Ｌ−８５〜２００ ｌＣＶｃｍ２の範囲に調整す
ることが可能となったものである。
σｔ Ｌ−８５〜２００ ｌＣＶｃｍ２の範囲に調整す
ることが可能となったものである。
上記実施例及び比較例におけるガラス板の表面圧縮応力
は東芝風冷強化硝子表面応カ計ＦＳＭ−３０ｖｃより測
定し、又中央引張応力は次の様に測定したものである。
は東芝風冷強化硝子表面応カ計ＦＳＭ−３０ｖｃより測
定し、又中央引張応力は次の様に測定したものである。
０中央引張芯力の測定
第１１図の様にガラス板サンプル１１全水平（で保持し
、端面に垂直Ｋ Ｈｅ−Ｎｅレーザ１２全光源に偏光子
１３．レンズ１４．絞ジ１５全通した直線偏光Ａを入射
する。ガラス板１１面に平行および垂直な方向を各々ｙ
。
、端面に垂直Ｋ Ｈｅ−Ｎｅレーザ１２全光源に偏光子
１３．レンズ１４．絞ジ１５全通した直線偏光Ａを入射
する。ガラス板１１面に平行および垂直な方向を各々ｙ
。
２とし、入射方向ｆｘとする。
入射光の振動方向はｙ−Ｚ面で各軸に討し、４５°の角
度になるようにする。
度になるようにする。
ガラス板１１の端面から入射された直線偏光Ａはガラス
に内在する７−Ｚ平面の主応力差によって、位相差を生
じ、第１２図の様に７−２軸と４５°の角度に軸を持つ
楕円→円→楕円→直線（入射光と直交〕→楕円→円→楕
円→直線と偏光が変わり、位相差３６０°で元の入射光
と振動方向が同じ直線偏向に戻る。
に内在する７−Ｚ平面の主応力差によって、位相差を生
じ、第１２図の様に７−２軸と４５°の角度に軸を持つ
楕円→円→楕円→直線（入射光と直交〕→楕円→円→楕
円→直線と偏光が変わり、位相差３６０°で元の入射光
と振動方向が同じ直線偏向に戻る。
この偏光はガラスの中で散乱され、光軸と直角をなす７
−Ｚ平面内の、ｙ、ｚ軸と４５゜の方向から観察すると
、第１３図のＢ又は第１４図の様ＶＣ１波長ごとのドツ
ト状に見える。
−Ｚ平面内の、ｙ、ｚ軸と４５゜の方向から観察すると
、第１３図のＢ又は第１４図の様ＶＣ１波長ごとのドツ
ト状に見える。
フロート・ガラス板の散乱は非常に小さいため、観察し
ようとする散乱光は微弱である。
ようとする散乱光は微弱である。
このため、マイクロ・チャンネル・イメージ・インテン
シファイヤーを内蔵した暗視装置全便い、高感度テレビ
・カメラ１６を通［２てモニタテレビ１７上に散乱光の
ドツト・パターンヲｌ失し出す。ボジンヨン・アナライ
ザー１８８と組み合わせて実時間で長さ全読みとる。
シファイヤーを内蔵した暗視装置全便い、高感度テレビ
・カメラ１６を通［２てモニタテレビ１７上に散乱光の
ドツト・パターンヲｌ失し出す。ボジンヨン・アナライ
ザー１８８と組み合わせて実時間で長さ全読みとる。
このドツト１つが３６０°（１波長）の位相差に対応す
るので、この実長式全測定することにより光弾性定数を
便い、主応力差を知ることができる。
るので、この実長式全測定することにより光弾性定数を
便い、主応力差を知ることができる。
ここで求めた主応力差Δσより中央引張応力σｙｋ下式
によジ求める。
によジ求める。
主応力差 Δσ
σｙ゛応力の平面方向の成分、即ち中央引張応力
σ２：応力の厚み方向の成分（σ２キ０）λ：レーザ光
波長（６３２，８ｍμ−Ｈθ−ＮθＨつｌλ：６６０°
の位相差に対応する光路差（Ｃｍ）なお、本発明により
製造式れる中央引張応力σｔが８５〜２００ｋｇ／ｃｍ
２、 表面圧縮応力σＣが１２７−６００ ”９７ｍ２
、更に好〜ましく （４２５０〜６５０１ｃ９Ａ、ｍ２
の熱処理ガラス板の上記各応力値とは、第１５図の様に
熱処理ガラス板の周辺部の４点Ｐと中央部の１点Ｑの５
点における測定値を平均したものであり、平均値として
捕えたものである。
波長（６３２，８ｍμ−Ｈθ−ＮθＨつｌλ：６６０°
の位相差に対応する光路差（Ｃｍ）なお、本発明により
製造式れる中央引張応力σｔが８５〜２００ｋｇ／ｃｍ
２、 表面圧縮応力σＣが１２７−６００ ”９７ｍ２
、更に好〜ましく （４２５０〜６５０１ｃ９Ａ、ｍ２
の熱処理ガラス板の上記各応力値とは、第１５図の様に
熱処理ガラス板の周辺部の４点Ｐと中央部の１点Ｑの５
点における測定値を平均したものであり、平均値として
捕えたものである。
以上の様Ｖこ、本発明によれば、耐風圧強度が実用上充
分で、かつ熱割れすることがなく、更にクラックガラス
板に入ってもクラックが自走せず、細かい破片に割れる
ことがない熱処理ガラス全提供することができる。この
ガラス板は割れても破片の一部あるいは全体が窓枠から
脱落する危険性が少なく、ビル、住宅等の建築用ガラス
板として有用である。特にガラス板の破片の落下の危険
性のないガラス板が要求される中高層ビル用の窓用ガラ
ス板として本発明の方法により製造された熱処理ガラス
板は最適である。
分で、かつ熱割れすることがなく、更にクラックガラス
板に入ってもクラックが自走せず、細かい破片に割れる
ことがない熱処理ガラス全提供することができる。この
ガラス板は割れても破片の一部あるいは全体が窓枠から
脱落する危険性が少なく、ビル、住宅等の建築用ガラス
板として有用である。特にガラス板の破片の落下の危険
性のないガラス板が要求される中高層ビル用の窓用ガラ
ス板として本発明の方法により製造された熱処理ガラス
板は最適である。
中でも、熱割れの危険性の高い窓用、あるいはスパンド
レル用に使用される熱線吸収ガラス板、着色コートガラ
ス板、熱線反射ガラス板等のガラス板に対（７、本発明
により製造された熱処理ガラス板は好適である。
レル用に使用される熱線吸収ガラス板、着色コートガラ
ス板、熱線反射ガラス板等のガラス板に対（７、本発明
により製造された熱処理ガラス板は好適である。
又、本発明により製造ちれたガラス板は耐風圧強度及び
熱割れ強度が同上され、又クラック自走防市がな烙れて
いるので、例えば、従来１９編厚のガラス板が使用さｒ
していた中高層用の窓ガラス板全本発明により製造され
たら１２胴厚の熱処理ガラス板に置き換えることができ
、ガラス板の軽量化を計ることができる。
熱割れ強度が同上され、又クラック自走防市がな烙れて
いるので、例えば、従来１９編厚のガラス板が使用さｒ
していた中高層用の窓ガラス板全本発明により製造され
たら１２胴厚の熱処理ガラス板に置き換えることができ
、ガラス板の軽量化を計ることができる。
第１〜第６図は、従来の強化ガラス板の厚さ方向の断面
の応力分布図、第４図は本発明により製造された熱処理
ガラス板の厚さ方向の断面の応力分布図、第５図は比較
例に係るガラス板の破砕パターン図、第６〜９図は本発
明により製造された熱処理ガラス板の破砕パターン図、
第１０図は本発明を実施するための装置の一具体例に係
る概略図、第１１図はガラス板の中央引張応力全測定す
るための装置の概略図、第１２・〜１４図はガラス板の
中央引張応力の測定原理を示すための説明図、第１５図
は応力の測定点を示す説明図である。 １：熱処理されるガラス板、２：ローラー・・−ス、３
：搬送ロール、４ニガラス板の加熱装置、５′徐冷ゾー
ン、６：冷却吹口。
の応力分布図、第４図は本発明により製造された熱処理
ガラス板の厚さ方向の断面の応力分布図、第５図は比較
例に係るガラス板の破砕パターン図、第６〜９図は本発
明により製造された熱処理ガラス板の破砕パターン図、
第１０図は本発明を実施するための装置の一具体例に係
る概略図、第１１図はガラス板の中央引張応力全測定す
るための装置の概略図、第１２・〜１４図はガラス板の
中央引張応力の測定原理を示すための説明図、第１５図
は応力の測定点を示す説明図である。 １：熱処理されるガラス板、２：ローラー・・−ス、３
：搬送ロール、４ニガラス板の加熱装置、５′徐冷ゾー
ン、６：冷却吹口。
Claims (4)
- （１）板径が１０ 、Ｍ〜１５．のガラス板全加熱炉内
全通して６００°Ｃ〜６６０°Ｃに加熱し、次いでこの
ガラス板全加熱炉から取り出した後直ちに５０°Ｃ〜６
００°Ｃの温度の徐冷ゾーン内で２〜２０分間保持Ｉ−
でガラス板の表面温度全４５０℃以下杆寸しくは３００
〜３５０°Ｃまで冷却し、その後冷却吹１コを通して風
冷し、この処理°されたガラス板の中央引張応力σｔが
８５〜２００に９／Ａｍ２の範囲となり、かつ表面圧縮
応力σ。と中央引張応力との比（気 が１．５〜３．０
の範囲となる様に制御することを特徴とするガラス板の
熱処理法。 - （２）板厚が１０聾以上１１１以下のガラス板の場合に
は、加熱炉から取り出されたガラス板を５０°Ｃ〜１５
０°Ｃの徐冷ゾーン内で２ρ１５分間保持することを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載のガラス板の熱処理
法。 - （３）板厚が１１胴以上” ｊ：ｍ以下のガラス板の場
合には、加熱炉から取り出されたガラス板金８０°Ｃ〜
２００°Ｃの徐冷ゾーン内で３〜１７分間保持すること
全特徴とする特許請求の範囲第１項記載のガラス板の熱
処理法。 - （４）板厚が１３閣以上１５ 、ｎ：Ｍ以下のガラス板
の場合には、ＪＪ１熱炉から取９出されたガラス板金１
００°Ｃ〜３００°Ｃの徐冷ゾーン内で３〜２０分間保
持すること全特徴とする特許請求の範囲第１項記載のガ
ラス板の熱処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11624382A JPS598630A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | ガラス板の熱処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11624382A JPS598630A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | ガラス板の熱処理法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS598630A true JPS598630A (ja) | 1984-01-17 |
| JPS6238288B2 JPS6238288B2 (ja) | 1987-08-17 |
Family
ID=14682328
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11624382A Granted JPS598630A (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | ガラス板の熱処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS598630A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103319081A (zh) * | 2013-05-24 | 2013-09-25 | 淮北市长兴安全节能钢化玻璃有限公司 | 8-12mm钢化玻璃的钢化加工方法 |
| US9296638B2 (en) | 2014-07-31 | 2016-03-29 | Corning Incorporated | Thermally tempered glass and methods and apparatuses for thermal tempering of glass |
| US11485673B2 (en) | 2017-08-24 | 2022-11-01 | Corning Incorporated | Glasses with improved tempering capabilities |
| US11643355B2 (en) | 2016-01-12 | 2023-05-09 | Corning Incorporated | Thin thermally and chemically strengthened glass-based articles |
| US11697617B2 (en) | 2019-08-06 | 2023-07-11 | Corning Incorporated | Glass laminate with buried stress spikes to arrest cracks and methods of making the same |
| US11708296B2 (en) | 2017-11-30 | 2023-07-25 | Corning Incorporated | Non-iox glasses with high coefficient of thermal expansion and preferential fracture behavior for thermal tempering |
| US11795102B2 (en) | 2016-01-26 | 2023-10-24 | Corning Incorporated | Non-contact coated glass and related coating system and method |
| US11891324B2 (en) | 2014-07-31 | 2024-02-06 | Corning Incorporated | Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52110719A (en) * | 1976-02-25 | 1977-09-17 | Libbey Owens Ford Co | Apparatus for brnding and tempering flat glass by differential cooling |
| JPS5515983A (en) * | 1978-07-21 | 1980-02-04 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | Strengthened glass plate and production thereof |
-
1982
- 1982-07-06 JP JP11624382A patent/JPS598630A/ja active Granted
Patent Citations (2)
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Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103319081A (zh) * | 2013-05-24 | 2013-09-25 | 淮北市长兴安全节能钢化玻璃有限公司 | 8-12mm钢化玻璃的钢化加工方法 |
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| US9975801B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-05-22 | Corning Incorporated | High strength glass having improved mechanical characteristics |
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| US10077204B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-09-18 | Corning Incorporated | Thin safety glass having improved mechanical characteristics |
| US9776905B2 (en) | 2014-07-31 | 2017-10-03 | Corning Incorporated | Highly strengthened glass article |
| US11891324B2 (en) | 2014-07-31 | 2024-02-06 | Corning Incorporated | Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods |
| US11643355B2 (en) | 2016-01-12 | 2023-05-09 | Corning Incorporated | Thin thermally and chemically strengthened glass-based articles |
| US11795102B2 (en) | 2016-01-26 | 2023-10-24 | Corning Incorporated | Non-contact coated glass and related coating system and method |
| US11485673B2 (en) | 2017-08-24 | 2022-11-01 | Corning Incorporated | Glasses with improved tempering capabilities |
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| US11697617B2 (en) | 2019-08-06 | 2023-07-11 | Corning Incorporated | Glass laminate with buried stress spikes to arrest cracks and methods of making the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6238288B2 (ja) | 1987-08-17 |
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