JPS598629A - 熱処理ガラス板の製造法 - Google Patents
熱処理ガラス板の製造法Info
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- JPS598629A JPS598629A JP11624282A JP11624282A JPS598629A JP S598629 A JPS598629 A JP S598629A JP 11624282 A JP11624282 A JP 11624282A JP 11624282 A JP11624282 A JP 11624282A JP S598629 A JPS598629 A JP S598629A
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- glass
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
- C03B27/0413—Stresses, e.g. patterns, values or formulae for flat or bent glass sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
- C03B27/044—Tempering or quenching glass products using gas for flat or bent glass sheets being in a horizontal position
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ガラス板にクラックが入った時にもクランク
が自走しないとともに耐風圧強度が充分で、且つ熱割れ
しない高層ビルの窓用として最適々熱線吸収ガラスを製
造する方法に関するものである。
が自走しないとともに耐風圧強度が充分で、且つ熱割れ
しない高層ビルの窓用として最適々熱線吸収ガラスを製
造する方法に関するものである。
例えば、高層ビルにおいては、窓ガラス板の旧風圧向」
−を割るだめ、１０・・−、） ＩＪ フ、、 ８度の
特厚のガラス板が使用されている。この様な特厚のガラ
ス板を使用すると、η１量が著るしく増大するという欠
点があるとともに、板厚の厚い熱線吸収ガラスや着色コ
ートガラス板を使用した場合には、特に熱割れの危険性
が高くなるという欠点がある。軽量化対策、熱割れ防正
対策のだめに風冷強化ガラス板を使用することも可能で
あるが、風冷強化ガラス板は破損時細かい多くの破片に
なるため、高層ビルに風冷強化ガラス板を使用すると破
損した時高層ビルの窓からガラス板の破片が降り落ちる
という危険があり好捷しくない。又強化ガラス板の一種
として表面圧縮応力か高く、且つ破片数密度の小さい化
学強化ガラス板もあるが、この化学強化ガラス板は傷が
ついた場合の強度低下が著るしいとともに強化処理］二
程に長時間を要するため実用には不適である。
−を割るだめ、１０・・−、） ＩＪ フ、、 ８度の
特厚のガラス板が使用されている。この様な特厚のガラ
ス板を使用すると、η１量が著るしく増大するという欠
点があるとともに、板厚の厚い熱線吸収ガラスや着色コ
ートガラス板を使用した場合には、特に熱割れの危険性
が高くなるという欠点がある。軽量化対策、熱割れ防正
対策のだめに風冷強化ガラス板を使用することも可能で
あるが、風冷強化ガラス板は破損時細かい多くの破片に
なるため、高層ビルに風冷強化ガラス板を使用すると破
損した時高層ビルの窓からガラス板の破片が降り落ちる
という危険があり好捷しくない。又強化ガラス板の一種
として表面圧縮応力か高く、且つ破片数密度の小さい化
学強化ガラス板もあるが、この化学強化ガラス板は傷が
ついた場合の強度低下が著るしいとともに強化処理］二
程に長時間を要するため実用には不適である。
先に、本出願人は、従来の強化ガラス板とは異なり、ガ
ラス板にクラックが入った時にもクラックが自走ぜず、
かつ而・１風圧強度が充分で熱割れしない高層ビルの窓
ガラス用あるいはスパンドレル用として最適な熱処理ガ
ラス、即ち板厚が５〜ＩＤｍｍの熱処理ガラス板であっ
て、その熱処理ガラス板の中央引張応力σｔ が８５に
９／ （、’ｍ ２〜２００にり／釧２の範囲にあり、
かつその表面の圧縮応力σＣと中央引張応力σｔ との
比σＣ／ａｔ が１５〜６．０の範囲にある断面応力分
布を持つ熱処理ガラス板を提案した。
ラス板にクラックが入った時にもクラックが自走ぜず、
かつ而・１風圧強度が充分で熱割れしない高層ビルの窓
ガラス用あるいはスパンドレル用として最適な熱処理ガ
ラス、即ち板厚が５〜ＩＤｍｍの熱処理ガラス板であっ
て、その熱処理ガラス板の中央引張応力σｔ が８５に
９／ （、’ｍ ２〜２００にり／釧２の範囲にあり、
かつその表面の圧縮応力σＣと中央引張応力σｔ との
比σＣ／ａｔ が１５〜６．０の範囲にある断面応力分
布を持つ熱処理ガラス板を提案した。
本発明は、かかる熱処理ガラス板の工業的な製造方法を
提供することを目的として研究を重ねた結果得られたも
のであり、その吸口は、板厚５祁以上１０祁未満のガラ
ス板を加熱炉内を通して６００℃〜６６０℃に加熱した
後、このガラス板を加熱炉から取出して風冷する際に、
風冷の冷却能を時間とともに漸増させ、この冷却された
ガラス板の中央引張応力σｔが８５〜２００ Ｋ４７ｃ
ｍ２の範囲となり、かつその表面圧縮応力σＣと中央引
張応力σｔとの比σＣ／′σｔが１５〜３０の範囲とな
る様に、更に好ましくは表面圧縮圧力が２５０−５５０
Ｋｇ７′ｃｍ２となる様に制御することを特徴とする
熱処理ガラス板の製造法に関するものである。
提供することを目的として研究を重ねた結果得られたも
のであり、その吸口は、板厚５祁以上１０祁未満のガラ
ス板を加熱炉内を通して６００℃〜６６０℃に加熱した
後、このガラス板を加熱炉から取出して風冷する際に、
風冷の冷却能を時間とともに漸増させ、この冷却された
ガラス板の中央引張応力σｔが８５〜２００ Ｋ４７ｃ
ｍ２の範囲となり、かつその表面圧縮応力σＣと中央引
張応力σｔとの比σＣ／′σｔが１５〜３０の範囲とな
る様に、更に好ましくは表面圧縮圧力が２５０−５５０
Ｋｇ７′ｃｍ２となる様に制御することを特徴とする
熱処理ガラス板の製造法に関するものである。
ソーダ・ライムガラスよりなるガラス板を軟化点温度域
６００℃〜７００ ’Ｃ’４で加熱した後直ちに、この
ガラス板の両面に空気を吹き付けて急冷して強化した従
来の普通の強化ガラス板は、１０００ Ｋｇ／ａｎ２〜
１５００ Ｋｇ／′ｃｍ２の表面圧縮応力と、その断面
方向の中心部に表面圧縮応力の約Ａの引張応力が発生し
、その断面応力分布は第１図に示した様になる。そして
この強化ガラス板が破壊した時は、ガラス板に発生した
クラックが自走°し、そして」二記中央引張応力の大き
さによって一義的に決まる破砕密度、例えば４０〜２０
０個／ ５ ｃｍ角をもって細かく割れてしまう。又、
半強化ガラス板は、３００〜６０ 、０ Ｋｇ／′ｔｙ
ｎ２の表面圧縮応力と２５０〜４００Ｋｙ／ｃｍ２の中
央引張応力σｔ と１．５未満のσＣ／σｔの比とを有
し、その断面応力分布は第２図に示した様になり、この
半強化ガラス板が破壊した場合には、細かい破片をもっ
て割れないものの、破壊時ガラス板に発生したクラック
は自走し、ガラス板の端部まで及んでし壕う。
６００℃〜７００ ’Ｃ’４で加熱した後直ちに、この
ガラス板の両面に空気を吹き付けて急冷して強化した従
来の普通の強化ガラス板は、１０００ Ｋｇ／ａｎ２〜
１５００ Ｋｇ／′ｃｍ２の表面圧縮応力と、その断面
方向の中心部に表面圧縮応力の約Ａの引張応力が発生し
、その断面応力分布は第１図に示した様になる。そして
この強化ガラス板が破壊した時は、ガラス板に発生した
クラックが自走°し、そして」二記中央引張応力の大き
さによって一義的に決まる破砕密度、例えば４０〜２０
０個／ ５ ｃｍ角をもって細かく割れてしまう。又、
半強化ガラス板は、３００〜６０ 、０ Ｋｇ／′ｔｙ
ｎ２の表面圧縮応力と２５０〜４００Ｋｙ／ｃｍ２の中
央引張応力σｔ と１．５未満のσＣ／σｔの比とを有
し、その断面応力分布は第２図に示した様になり、この
半強化ガラス板が破壊した場合には、細かい破片をもっ
て割れないものの、破壊時ガラス板に発生したクラック
は自走し、ガラス板の端部まで及んでし壕う。
又、化学強化ガラス板は、１０００ Ｋｇ１０ｒ１２〜
３０ ｎ ０１ｃｇ／ｌフ１１２の表面圧縮応力と１０
〜６０に７／ ｃｎｒ ２の中央引張応力とを有し、そ
の断面応力分布は、第３図に示した様になり、この化学
強化ガラス板が破壊した場合には風冷強化ガラス板とは
異なりクラックが自走することはないが而・１スクラツ
チ性に劣り実用上強化ガラス板とはいえない。
３０ ｎ ０１ｃｇ／ｌフ１１２の表面圧縮応力と１０
〜６０に７／ ｃｎｒ ２の中央引張応力とを有し、そ
の断面応力分布は、第３図に示した様になり、この化学
強化ガラス板が破壊した場合には風冷強化ガラス板とは
異なりクラックが自走することはないが而・１スクラツ
チ性に劣り実用上強化ガラス板とはいえない。
これに対し、本発明により製造される熱処理ガラス板は
、その中央引張応力が８５〜２００Ｋｇ／１ｙｎ２の間
に低くコントロールされ、かつその表面圧縮応力σＣと
中央引張応力σｔ との比σＣ／σｔが１６５〜３０の
範囲にコントロールされて、表面圧縮応力も１２７〜６
００にり／ｃｎｚ２の範囲、更に好ましくけ２５０〜３
５０ Ｋｇ／ＣＩｎ２に低く抑えられ第４図に示した様
な断面応力分布にされているので、この熱処理ガラス板
にクラックが入った時その破壊線が自走せず、細かい破
片をもって削れない。しかもこの熱処理ガラス板は板厚
５ ｍｍ以上１０陥未満を有し、かつ１２７ Ｋｇ／′
ｔｙｒｒ２〜６００ Ｋｇ／１ｙｎ２好ましくは２５０
＝ ３５０ Ｋ９７．２の表面圧縮応力を持っているの
で耐風圧強度は、同一厚みの生板の約２倍以上で実用上
充分な強度であり、かつ熱割れすることもない。
、その中央引張応力が８５〜２００Ｋｇ／１ｙｎ２の間
に低くコントロールされ、かつその表面圧縮応力σＣと
中央引張応力σｔ との比σＣ／σｔが１６５〜３０の
範囲にコントロールされて、表面圧縮応力も１２７〜６
００にり／ｃｎｚ２の範囲、更に好ましくけ２５０〜３
５０ Ｋｇ／ＣＩｎ２に低く抑えられ第４図に示した様
な断面応力分布にされているので、この熱処理ガラス板
にクラックが入った時その破壊線が自走せず、細かい破
片をもって削れない。しかもこの熱処理ガラス板は板厚
５ ｍｍ以上１０陥未満を有し、かつ１２７ Ｋｇ／′
ｔｙｒｒ２〜６００ Ｋｇ／１ｙｎ２好ましくは２５０
＝ ３５０ Ｋ９７．２の表面圧縮応力を持っているの
で耐風圧強度は、同一厚みの生板の約２倍以上で実用上
充分な強度であり、かつ熱割れすることもない。
例えば、板厚が６胴で中央引張応力σｔ が２５０ Ｋ
ｇ／′ｃｙｕ２、表面圧縮応力１７Ｑ が５００Ｋｐ／
ｃｒｎ２（σＣ／′σｔ−２）の熱処理ガラス板は、中
央引張応力が高すぎるためにガラス板にクラックが入っ
た場合、クラックが自走するとともに破砕片が細かくな
って、第５図に示す様な破砕パターンとなり、破砕片が
窓から落下する危険性が高くなって好ましくない。又板
厚が８論で中央引張応力σｔ が３００ Ｋｇ／′ｔｙ
ｎ２、表面圧縮応力σｃが５８０ Ｋｇ／ｒｎ１２（即
ちａｃ７′ａｔ＝ １．９３）のガラス板も上記例と同
様となり給６図の様になる。
ｇ／′ｃｙｕ２、表面圧縮応力１７Ｑ が５００Ｋｐ／
ｃｒｎ２（σＣ／′σｔ−２）の熱処理ガラス板は、中
央引張応力が高すぎるためにガラス板にクラックが入っ
た場合、クラックが自走するとともに破砕片が細かくな
って、第５図に示す様な破砕パターンとなり、破砕片が
窓から落下する危険性が高くなって好ましくない。又板
厚が８論で中央引張応力σｔ が３００ Ｋｇ／′ｔｙ
ｎ２、表面圧縮応力σｃが５８０ Ｋｇ／ｒｎ１２（即
ちａｃ７′ａｔ＝ １．９３）のガラス板も上記例と同
様となり給６図の様になる。
一方、本発明により製造されるガラス板、例えば実施例
１〜５のブンブルの熱処理ガラス板の破砕パターンはそ
れぞγＬ第、７〜１１図の様になり、ガラス板にクラッ
クが入った場合クラックの自走が抑えられ破壊線が倒木
もガラス板の一端から他端まで入ることがなく、窓から
のガラス板の破砕片が落下するのを防ぐことができる。
１〜５のブンブルの熱処理ガラス板の破砕パターンはそ
れぞγＬ第、７〜１１図の様になり、ガラス板にクラッ
クが入った場合クラックの自走が抑えられ破壊線が倒木
もガラス板の一端から他端まで入ることがなく、窓から
のガラス板の破砕片が落下するのを防ぐことができる。
又、熱割れ防止及び風圧破壊防止に要求される表面圧縮
応力１２７ Ｋ１７ｃｍ２以上、特に好ましくは２５０
Ｋｇ／ａｎ２より高い表面圧縮応力を有しているので
、−熱割れする危険性が少く、又耐風圧強度も充分であ
る。
応力１２７ Ｋ１７ｃｍ２以上、特に好ましくは２５０
Ｋｇ／ａｎ２より高い表面圧縮応力を有しているので
、−熱割れする危険性が少く、又耐風圧強度も充分であ
る。
なお、ガラス板が割れる時、クラックの自走が抑えらｎ
て破壊線（ヒビ）がガラスの一辺から他辺まで及ばない
様にされたものが窓からガラス板の破砕片が落下する危
険性が少なく好ましいが、ガラス板の一辺から他辺まで
及ぶ破壊線（ヒビ〕が一本程度あっても窓からの破砕片
の落下の危険性が実際上受ないので、この種の一本程度
の破壊線（ヒビ）の存在は、本発明によシ製造された熱
処理ガラスの破砕パターンとして許される。
て破壊線（ヒビ）がガラスの一辺から他辺まで及ばない
様にされたものが窓からガラス板の破砕片が落下する危
険性が少なく好ましいが、ガラス板の一辺から他辺まで
及ぶ破壊線（ヒビ〕が一本程度あっても窓からの破砕片
の落下の危険性が実際上受ないので、この種の一本程度
の破壊線（ヒビ）の存在は、本発明によシ製造された熱
処理ガラスの破砕パターンとして許される。
次に、本発明の熱処理ガラス板の製法の具体例について
説明する。
説明する。
第１２図は、本発明の熱射」」！ガラス板を製造するだ
めに使用される一具体例の装置を示したものであシ、図
において、１はガラス板、２はローラーハース、３はガ
ラス板の搬送ロール、４はガラス板の加熱装ぽ、５は対
向して設けられた冷却吹口を示す。熱処理されるガラス
板１はローラーハース２内を搬送ロール２により水平に
搬送されながら、あるいは水平に摺動されながらガラス
板を熱処理するのに充分な温度１で、例えば６００〜６
６０℃まで加熱される。
めに使用される一具体例の装置を示したものであシ、図
において、１はガラス板、２はローラーハース、３はガ
ラス板の搬送ロール、４はガラス板の加熱装ぽ、５は対
向して設けられた冷却吹口を示す。熱処理されるガラス
板１はローラーハース２内を搬送ロール２により水平に
搬送されながら、あるいは水平に摺動されながらガラス
板を熱処理するのに充分な温度１で、例えば６００〜６
６０℃まで加熱される。
そしてローラーハース１から取出されたガラス板１は、
上下に対向した冷却吹口５間に移動され、冷却能が時間
とともに漸増する様に空気を吹き付けて冷却し、ガラス
板の温度が１００〜６００℃まで低下した後冷却吹口５
から取出し、所定の応力値及び応力分布をもった熱処理
ガラス板製品をイける。
上下に対向した冷却吹口５間に移動され、冷却能が時間
とともに漸増する様に空気を吹き付けて冷却し、ガラス
板の温度が１００〜６００℃まで低下した後冷却吹口５
から取出し、所定の応力値及び応力分布をもった熱処理
ガラス板製品をイける。
本発明においては、加熱されたガラス板を冷加能を漸増
させながら冷却する際、冷却能Ｋ（℃／秒）を１１４間
とともに下記（ａ）、（ｂ）、（Ｃ）式で示される範囲
内において漸増させるのが好゛止しい。
させながら冷却する際、冷却能Ｋ（℃／秒）を１１４間
とともに下記（ａ）、（ｂ）、（Ｃ）式で示される範囲
内において漸増させるのが好゛止しい。
０．１ｔ７＋、６≦に品０．６（０≦し≦１６７、Ｋ≧
０）・・・（ａ） ０．１ｔ−１，６≦に≦１０（１６，７≦ｔ≦４１）
−−−（ｂ）２．５ ≦ Ｋ ≦１０ （ｔ≧４
１） ・・・（ｃ）（単位、Ｋ：’Ｃ／秒、
ｔ：秒） 一］二記にの範囲は、第１６図の斜線で囲まれる領域Ｐ
１即ち、Ｋ ＝ ０．６ ｔ （ｏ≦し≦１６７）とＸ
＝＋Ｏ（ｔ≧１６．７ ）とＫ ＝ Ｏ，ｉ ｔ −１
，６（１５≦ｔ≦４１）とＫ ＝ ２． ｓ （ｔ≧４
１）とに＝００各線で囲まれる領域（各線上を含む。
０）・・・（ａ） ０．１ｔ−１，６≦に≦１０（１６，７≦ｔ≦４１）
−−−（ｂ）２．５ ≦ Ｋ ≦１０ （ｔ≧４
１） ・・・（ｃ）（単位、Ｋ：’Ｃ／秒、
ｔ：秒） 一］二記にの範囲は、第１６図の斜線で囲まれる領域Ｐ
１即ち、Ｋ ＝ ０．６ ｔ （ｏ≦し≦１６７）とＸ
＝＋Ｏ（ｔ≧１６．７ ）とＫ ＝ Ｏ，ｉ ｔ −１
，６（１５≦ｔ≦４１）とＫ ＝ ２． ｓ （ｔ≧４
１）とに＝００各線で囲まれる領域（各線上を含む。
但しに＝Ｏの線上は除く）で示され、この領域Ｐ内で冷
却能Ｋを時間とともに漸増させるのが女子ましい。
却能Ｋを時間とともに漸増させるのが女子ましい。
特に、板厚が５ ｍ以上５５謔以下のガラス板の場合に
は、冷却能Ｋ（℃／秒〕を時間とともに下記（ｄ、）、
（θ）、（ｆ）式で示される範囲内において漸増させる
ことが好ましい。
は、冷却能Ｋ（℃／秒〕を時間とともに下記（ｄ、）、
（θ）、（ｆ）式で示される範囲内において漸増させる
ことが好ましい。
０、３２ ｔ −１，７＜： Ｋ ≦０．６ ｔ （０
≦ｔ ＜、 １６．７、Ｋ≧Ｏ）・・・（（１） ０、３２ ｔ −１，７≦に≦１０（１６，７≦ｔ≦３
０ ） ”−（ｅ）Ｚ ９ ≦ Ｋ ≦ １０
（ｔ≧３０ ） ・・・（
ｆ）（単位、Ｋ：℃／秒、ｔ：秒） この範囲は第１４図の斜線で囲１れる領域Ｘ、即ち、Ｋ
＝ ０．６ ｔ （０≦ｔ≦１６．７ ）と、Ｋ≧１
０（ｔ≧１６７）とＫ ＝ ０．３２ ｔ −１，７（
５≦ｔ≦３０）と、Ｋ ＝ ７．９ （ｔ≧３０）とに
−〇の各線で囲″！、′ｎる領域（各線上を含む。但し
、Ｋ＝０の線上は除く）で示される。
≦ｔ ＜、 １６．７、Ｋ≧Ｏ）・・・（（１） ０、３２ ｔ −１，７≦に≦１０（１６，７≦ｔ≦３
０ ） ”−（ｅ）Ｚ ９ ≦ Ｋ ≦ １０
（ｔ≧３０ ） ・・・（
ｆ）（単位、Ｋ：℃／秒、ｔ：秒） この範囲は第１４図の斜線で囲１れる領域Ｘ、即ち、Ｋ
＝ ０．６ ｔ （０≦ｔ≦１６．７ ）と、Ｋ≧１
０（ｔ≧１６７）とＫ ＝ ０．３２ ｔ −１，７（
５≦ｔ≦３０）と、Ｋ ＝ ７．９ （ｔ≧３０）とに
−〇の各線で囲″！、′ｎる領域（各線上を含む。但し
、Ｋ＝０の線上は除く）で示される。
又、板厚が５．５ ｍｍ以上７．５ｍ以下のガラス板の
場合には、冷却能Ｋ（℃／秒〕を時間とともに下記（ロ
））、（ｈ）、（１）式で示される範囲内において漸増
させることが特に好ましい。
場合には、冷却能Ｋ（℃／秒〕を時間とともに下記（ロ
））、（ｈ）、（１）式で示される範囲内において漸増
させることが特に好ましい。
０．２ｔ−２≦に≦０．３２ ｔ−１，７（５≦ｔ≦３
０、Ｋ≧０）・・・（ロ）） ０．３２ｔ−１，７≦に≦７．９（３０≦ｔ≦６７）
・・−（ｈ）５４≦に≦７９ （ｔ≧６７）
・−（ｉ）（単位、Ｋ：℃／秒、ｔ：秒） この範１囲は、卯７１４図の斜線で囲まれる領域Ｙ、即
ちＫ ＝ ０６２ ｔ −１，７（ｓ≦ｔ≦３０）と、
Ｋニア９（ｔ≧３０）と、Ｋ ＝ ０．２ ｔ −２（
１０≦ｔ≦３７）とＫ ＝ ｓ、 ４ （ｔ≧３７）と
に＝Ｏの各線で四重れる領域（各線上を含む、但し、Ｋ
＝０は線上は除く）で示される。
０、Ｋ≧０）・・・（ロ）） ０．３２ｔ−１，７≦に≦７．９（３０≦ｔ≦６７）
・・−（ｈ）５４≦に≦７９ （ｔ≧６７）
・−（ｉ）（単位、Ｋ：℃／秒、ｔ：秒） この範１囲は、卯７１４図の斜線で囲まれる領域Ｙ、即
ちＫ ＝ ０６２ ｔ −１，７（ｓ≦ｔ≦３０）と、
Ｋニア９（ｔ≧３０）と、Ｋ ＝ ０．２ ｔ −２（
１０≦ｔ≦３７）とＫ ＝ ｓ、 ４ （ｔ≧３７）と
に＝Ｏの各線で四重れる領域（各線上を含む、但し、Ｋ
＝０は線上は除く）で示される。
又、板厚が７５調以上１０論未満のガラス板の場合には
、冷却能Ｋ（℃／秒）を時間とともに下記＜１＞、（ｍ
）、（ｎ）式で示される範囲内において漸増させること
が特に好ましい。
、冷却能Ｋ（℃／秒）を時間とともに下記＜１＞、（ｍ
）、（ｎ）式で示される範囲内において漸増させること
が特に好ましい。
０、１ ｔ −１，６≦に≦０．２ｔ−２（１０≦ｔ≦
３７、Ｋ≧０）・・・（イ） ０．１ｔ−１，６≦に≦；５．４ （３７≦ｔ≦４
１） ・−’ ＧＩＩｌ）２．５≦に≦５４ （
ｔ≧４１） ｌＩ■（ｎ）この範、囲は、第１
４図の斜線で囲まれる領域ｚ１即ち、Ｋ ＝ ０．２
ｔ −２（１０≦ｔ≦３７）と、Ｋ ＝ ｓ、 ４ （
ｔ≧３７）と、Ｋ ＝ ０．１ ｔ −１、６（１５≦
ｔ≦４１）と、Ｋ ＝ ２．５ （ｔ≧４１）とに＝０
０各線で囲まれる領域（各線上を含む。但し、１（−〇
の線」二は除く）で示される。
３７、Ｋ≧０）・・・（イ） ０．１ｔ−１，６≦に≦；５．４ （３７≦ｔ≦４
１） ・−’ ＧＩＩｌ）２．５≦に≦５４ （
ｔ≧４１） ｌＩ■（ｎ）この範、囲は、第１
４図の斜線で囲まれる領域ｚ１即ち、Ｋ ＝ ０．２
ｔ −２（１０≦ｔ≦３７）と、Ｋ ＝ ｓ、 ４ （
ｔ≧３７）と、Ｋ ＝ ０．１ ｔ −１、６（１５≦
ｔ≦４１）と、Ｋ ＝ ２．５ （ｔ≧４１）とに＝０
０各線で囲まれる領域（各線上を含む。但し、１（−〇
の線」二は除く）で示される。
本発明においては、所定の表面圧縮応力、中央引張応力
及び断面応力分布を得るため、上記した６００〜６／１
０℃までのガラス板の加熱、冷却能を漸増した冷却、更
に好ましくは上記（ａ）、（ｂ）、（Ｃ）式で示される
範囲内での冷却能の漸増、及びこれら条件の組み合せが
重要である。
及び断面応力分布を得るため、上記した６００〜６／１
０℃までのガラス板の加熱、冷却能を漸増した冷却、更
に好ましくは上記（ａ）、（ｂ）、（Ｃ）式で示される
範囲内での冷却能の漸増、及びこれら条件の組み合せが
重要である。
前述した本発明の熱処理ガラス板の製法は、ローラーハ
ースを利用したものであるが、この方法に限らず１．ガ
スハースを利用してガラス板を水平に搬送しながら加熱
し、ガスハースの出口から出だ直後、加熱ガラス板を熱
処理する方法、あるいはガラス板を６３手により１０下
けて搬送しながら加熱炉内で加熱し、この加熱炉の出口
から出だ直後、加熱ガラス板を熱処理する方法などによ
っても同様に製造することができる。
ースを利用したものであるが、この方法に限らず１．ガ
スハースを利用してガラス板を水平に搬送しながら加熱
し、ガスハースの出口から出だ直後、加熱ガラス板を熱
処理する方法、あるいはガラス板を６３手により１０下
けて搬送しながら加熱炉内で加熱し、この加熱炉の出口
から出だ直後、加熱ガラス板を熱処理する方法などによ
っても同様に製造することができる。
実施例
上記した装置を用いてソーダ・ライムガラス板を第１表
に示した条件で熱処理し、その熱処理されたガラス板の
中央引張応力σｔ、表面圧縮応力σＣ１σＣ／σｔ 、
＃Ｆ：風圧性を示す許容荷重（破壊確率１７′１００
０ 以下）、熱割れ試験結果（熱割れするまでのガラ
ス板中央部と周辺部の□温度差）を同じく第１表に示し
た。又実施例１〜５の熱処理ノブラス板及び比較例１．
２０熱処理ガラス板についてＪ丁Ｓ Ｒ３２０６の６−
５に規定された破壊試験を行なった時の破砕パターンを
第５〜１１図に示しだ。
に示した条件で熱処理し、その熱処理されたガラス板の
中央引張応力σｔ、表面圧縮応力σＣ１σＣ／σｔ 、
＃Ｆ：風圧性を示す許容荷重（破壊確率１７′１００
０ 以下）、熱割れ試験結果（熱割れするまでのガラ
ス板中央部と周辺部の□温度差）を同じく第１表に示し
た。又実施例１〜５の熱処理ノブラス板及び比較例１．
２０熱処理ガラス板についてＪ丁Ｓ Ｒ３２０６の６−
５に規定された破壊試験を行なった時の破砕パターンを
第５〜１１図に示しだ。
本発明の方法により、中央引張応力σｔ が８５〜２０
０ Ｋｇ／′ｔｙｎ２の範囲となり、かつその表面圧縮
応力σＣと中央引張応力との比σＣ／′σｔが１．５〜
３．０の範囲にある熱処理ガラス板が摺られる理由につ
いては次の様に考えられる。
０ Ｋｇ／′ｔｙｎ２の範囲となり、かつその表面圧縮
応力σＣと中央引張応力との比σＣ／′σｔが１．５〜
３．０の範囲にある熱処理ガラス板が摺られる理由につ
いては次の様に考えられる。
通常一定の冷却条件でガラス板を強化する場合、ガラス
板断面方向の温度分布はある遷移状態を経過した後に定
常状態となる。そ］〜てこの時の昌度分布は放物線に代
表される２次曲＆！Ｍで表わすことができる。この状態
で軟化したガラス板が固化すると、その温度分布に対応
した残留応力が発生し強化さ扛る。（第１５図参照）本
発明の方法はこの軟化したガラス板が固化する時の温度
分布の制御に着目したものである３即ち、ガラス板断面
の温度分布は板厚が決まると冷却条件によシー義的に決
まるので、この冷却条件を制御して、ガラス板が固化す
る時の温度分布を２次曲＠ｆ Ｍより第１６図の曲）−
Ｎの様な温度分布を与えることにより発生する強化応力
を制御するものである。かかる温度分布は冷却初期の遷
移状態をガラス板が固化する壕で」ζ１続させること、
即ぢ冷却の漸増によって得ることが可能であることが判
明したものである。
板断面方向の温度分布はある遷移状態を経過した後に定
常状態となる。そ］〜てこの時の昌度分布は放物線に代
表される２次曲＆！Ｍで表わすことができる。この状態
で軟化したガラス板が固化すると、その温度分布に対応
した残留応力が発生し強化さ扛る。（第１５図参照）本
発明の方法はこの軟化したガラス板が固化する時の温度
分布の制御に着目したものである３即ち、ガラス板断面
の温度分布は板厚が決まると冷却条件によシー義的に決
まるので、この冷却条件を制御して、ガラス板が固化す
る時の温度分布を２次曲＠ｆ Ｍより第１６図の曲）−
Ｎの様な温度分布を与えることにより発生する強化応力
を制御するものである。かかる温度分布は冷却初期の遷
移状態をガラス板が固化する壕で」ζ１続させること、
即ぢ冷却の漸増によって得ることが可能であることが判
明したものである。
上記した本発明のガラス板の熱処理方法の条件の範、囲
外即ち第１７図で示したＳ方向は、冷却能が高くなる方
向であり中央引張応力σｔ〉２００ Ｋｇ７′ａｍ２と
なり割れたときクラックが自走するので好ましくなく、
又、同図で示したＴ方向は冷却能が不十分なだめ耐風圧
強度」二必要な表面圧縮応力σＣ≧１２５ Ｋｑ／ｃｒ
ｎ２が得られないので好ましくない。
外即ち第１７図で示したＳ方向は、冷却能が高くなる方
向であり中央引張応力σｔ〉２００ Ｋｇ７′ａｍ２と
なり割れたときクラックが自走するので好ましくなく、
又、同図で示したＴ方向は冷却能が不十分なだめ耐風圧
強度」二必要な表面圧縮応力σＣ≧１２５ Ｋｑ／ｃｒ
ｎ２が得られないので好ましくない。
以上の様に、本発明によれば、面］風圧強度が実用上充
分で、かつ熱割れすることがなく更にクラックがガラス
板に入ってもクラックが自走せず、細かい破片に割れる
ことがない熱処理ガラスを提供することができる。この
ガラス板は割れても破片の一部あるいは全体が窓枠から
脱落する危険性が少なく、ビル、住宅等の建築用ガラス
板として有用である。％にガラス板の破片の落下の危険
性のないガラス板が要求さｆＬる中託層ビル用の悪用ガ
ラス板として本発明の方法により製遁された熱処理ガラ
ス板は最適である。
分で、かつ熱割れすることがなく更にクラックがガラス
板に入ってもクラックが自走せず、細かい破片に割れる
ことがない熱処理ガラスを提供することができる。この
ガラス板は割れても破片の一部あるいは全体が窓枠から
脱落する危険性が少なく、ビル、住宅等の建築用ガラス
板として有用である。％にガラス板の破片の落下の危険
性のないガラス板が要求さｆＬる中託層ビル用の悪用ガ
ラス板として本発明の方法により製遁された熱処理ガラ
ス板は最適である。
中でも熱割１１、の危険性の高い窓用、あるいはスパン
ドレル用に使用される熱線吸収カラス板、着色コートガ
ラス板、熱線反射ガラス板等のガラス板に対し、本発明
により製造されだ熱処理ガラス板は好適である。
ドレル用に使用される熱線吸収カラス板、着色コートガ
ラス板、熱線反射ガラス板等のガラス板に対し、本発明
により製造されだ熱処理ガラス板は好適である。
又、本発明によシ製造されたガラス板けｉｔ風圧強度及
び熱割れ強度が向上され、又クラック自走防止がなさｒ
ｌ、でいるので、例えば、従来１０ｍｍ厚のガラス板が
使用されていた中高層用の窓ガラス板を本発明によシ製
造さｎた６論厚の熱処理ガラス板に置き換えることがで
き、ガラス板のＩｎｋ化を計ることができる。
び熱割れ強度が向上され、又クラック自走防止がなさｒ
ｌ、でいるので、例えば、従来１０ｍｍ厚のガラス板が
使用されていた中高層用の窓ガラス板を本発明によシ製
造さｎた６論厚の熱処理ガラス板に置き換えることがで
き、ガラス板のＩｎｋ化を計ることができる。
上記実施例及び比較例におけるガラス板の表面圧縮応力
は東芝風冷強化硝子表面応力泪ＦＳＭ−３０によシ測定
し、又中央引張応力は次の様に測定したものである。
は東芝風冷強化硝子表面応力泪ＦＳＭ−３０によシ測定
し、又中央引張応力は次の様に測定したものである。
・中央引張応力の測定
第１８図の様にガラス板サンプル１１を水平に保持し、
端面に垂直にＨｅ−Ｎθレーザ１２を光源に偏光子１６
、レンズ１４、絞り１５を通しだ直線偏光Ａを入射する
。ガラス板１１而に平行および垂直な方向を各々７％”
とし、入射方向をＸとする。
端面に垂直にＨｅ−Ｎθレーザ１２を光源に偏光子１６
、レンズ１４、絞り１５を通しだ直線偏光Ａを入射する
。ガラス板１１而に平行および垂直な方向を各々７％”
とし、入射方向をＸとする。
入射光の振動方向は７−Ｚ面で各軸に対し、４５°の角
度になるようにする。
度になるようにする。
ガラス板１１の端面から入射された直線偏光Ａは、ガラ
スに内在するｙ−２平面の主応力差によって、位相差を
生じ、第１９図の様にｙ−２軸と４５’の角度に軸を持
つ楕円→円→楕円→直線（入射光と直交）→楕円→円→
楕円→直線と偏光が変わり、位相差３６０°で元の入射
光と振動方向が同じ直線偏向に戻る。
スに内在するｙ−２平面の主応力差によって、位相差を
生じ、第１９図の様にｙ−２軸と４５’の角度に軸を持
つ楕円→円→楕円→直線（入射光と直交）→楕円→円→
楕円→直線と偏光が変わり、位相差３６０°で元の入射
光と振動方向が同じ直線偏向に戻る。
この偏光はガラスの中で散乱され光軸と直角をなす７−
Ｚ平面内のｙ、ｚ軸と４５°の方向から観察すると、第
２０図のＢ又第２０図の様に１波長ごとのドツト状に見
える。
Ｚ平面内のｙ、ｚ軸と４５°の方向から観察すると、第
２０図のＢ又第２０図の様に１波長ごとのドツト状に見
える。
フロート・ガラス板の散乱は非常に小さいため、観察し
ようとする散乱光は微弱である。このため、マイクロ・
チャンネル・イメージ・インテンンファイヤーを内蔵し
た暗視装置を使い、高感度テレビ・カメラ１６を通して
モニタテレビ１７上に散乱光のドツト・パターンな映し
出す。ポジンヨン・アナライザー１８と糾み合わせて実
時間で長さを読みとる。
ようとする散乱光は微弱である。このため、マイクロ・
チャンネル・イメージ・インテンンファイヤーを内蔵し
た暗視装置を使い、高感度テレビ・カメラ１６を通して
モニタテレビ１７上に散乱光のドツト・パターンな映し
出す。ポジンヨン・アナライザー１８と糾み合わせて実
時間で長さを読みとる。
このドツト１つが３６０° （１波長）の位相差に対応
するので、この実長さを測定することにより光弾性定数
２使い、主応力差を知ることができる。
するので、この実長さを測定することにより光弾性定数
２使い、主応力差を知ることができる。
ここで求めた主応力差△σより中央引張応力σｙ を下
式により求める。
式により求める。
主応力差 △σ
λ １
△ σ 二 σｙ −σ２− σｙ −−・ −ｃｌλ
σｙ ：応力の平面方向の成分、即ち中央引張応力
σ２ ：応力の厚み方向の成分（σ２キ０）λ ：レー
ザ光波長（６３２，８ｍｐ−Ｔ（ｅ−Ｎθレーザ） ｔλ ：３６０°の位相差に対応する光路差（ｍ） Ｃ：光弾性定数 ２．６５ ｍ ｌｌ ／′ｃ１ｎ／′
ＫＱ７’、、２（フロート板） なお、本発明により製造される中央引張応力σｔが８５
〜２００１（ｇ／釧２、表面圧縮応力σＣが１２７〜６
００Ｋｇ／ｃｒｎ２、更に好丑しくは２５０〜３５０
Ｋｇ／′ｔｙｎ２の熱処理ガラス板の」二記各応力値と
は、第（１図の様に熱処理ガラス板の周辺部の４点Ｐと
中°央部の１点Ｑの５点における測定値を平均したもの
を示したものであり、イ均値として捕えたものである。
ザ光波長（６３２，８ｍｐ−Ｔ（ｅ−Ｎθレーザ） ｔλ ：３６０°の位相差に対応する光路差（ｍ） Ｃ：光弾性定数 ２．６５ ｍ ｌｌ ／′ｃ１ｎ／′
ＫＱ７’、、２（フロート板） なお、本発明により製造される中央引張応力σｔが８５
〜２００１（ｇ／釧２、表面圧縮応力σＣが１２７〜６
００Ｋｇ／ｃｒｎ２、更に好丑しくは２５０〜３５０
Ｋｇ／′ｔｙｎ２の熱処理ガラス板の」二記各応力値と
は、第（１図の様に熱処理ガラス板の周辺部の４点Ｐと
中°央部の１点Ｑの５点における測定値を平均したもの
を示したものであり、イ均値として捕えたものである。
第１〜第６図は、従来の強化ガラス板の厚さ方向の断面
の応力分布図、第４図は本発明により製造された熱処理
ガラス板の厚さ方向の断面の応力分布図、第５．６図は
比較例に係るガラス板の破砕パターン図、第７〜１１図
は本発明により製造された熱処理ガラス板の破砕パター
ン図、第１２図は本発明を実施するだめの装置の一具体
例に係る概略図、第１３〜１４図は本発明方法の冷却ａ
目特性図、第１５〜１７図は本発明の方法の概念を説明
するだめの説明図、第１８図はガラス板の中央引張応力
を測定するだめの装置の概略図、第１９〜２１図はガラ
ス板の中央引張応力の測定原理を示すだめの説明図、第
２２図は応力の測定点を示す説明図である。 １：熱処理されるガラス板、２：ローラーノーース、６
：搬送ロール、４ニガラス板の加熱装置、５：冷却吹口 才５閲 ７６顯 才、）￥、ｒ ７Ｆ３）Ｍ。 才／／」 才／２関 、７２２ ）＊ 手続有口重書（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和５７年特許願第１１６２４２号 ２、発明の名称 熱処理カラス板の製造法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所、東京都千代ｒｆ１区丸の内二丁目１番２号氏名
（ＯＯ４）旭硝子株式会社 昭和５７年１０月２６日 （発送日） ６、補正により増加する発明の数 なし７、補正の
対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄８、補正
の内容 明細書第１６頁の表を別紙の通り補正する
。 （内容に変更なし） 以上
の応力分布図、第４図は本発明により製造された熱処理
ガラス板の厚さ方向の断面の応力分布図、第５．６図は
比較例に係るガラス板の破砕パターン図、第７〜１１図
は本発明により製造された熱処理ガラス板の破砕パター
ン図、第１２図は本発明を実施するだめの装置の一具体
例に係る概略図、第１３〜１４図は本発明方法の冷却ａ
目特性図、第１５〜１７図は本発明の方法の概念を説明
するだめの説明図、第１８図はガラス板の中央引張応力
を測定するだめの装置の概略図、第１９〜２１図はガラ
ス板の中央引張応力の測定原理を示すだめの説明図、第
２２図は応力の測定点を示す説明図である。 １：熱処理されるガラス板、２：ローラーノーース、６
：搬送ロール、４ニガラス板の加熱装置、５：冷却吹口 才５閲 ７６顯 才、）￥、ｒ ７Ｆ３）Ｍ。 才／／」 才／２関 、７２２ ）＊ 手続有口重書（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和５７年特許願第１１６２４２号 ２、発明の名称 熱処理カラス板の製造法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所、東京都千代ｒｆ１区丸の内二丁目１番２号氏名
（ＯＯ４）旭硝子株式会社 昭和５７年１０月２６日 （発送日） ６、補正により増加する発明の数 なし７、補正の
対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄８、補正
の内容 明細書第１６頁の表を別紙の通り補正する
。 （内容に変更なし） 以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （＋ｌ 板厚５ｍ＋＋以上１０祁未満のガラス板を加
熱炉内を通してるＯＯ℃〜６６０℃に加熱した後、この
ガラス板を加熱炉から取出して風冷する際に、風冷の冷
却能を時間とともに漸増させ、この冷却されたガラス板
の中央引張応力σｔが８５〜２００Ｋｇ／ｃ１ｎ２の範
囲となり、かつその表面圧縮応力σＣと中央引張応力σ
ｔ との比σＱ／σｔが１，５〜６．０の範囲となる様
に制御することを特徴とする熱処理ガラス板の製造法。 （２） 冷却能Ｘ（℃、／秒）を時間とともに下記（
ａ）、（１））、（Ｃ）式で示される範囲内において漸
増させることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
熱処理ガラス板の製造法。 ０．１ｔ−１，６≦に≦０．６ ｔ （０≦ｔ≦１６．
７．に≧０）・・・（ａ） ０、１ ｔ −１，６≦に≦１０（Ｌ６．７≦ｔ≦４１
）・・−（１））２．５ ≦に≦ １０ （し≧
４１ ） ・・・（Ｃ）（単位、Ｋ ： ℃／秒
、ｔ：秒） （３） 板厚が５１１＋１１１以上５５論以下のガラ
ス板の場合には、冷却能Ｋ（℃／秒）を時間とともに下
記（ｄ）、（θ）、（ｆ）式で示される範囲内において
漸増させることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載
の熱処理ガラス板の製造法。 ０、３２ ｔ −１，７≦に≦０．６ ｔ （０≦ｔ≦
１６．７、Ｋ２Ｏ）・・・（ｄ） ０、３２ ｔ−１，７≦に≦１０（１６，７≦ｔ≦３０
）＠Φ・（０）Ｚ９≦に≦１０ （ｔ≧３０）
−−−（ｆ）（即位、Ｋ ： ℃／′秒、ｔ：秒） （４）板厚が５．５ ＋＋Ｉｍ以上Ｚ５胡以下のガラス
板の場合には、冷却能Ｋ（℃／秒）を時間とともに下記
（ロ））、０１）、（１）式で示される範囲内において
漸増させることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載
の熱処理ガラス板の製造法。 ０．２ｔ−２≦に≦Ｏ，，３２ｔ−１，７（５≦ｔ≦３
０、Ｋ２Ｏ） ・・・←） ０、３２ ｔ−１，７≦に≦７．９（３０≦ｔ≦３７
） ・ｅ−（ｈ）５４ ≦に≦Ｚ ９ （ｔ
≧３７ ） ＠＆＠（１）（１１１位、Ｋ：℃
／′秒、ｔ：秒） （５） 板厚が７５節以−Ｊ−１０ｙｎｍ未滴０ガラ
ス板の場合には、冷却能Ｋ（℃／秒）全時間とともに下
記Ｃ１）、（ｍ）、（ｎ）式で示される範囲内において
漸増させることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載
の熱処理ガラス板の製造法。 ２５≦に≦５４ （ｔ≧４１） ａ・・（ｎ）（
単位、Ｋ：℃／秒、ｔ：秒）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11624282A JPS5925735B2 (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | 熱処理ガラス板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11624282A JPS5925735B2 (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | 熱処理ガラス板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS598629A true JPS598629A (ja) | 1984-01-17 |
| JPS5925735B2 JPS5925735B2 (ja) | 1984-06-20 |
Family
ID=14682308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11624282A Expired JPS5925735B2 (ja) | 1982-07-06 | 1982-07-06 | 熱処理ガラス板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5925735B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9296638B2 (en) | 2014-07-31 | 2016-03-29 | Corning Incorporated | Thermally tempered glass and methods and apparatuses for thermal tempering of glass |
| US11485673B2 (en) | 2017-08-24 | 2022-11-01 | Corning Incorporated | Glasses with improved tempering capabilities |
| US11643355B2 (en) | 2016-01-12 | 2023-05-09 | Corning Incorporated | Thin thermally and chemically strengthened glass-based articles |
| US11697617B2 (en) | 2019-08-06 | 2023-07-11 | Corning Incorporated | Glass laminate with buried stress spikes to arrest cracks and methods of making the same |
| US11708296B2 (en) | 2017-11-30 | 2023-07-25 | Corning Incorporated | Non-iox glasses with high coefficient of thermal expansion and preferential fracture behavior for thermal tempering |
| US11795102B2 (en) | 2016-01-26 | 2023-10-24 | Corning Incorporated | Non-contact coated glass and related coating system and method |
| US11891324B2 (en) | 2014-07-31 | 2024-02-06 | Corning Incorporated | Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods |
| US12064938B2 (en) | 2019-04-23 | 2024-08-20 | Corning Incorporated | Glass laminates having determined stress profiles and methods of making the same |
-
1982
- 1982-07-06 JP JP11624282A patent/JPS5925735B2/ja not_active Expired
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9296638B2 (en) | 2014-07-31 | 2016-03-29 | Corning Incorporated | Thermally tempered glass and methods and apparatuses for thermal tempering of glass |
| US9776905B2 (en) | 2014-07-31 | 2017-10-03 | Corning Incorporated | Highly strengthened glass article |
| US9783448B2 (en) | 2014-07-31 | 2017-10-10 | Corning Incorporated | Thin dicing glass article |
| US9802853B2 (en) | 2014-07-31 | 2017-10-31 | Corning Incorporated | Fictive temperature in damage-resistant glass having improved mechanical characteristics |
| US9975801B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-05-22 | Corning Incorporated | High strength glass having improved mechanical characteristics |
| US10005691B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-06-26 | Corning Incorporated | Damage resistant glass article |
| US10077204B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-09-18 | Corning Incorporated | Thin safety glass having improved mechanical characteristics |
| US10233111B2 (en) | 2014-07-31 | 2019-03-19 | Corning Incorporated | Thermally tempered glass and methods and apparatuses for thermal tempering of glass |
| US11891324B2 (en) | 2014-07-31 | 2024-02-06 | Corning Incorporated | Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods |
| US11643355B2 (en) | 2016-01-12 | 2023-05-09 | Corning Incorporated | Thin thermally and chemically strengthened glass-based articles |
| US11795102B2 (en) | 2016-01-26 | 2023-10-24 | Corning Incorporated | Non-contact coated glass and related coating system and method |
| US11485673B2 (en) | 2017-08-24 | 2022-11-01 | Corning Incorporated | Glasses with improved tempering capabilities |
| US11708296B2 (en) | 2017-11-30 | 2023-07-25 | Corning Incorporated | Non-iox glasses with high coefficient of thermal expansion and preferential fracture behavior for thermal tempering |
| US12064938B2 (en) | 2019-04-23 | 2024-08-20 | Corning Incorporated | Glass laminates having determined stress profiles and methods of making the same |
| US11697617B2 (en) | 2019-08-06 | 2023-07-11 | Corning Incorporated | Glass laminate with buried stress spikes to arrest cracks and methods of making the same |
| US12043575B2 (en) | 2019-08-06 | 2024-07-23 | Corning Incorporated | Glass laminate with buried stress spikes to arrest cracks and methods of making the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5925735B2 (ja) | 1984-06-20 |
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