JPS5983425A - アンテナ指向方向制御方式 - Google Patents
アンテナ指向方向制御方式Info
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- JPS5983425A JPS5983425A JP19249782A JP19249782A JPS5983425A JP S5983425 A JPS5983425 A JP S5983425A JP 19249782 A JP19249782 A JP 19249782A JP 19249782 A JP19249782 A JP 19249782A JP S5983425 A JPS5983425 A JP S5983425A
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- Japan
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- antenna
- signal
- axis
- error
- signals
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- Pending
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q25/00—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns
- H01Q25/04—Multimode antennas
Landscapes
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Radio Relay Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、衛星通信などにおいてアンテナの指向方向を
、該アンテナが正対すべき対向アンテナの方向に常時一
致させるだめのアンテナ指向方向制御方式に関するもの
である。
、該アンテナが正対すべき対向アンテナの方向に常時一
致させるだめのアンテナ指向方向制御方式に関するもの
である。
従来のアンテナ指向方向制御方式の一例として、対向ア
ンテナから信号を発射し、この、信号を制御すべきアン
テナで受信して、該受信信号中よりアンテナの指向方向
誤差を検出し、これにより該アンテナの指向方向を制御
する方式がある。この方式を衛星搭載アンテナの指向方
向制御に適用すると、環境条件のきびしい衛星に受信機
などの信号処理装置を搭載することになシ、精度、信頼
度が劣化するばかシでなく、衛星の重量が増大するとい
う欠点があった。
ンテナから信号を発射し、この、信号を制御すべきアン
テナで受信して、該受信信号中よりアンテナの指向方向
誤差を検出し、これにより該アンテナの指向方向を制御
する方式がある。この方式を衛星搭載アンテナの指向方
向制御に適用すると、環境条件のきびしい衛星に受信機
などの信号処理装置を搭載することになシ、精度、信頼
度が劣化するばかシでなく、衛星の重量が増大するとい
う欠点があった。
また、アンテナ指向方向制御方式の他の例として、制御
すべきアンテナに複数のホーンを取シ付け、各ホーン出
力の偏波、周波数が適当な組合せとなるように各ホーン
を励振し、対向アンテナを有する無線局で該アンテナの
指向方向誤差を検出する方式がある。
すべきアンテナに複数のホーンを取シ付け、各ホーン出
力の偏波、周波数が適当な組合せとなるように各ホーン
を励振し、対向アンテナを有する無線局で該アンテナの
指向方向誤差を検出する方式がある。
この方式における垂直方向の指向方向誤差の検出方法は
以下に述べるとおυである。
以下に述べるとおυである。
制御すべきアンテナの指向方向に対して、互いに上下に
対称なビームを作るような一対のホーンを該アンテナに
取シ付け、各ホーン出力が等振幅で互いに逆旋回（右旋
回および左旋回）の円偏波となるように一定の周波数の
信号で各ホーンを励振すれば、該アンテナの指向方向が
対向アンテナの方向と一致したとき、対向アンブナ側で
の右旋回および左旋回の円偏波の信号の強度は等しくな
シ、直線偏波として受信される。また、該アンテナの指
向方向が対向アンテナの方向から垂直方向にずれた場合
、一方のホーンからの信号（例えば右旋回円偏波）の強
度が他方のホーンからの信号（例えば左旋回円偏波）の
強度よシ強くなり、楕円偏波（ここの例では右旋回楕円
偏波）として受信される。従って、対向アンテナ側で受
信信号から垂直方向の指向方向誤差を検出できる。
対称なビームを作るような一対のホーンを該アンテナに
取シ付け、各ホーン出力が等振幅で互いに逆旋回（右旋
回および左旋回）の円偏波となるように一定の周波数の
信号で各ホーンを励振すれば、該アンテナの指向方向が
対向アンテナの方向と一致したとき、対向アンブナ側で
の右旋回および左旋回の円偏波の信号の強度は等しくな
シ、直線偏波として受信される。また、該アンテナの指
向方向が対向アンテナの方向から垂直方向にずれた場合
、一方のホーンからの信号（例えば右旋回円偏波）の強
度が他方のホーンからの信号（例えば左旋回円偏波）の
強度よシ強くなり、楕円偏波（ここの例では右旋回楕円
偏波）として受信される。従って、対向アンテナ側で受
信信号から垂直方向の指向方向誤差を検出できる。
水平方向の指向方向誤差についても、垂直方向の場合と
同様に、水平方向に対称なビームを作るようなもう一対
のホーンを核アンテナに取り付けることにより、対向ア
ンテナ側で検出できる。ただし、垂直方向の指向方向誤
差を検出するための信号と識別するために、水平方向の
指向方向誤差を検出するだめの信号の周波数は垂直方向
の場合とは異なる周波数を用いる必要がある。
同様に、水平方向に対称なビームを作るようなもう一対
のホーンを核アンテナに取り付けることにより、対向ア
ンテナ側で検出できる。ただし、垂直方向の指向方向誤
差を検出するための信号と識別するために、水平方向の
指向方向誤差を検出するだめの信号の周波数は垂直方向
の場合とは異なる周波数を用いる必要がある。
この方式を衛星搭載アンテナの指向方向制御に応用する
場合、受信機などの信号処理装置を地球局に設置するこ
とは可能であるが、２つの周波数を使用しているために
、衛星に発振周波数の異なる２台の発振器を搭載しなけ
ればならず、また、地球局では各々の周波数に対応する
垂直方向誤差検出用および水平方向誤差検出用の２系統
の受信機を設置する必要があるので、システム構成が複
雑になる欠点があった。
場合、受信機などの信号処理装置を地球局に設置するこ
とは可能であるが、２つの周波数を使用しているために
、衛星に発振周波数の異なる２台の発振器を搭載しなけ
ればならず、また、地球局では各々の周波数に対応する
垂直方向誤差検出用および水平方向誤差検出用の２系統
の受信機を設置する必要があるので、システム構成が複
雑になる欠点があった。
本発明は、制御すべきアンテナを放射パターンの異なる
複数のモードで励振し、対向アンテナを有する無線局で
該アンテナの指向方向誤差を検出することを特徴とし、
その目的は１つの周波数の信号のみで垂直および水平の
両方向の指向方向誤差を検出することを可能にすること
により、システム構成を簡易化することにある。
複数のモードで励振し、対向アンテナを有する無線局で
該アンテナの指向方向誤差を検出することを特徴とし、
その目的は１つの周波数の信号のみで垂直および水平の
両方向の指向方向誤差を検出することを可能にすること
により、システム構成を簡易化することにある。
以下、本発明について図面を用いて説明する。
第１図は、本発明の基本的な原理を説明するだめの図で
あって、アンテナＡの指向方向ＢがアンテナＡと対向す
るアンテナＣを結ぶ直線りから外れている様子を示して
いる。
あって、アンテナＡの指向方向ＢがアンテナＡと対向す
るアンテナＣを結ぶ直線りから外れている様子を示して
いる。
第１図において、その放射パターンが異なる励振モード
Ｅと励振モードＦでアンテナＡを励振したとき、対向す
るアンテナＣを有する無線局で励振モードＥおよび励振
モードＦの信号を弁別できるならば、該信号によりアン
テナＡの指向方向誤差角度を検出可能であることが推察
できる。
Ｅと励振モードＦでアンテナＡを励振したとき、対向す
るアンテナＣを有する無線局で励振モードＥおよび励振
モードＦの信号を弁別できるならば、該信号によりアン
テナＡの指向方向誤差角度を検出可能であることが推察
できる。
以降アンテナＡの一次放射器を円錐ホーンとし、励振モ
ードを２つのＴＥｌ、モードと１つのＴ〜ｉｏ＋モード
とした実施例について説明する。
ードを２つのＴＥｌ、モードと１つのＴ〜ｉｏ＋モード
とした実施例について説明する。
第２図は本発明を説明するために用いる座標系を示した
図であって、Ａは指向方向制御すべきアンテナを、また
Ｃは対向アンテナを示している。第２図において、該ア
ンテナＡの指向方向をＺ軸とし、Ｚ軸に垂直な該アンテ
ナ開口面に直交する座標Ｘｏ Ｙｏをおく。
図であって、Ａは指向方向制御すべきアンテナを、また
Ｃは対向アンテナを示している。第２図において、該ア
ンテナＡの指向方向をＺ軸とし、Ｚ軸に垂直な該アンテ
ナ開口面に直交する座標Ｘｏ Ｙｏをおく。
一方、該アンテナＡから対向アンテナＣへの方向を２′
軸とし、該アンテナＡの指向方向（２軸）が対向アンテ
ナ方向（２／軸）と一致したとき、Ｚ′軸に垂直な対向
アンテナＣの開口面の座標系Ｘｏ Ｙｏの射影を座標
系Ｘ’ −Ｙ’とする。
軸とし、該アンテナＡの指向方向（２軸）が対向アンテ
ナ方向（２／軸）と一致したとき、Ｚ′軸に垂直な対向
アンテナＣの開口面の座標系Ｘｏ Ｙｏの射影を座標
系Ｘ’ −Ｙ’とする。
また該アンテナＡの指向方向（Ｚ軸）が対向アンテナＣ
の方向（２／軸）からずれだとき、Ｚ軸に垂直で対向ア
ンテナＣを含む平面への座標系Ｘｏ Ｙｏの射影を座
標系Ｘ−Ｙとする。いま指向方向（２軸）が対向アンテ
ナＣの方向（２／軸）から角度θだけずれており、ｘ−
ｙ平面において対向アンテナＣはＸ軸よシ角度ψだけ回
転した位置にあるとする。
の方向（２／軸）からずれだとき、Ｚ軸に垂直で対向ア
ンテナＣを含む平面への座標系Ｘｏ Ｙｏの射影を座
標系Ｘ−Ｙとする。いま指向方向（２軸）が対向アンテ
ナＣの方向（２／軸）から角度θだけずれており、ｘ−
ｙ平面において対向アンテナＣはＸ軸よシ角度ψだけ回
転した位置にあるとする。
第３図はアンテナの給電回路の一実施例を示すブロック
図、第４図（、）〜（ｃ）はアンテナを励振するモード
を示す図であって、１は信号発生器、２はＴＥＩＩモー
ド結合器、３は位相を９０度遅延させる移相器、４はＴ
Ｍｏｌモード結合器、５は一次放射器である。
図、第４図（、）〜（ｃ）はアンテナを励振するモード
を示す図であって、１は信号発生器、２はＴＥＩＩモー
ド結合器、３は位相を９０度遅延させる移相器、４はＴ
Ｍｏｌモード結合器、５は一次放射器である。
一次放射器５の開口面での電界が第４図（ａ）で示され
るようなＴＥＩＩ（ｖ）モードとなるように、信号発生
器１の出力信号をＴ Ｅ、、モード結合器２より給電す
ると、第２図の座標系において対向アンテナＣの位置す
るところでの放射電界のＹ軸、Ｙ軸、Ｚ構成分（ＥＸＩ
、ＥＹＩ 、Ｅｚｓ ）は、角度θが十分率さいとき
は と表わされる。
るようなＴＥＩＩ（ｖ）モードとなるように、信号発生
器１の出力信号をＴ Ｅ、、モード結合器２より給電す
ると、第２図の座標系において対向アンテナＣの位置す
るところでの放射電界のＹ軸、Ｙ軸、Ｚ構成分（ＥＸＩ
、ＥＹＩ 、Ｅｚｓ ）は、角度θが十分率さいとき
は と表わされる。
ここにＡは定数、ωは信号の角周波数、αは位相定数で
ある。
ある。
つぎに、−次放射器５の開口面での電界が前記ＴＥｎ（
ｖ）モードと振幅が等しく、位相が９０゜異なる第４図
（ｂ）で示されるＴ Ｅｓｔ（ｕ）モード となるよう
に、信号発生器１の出力信号を位相を９０度遅延させる
移相器３を介してＴ Ｅｌ、モード結合器２に給電する
と、対向アンテナの位置での放射電界のＹ軸、Ｙ軸、２
構成分（ＥＸ２＋ＥＹ２＋Ｅ Ｚ２ ）は、 角度θが十分率さいとき、 と表わされる。
ｖ）モードと振幅が等しく、位相が９０゜異なる第４図
（ｂ）で示されるＴ Ｅｓｔ（ｕ）モード となるよう
に、信号発生器１の出力信号を位相を９０度遅延させる
移相器３を介してＴ Ｅｌ、モード結合器２に給電する
と、対向アンテナの位置での放射電界のＹ軸、Ｙ軸、２
構成分（ＥＸ２＋ＥＹ２＋Ｅ Ｚ２ ）は、 角度θが十分率さいとき、 と表わされる。
また−次放射器５の開口面での電界が、前記ＴＥ１ζ（
ｖ）モードと位相が等しい第４図（ｅ）で示されるＴＭ
ｏｓモードとなるように、信号発生器１の出力信号をＴ
Ｍｏｉモード結合器４に給電すると、対向アンテナの位
置での放射電界のＹ軸、Ｙ軸、２構成分（ＥＸ３ 、
ＥＹ３ 、 Ｅｚｓ ）は、角度θが十分率さいとき、 と表わせる。ここに、Ｂは定数である。
ｖ）モードと位相が等しい第４図（ｅ）で示されるＴＭ
ｏｓモードとなるように、信号発生器１の出力信号をＴ
Ｍｏｉモード結合器４に給電すると、対向アンテナの位
置での放射電界のＹ軸、Ｙ軸、２構成分（ＥＸ３ 、
ＥＹ３ 、 Ｅｚｓ ）は、角度θが十分率さいとき、 と表わせる。ここに、Ｂは定数である。
従って、対向アンテナの位置での合成放射電界のＹ軸、
Ｙ軸、２構成分（Ｅｘｏ ｙ Ｅｙｏ ＊Ｅｚｏ）は、 となる。
Ｙ軸、２構成分（Ｅｘｏ ｙ Ｅｙｏ ＊Ｅｚｏ）は、 となる。
第２図の座標系において、一般にＸ軸方向とＹ′軸方向
、Ｙ軸方向とＹ′軸方向、２軸方向と２′軸方向は一致
しないが、０が十分率さいときには対向アンテナの位置
での放射電界のＸ′軸、Ｙ′軸、２′軸構成（Ｅｚ’ｏ
、Ｅｙ’＠、 Ｅｚ’６）は、各々Ｅｘｏ、ＥτＯＳＥ
！Ｏに近似的に一致し、と表わせる。
、Ｙ軸方向とＹ′軸方向、２軸方向と２′軸方向は一致
しないが、０が十分率さいときには対向アンテナの位置
での放射電界のＸ′軸、Ｙ′軸、２′軸構成（Ｅｚ’ｏ
、Ｅｙ’＠、 Ｅｚ’６）は、各々Ｅｘｏ、ＥτＯＳＥ
！Ｏに近似的に一致し、と表わせる。
第５図（ａ）は、アンテナの指向方向誤差角度を検出す
るための分波給電回路と受信機の構成の一実施例を示す
ブロック図でＩＣ２６＆は分波給電回路、７は一次放射
器、８は偏分波器、９は位相を９０度遅延させる移相器
、１０はマジックＴ、ｌｌａはマジックＴの和出力ボー
ト、ｌｌｂはマジックＴの差出力ボート、１２はモノパ
ルス追尾受信機、１３ａ、１３ｂは受信機入力端子、１
４は局部発振器、１５ａ、１５ｂは周波数変換回路、１
６ａ、１６ｂは増幅器、１７はＡＧＣ回路、１８は位相
を９０度遅延させる移相器、１９ａ、１９ｂは同期検波
器、２０ａ、２０ｂは受信機出力端子である。
るための分波給電回路と受信機の構成の一実施例を示す
ブロック図でＩＣ２６＆は分波給電回路、７は一次放射
器、８は偏分波器、９は位相を９０度遅延させる移相器
、１０はマジックＴ、ｌｌａはマジックＴの和出力ボー
ト、ｌｌｂはマジックＴの差出力ボート、１２はモノパ
ルス追尾受信機、１３ａ、１３ｂは受信機入力端子、１
４は局部発振器、１５ａ、１５ｂは周波数変換回路、１
６ａ、１６ｂは増幅器、１７はＡＧＣ回路、１８は位相
を９０度遅延させる移相器、１９ａ、１９ｂは同期検波
器、２０ａ、２０ｂは受信機出力端子である。
前述したＴ Ｅｌｌ（リモート、ＴＥ０１（Ｉ）モード
およびＴＭｏ、モードで励振された該アンテナからの電
波を対向アンテナの一次放射器７で受信し、偏分波器８
でＹ′軸方向に電界を有する信号ｅｘ′とＹ′軸方向に
電界を有する信号ｅＹｌに分波する。信号ｅｘ′は位相
を９０度遅延させる移相器９で位相が９０度ずれた信号
ｅｘ ’ （嘱）に変換された゛ 後に、また信号ｅＹ
′はそのままマジックＴ１０に入力される。マジックＴ
の和出力ボート１１＆の信号ｅｘはｅ ｘ ’ （’／
Ｉ ）とｅ ｙ’ ｆ） 和Ｋ 比例シ、マジックＴの
差出力ボート１１ｂの信号ｅ１はｅｘ′（”、４）とｅ
！Ｉの差に比例し、 と表わされる。ここに、ｋｌは定数、βは位相定数であ
る。この２つの信号ｅΣおよびｅ７を１４〜１９ａ、１
９ｂの部品で構成される公知のモノパルス追尾受信機１
２に受信機入力端子１３ａ、１３ｂより入力すると、出
力端子２０ａ、２０ｂにおのおの誤差信号δＫＬ、 δ
人Ｚが現われ、と表わされる。ここに、ｋ２は定数であ
る。θが十分小さくＢθ（Ａとすると誤差信号δＫＬお
よびδム２は近似的に、 となる。
およびＴＭｏ、モードで励振された該アンテナからの電
波を対向アンテナの一次放射器７で受信し、偏分波器８
でＹ′軸方向に電界を有する信号ｅｘ′とＹ′軸方向に
電界を有する信号ｅＹｌに分波する。信号ｅｘ′は位相
を９０度遅延させる移相器９で位相が９０度ずれた信号
ｅｘ ’ （嘱）に変換された゛ 後に、また信号ｅＹ
′はそのままマジックＴ１０に入力される。マジックＴ
の和出力ボート１１＆の信号ｅｘはｅ ｘ ’ （’／
Ｉ ）とｅ ｙ’ ｆ） 和Ｋ 比例シ、マジックＴの
差出力ボート１１ｂの信号ｅ１はｅｘ′（”、４）とｅ
！Ｉの差に比例し、 と表わされる。ここに、ｋｌは定数、βは位相定数であ
る。この２つの信号ｅΣおよびｅ７を１４〜１９ａ、１
９ｂの部品で構成される公知のモノパルス追尾受信機１
２に受信機入力端子１３ａ、１３ｂより入力すると、出
力端子２０ａ、２０ｂにおのおの誤差信号δＫＬ、 δ
人Ｚが現われ、と表わされる。ここに、ｋ２は定数であ
る。θが十分小さくＢθ（Ａとすると誤差信号δＫＬお
よびδム２は近似的に、 となる。
ここで、第２図かられかるように、θ・ｓｉｎψは該ア
ンテナのＹ軸方向の誤差角度であシ、θ・ｃｏｓψは該
アンテナのＸ軸方向の誤差角度である。よって誤差信号
δＫＬおよびδム２はおのおのＹ軸方向、Ｘ軸方向の誤
差角度に比例する。
ンテナのＹ軸方向の誤差角度であシ、θ・ｃｏｓψは該
アンテナのＸ軸方向の誤差角度である。よって誤差信号
δＫＬおよびδム２はおのおのＹ軸方向、Ｘ軸方向の誤
差角度に比例する。
第５図（ｂ）は、アンテナの指向方向誤差を検出するだ
めの分波給電回路と受信機の構成の他の実施例を示すブ
ロック図であって、７．８．１２．１３ａ、１．３ｂ、
２０ａ、２０ｂは第５図（ａ）と同じであシ、６ｂは分
波給電回路、２１は偏波変換器、２２ａ、２２ｂは偏分
波器の出力ポートである。前述したように送信側のアン
テナを励振する二つのＴＥ、、モードは同一振幅で位相
が９０度ずれて互いに直交しているので一次放射器７で
受信される電波は円偏波であシ、またＴＭｏｒＭｏｌモ
ードされた電波は直線偏波として受信される。
めの分波給電回路と受信機の構成の他の実施例を示すブ
ロック図であって、７．８．１２．１３ａ、１．３ｂ、
２０ａ、２０ｂは第５図（ａ）と同じであシ、６ｂは分
波給電回路、２１は偏波変換器、２２ａ、２２ｂは偏分
波器の出力ポートである。前述したように送信側のアン
テナを励振する二つのＴＥ、、モードは同一振幅で位相
が９０度ずれて互いに直交しているので一次放射器７で
受信される電波は円偏波であシ、またＴＭｏｒＭｏｌモ
ードされた電波は直線偏波として受信される。
偏波変換器２１によりＴ Ｅ＋ｔモードで励振された円
偏波の電波は直線偏波に、またＴ Ｍｏｌモードで励振
された直線偏波の電波は円偏波に変換される。偏分波器
８において直線偏波のＴＥ、。
偏波の電波は直線偏波に、またＴ Ｍｏｌモードで励振
された直線偏波の電波は円偏波に変換される。偏分波器
８において直線偏波のＴＥ、。
モードで励振された電波は出カポ−） ２２ ａよシ、
また楕円偏波のＴＭｏｌモードで励振された電波は出力
ポート２２ ａおよびこれと直交する出力ポート２２
ｂより出力される。
また楕円偏波のＴＭｏｌモードで励振された電波は出力
ポート２２ ａおよびこれと直交する出力ポート２２
ｂより出力される。
このとき、出カポ−） ２２ ａおよび出力ポート２２
ｂから出力される信号Ｅａ、Ｅｂはと表わされる。こ
こにに３は定数、γは位相定数である。
ｂから出力される信号Ｅａ、Ｅｂはと表わされる。こ
こにに３は定数、γは位相定数である。
上記の信号Ｅａ、Ｅｂは前述した第５図（ａ）の分波給
電回路の出力信号（（６）式のｅ、ｅ、） と同じも
のであシ、信号Ｅａ、Ｅｂをモノパルス受信機１２に受
信機入力端子１３ａ、１３ｂより入力すると、第５図（
ａ）の分波給電回路および受信機構成例の場合と同様に
、（８）式で示される誤差信号６組１、δム２が受信機
出力端子２０ａ、２０ｂに現われる。
電回路の出力信号（（６）式のｅ、ｅ、） と同じも
のであシ、信号Ｅａ、Ｅｂをモノパルス受信機１２に受
信機入力端子１３ａ、１３ｂより入力すると、第５図（
ａ）の分波給電回路および受信機構成例の場合と同様に
、（８）式で示される誤差信号６組１、δム２が受信機
出力端子２０ａ、２０ｂに現われる。
以上説明した第５図（、）または第５図（ｂ）いずれの
実施例の場合においても、対向アンテナを有する無線局
で得られた誤差信号δｔＬ 、δＡＺを制御すべきアン
テナを有する無線局へ伝送し、該無線局では、この誤差
信号δＫＬ、δム２にもとづき該アンテナの指向方向が
対向アンテナの軸方向に一致するようアンテナの指向方
向を制御することができる。
実施例の場合においても、対向アンテナを有する無線局
で得られた誤差信号δｔＬ 、δＡＺを制御すべきアン
テナを有する無線局へ伝送し、該無線局では、この誤差
信号δＫＬ、δム２にもとづき該アンテナの指向方向が
対向アンテナの軸方向に一致するようアンテナの指向方
向を制御することができる。
以上説明したように本発明の方式によれば、制御すべき
アンテナに複数モードの励振ホーンを取υ付け、対向ア
ンテナを有する無線局に追尾受信機を設置することによ
り、一つの周波数の信号だけで垂直および水平両方向の
指向方向誤差を検出できるので、簡単なシステム構成で
アンテナの指向方向制御が可能となる利点がある０ また、本発明を衛星搭載アンテナの指向方向制御に応用
すれに１、衛星に搭載する能動回路は１台の発振器のみ
で良く、追尾受信機は地球局に設置することができるの
で、衛星の重量を増大させることなく、精度と信頼性の
高いシステムを得ることができる。。
アンテナに複数モードの励振ホーンを取υ付け、対向ア
ンテナを有する無線局に追尾受信機を設置することによ
り、一つの周波数の信号だけで垂直および水平両方向の
指向方向誤差を検出できるので、簡単なシステム構成で
アンテナの指向方向制御が可能となる利点がある０ また、本発明を衛星搭載アンテナの指向方向制御に応用
すれに１、衛星に搭載する能動回路は１台の発振器のみ
で良く、追尾受信機は地球局に設置することができるの
で、衛星の重量を増大させることなく、精度と信頼性の
高いシステムを得ることができる。。
第１図は本発明の基本的な原理を説明するための図、第
２図は本発明を説明するために用いる座標系を示した図
、第３図はアンテナの給電回路の一実施例を示すブロッ
ク図、第４図（ａ）〜（Ｃ）はアンテナを励振するモー
ドを示す図、第５図（ａ）はアンテナの指向方向誤差角
度を検出するだめの分波給電回路と受信機の構成の一実
施例を示すブロック図、第５図（ｂ）はアンテナの指向
方向誤差を検出するだめの分波給電回路と受信機の構成
の他の実施例を示すブロック図である。
２図は本発明を説明するために用いる座標系を示した図
、第３図はアンテナの給電回路の一実施例を示すブロッ
ク図、第４図（ａ）〜（Ｃ）はアンテナを励振するモー
ドを示す図、第５図（ａ）はアンテナの指向方向誤差角
度を検出するだめの分波給電回路と受信機の構成の一実
施例を示すブロック図、第５図（ｂ）はアンテナの指向
方向誤差を検出するだめの分波給電回路と受信機の構成
の他の実施例を示すブロック図である。
Claims (1)
- 互いに向き合って設けられたアンテナの内、一方のアン
テナを放射パターンの異なる複数のモードで励振し、こ
れにより輻射される電磁波を他方のアンテナで受信して
、その受信波から前記一方のアンテナの正しい指向方向
からのずれの角度に応じた信号を検出して、該信号によ
り前記一方のアンテナの指向方向を制御することを特徴
とするアンテナ指向方向制御方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19249782A JPS5983425A (ja) | 1982-11-04 | 1982-11-04 | アンテナ指向方向制御方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19249782A JPS5983425A (ja) | 1982-11-04 | 1982-11-04 | アンテナ指向方向制御方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5983425A true JPS5983425A (ja) | 1984-05-14 |
Family
ID=16292285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19249782A Pending JPS5983425A (ja) | 1982-11-04 | 1982-11-04 | アンテナ指向方向制御方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5983425A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0794941A (ja) * | 1993-04-09 | 1995-04-07 | Hughes Aircraft Co | エア・ストリップラインを用いたマルチポート形給電回路網を備えたモノパルス・アレイ・システム |
-
1982
- 1982-11-04 JP JP19249782A patent/JPS5983425A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0794941A (ja) * | 1993-04-09 | 1995-04-07 | Hughes Aircraft Co | エア・ストリップラインを用いたマルチポート形給電回路網を備えたモノパルス・アレイ・システム |
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