JPS5982501A - 蒸気タ−ビン - Google Patents
蒸気タ−ビンInfo
- Publication number
- JPS5982501A JPS5982501A JP19273982A JP19273982A JPS5982501A JP S5982501 A JPS5982501 A JP S5982501A JP 19273982 A JP19273982 A JP 19273982A JP 19273982 A JP19273982 A JP 19273982A JP S5982501 A JPS5982501 A JP S5982501A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam
- flow
- turbine
- annular
- chamber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D9/00—Stators
- F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は蒸気タービンに係り、特に7次蒸気をタービン
初段落に、供給すると共に2次蒸気をタービン途中段落
に供給するようにした蒸気タービンに関する。
初段落に、供給すると共に2次蒸気をタービン途中段落
に供給するようにした蒸気タービンに関する。
第1図は、堵熱発電所の発電サイクルの一部を示したも
のであり、同図において、井戸/より取り出された地熱
蒸気はフラッシュタンクa内にフラッジ−され、タンク
内で蒸気中の熱水が分離される。フラッシュ後の飽和蒸
気は7次蒸気3としてタービン初段落部りへ導入され1
分離された熱水Sは、その熱エネルギをさらに利用する
ために7次蒸気のフラノシュタンクaより圧力の低いも
う一つのフラッシュタンクA内ヘフラッシュされ、発生
した飽和蒸気は2次蒸気7としてタービン途中段落部g
へ送り込まれる。なお、フラッジ−タンク6内で残った
熱水Sは還元井戸9に戻されるようになっている。
のであり、同図において、井戸/より取り出された地熱
蒸気はフラッシュタンクa内にフラッジ−され、タンク
内で蒸気中の熱水が分離される。フラッシュ後の飽和蒸
気は7次蒸気3としてタービン初段落部りへ導入され1
分離された熱水Sは、その熱エネルギをさらに利用する
ために7次蒸気のフラノシュタンクaより圧力の低いも
う一つのフラッシュタンクA内ヘフラッシュされ、発生
した飽和蒸気は2次蒸気7としてタービン途中段落部g
へ送り込まれる。なお、フラッジ−タンク6内で残った
熱水Sは還元井戸9に戻されるようになっている。
タービン途中段落部ざにおける7次蒸気3の軸流速度は
、タービンケーシングlOに流入して来たばかりの一次
蒸気7に比べて大きいため、互いに完全混合することな
り、7次蒸気3は蒸気通路部のロータ//の側を流れ、
2次蒸気7はノズル/2゜羽根/3の先端を流れる傾向
にある。また、タービン途中段落部ざにおける7次蒸気
3は前段落にてすでに仕事をしているために湿り度が増
大している一方、比較的湿りの少ない一次蒸気7はノズ
ル/、21羽根13の先端部側を流れるために、蒸気中
の水滴が羽根に衝突することによって生ずる羽根先端部
の侵食をある程度防止することができる。このように地
熱タービンにおいて、二段フラッシュ蒸気をタービンの
途中段落から主蒸気中に注入することは地中から取り出
した蒸気と熱水を有効に利用してプラント全体としての
効率を向−Lでき、かつa水蒸気流入部より下流の羽根
チップ近傍の湿り度を低下させて羽根の侵食を防止でき
る。
、タービンケーシングlOに流入して来たばかりの一次
蒸気7に比べて大きいため、互いに完全混合することな
り、7次蒸気3は蒸気通路部のロータ//の側を流れ、
2次蒸気7はノズル/2゜羽根/3の先端を流れる傾向
にある。また、タービン途中段落部ざにおける7次蒸気
3は前段落にてすでに仕事をしているために湿り度が増
大している一方、比較的湿りの少ない一次蒸気7はノズ
ル/、21羽根13の先端部側を流れるために、蒸気中
の水滴が羽根に衝突することによって生ずる羽根先端部
の侵食をある程度防止することができる。このように地
熱タービンにおいて、二段フラッシュ蒸気をタービンの
途中段落から主蒸気中に注入することは地中から取り出
した蒸気と熱水を有効に利用してプラント全体としての
効率を向−Lでき、かつa水蒸気流入部より下流の羽根
チップ近傍の湿り度を低下させて羽根の侵食を防止でき
る。
しかしながら、地熱蒸気タービンにおける1次蒸気をタ
ービンの途中段落に導入する従来の蒸気通路部は、第2
図に示したように、流入して゛きた一次蒸気7が流入部
gのところで1次蒸気3の流れに対してほぼ直角に直接
ぶつかる構造となっており、さらに2次蒸気7の流入速
度は周方向に不均一であるため流入部ざで渦運動を伴な
う2次流れを生じやすくエネルギ損失を起していた。す
な。
ービンの途中段落に導入する従来の蒸気通路部は、第2
図に示したように、流入して゛きた一次蒸気7が流入部
gのところで1次蒸気3の流れに対してほぼ直角に直接
ぶつかる構造となっており、さらに2次蒸気7の流入速
度は周方向に不均一であるため流入部ざで渦運動を伴な
う2次流れを生じやすくエネルギ損失を起していた。す
な。
わち、第6図中の曲線lは従来の通路部形状における一
次蒸気7の合流に伴なう損失を示したものである。すな
わち、−次蒸気流入部の直前の羽根出口から、流入部直
後のノズル出口との間の7次蒸気の損失をh13.流入
前と流入直後のノズル出口との間の2次蒸気の損失をb
23./次2.2次。
次蒸気7の合流に伴なう損失を示したものである。すな
わち、−次蒸気流入部の直前の羽根出口から、流入部直
後のノズル出口との間の7次蒸気の損失をh13.流入
前と流入直後のノズル出口との間の2次蒸気の損失をb
23./次2.2次。
合流後の・それぞれの蒸気流量を91+Qp+Qs+流
入部直後のノズル出口の平均流速をv3. 重力加速
度をgとすると1合流損失係数には次式で定義される。
入部直後のノズル出口の平均流速をv3. 重力加速
度をgとすると1合流損失係数には次式で定義される。
失は通常の通路部損失のみである。9′/ が0.3
3 以上となると損失は急に増加する。これはコ次蒸気流入
部付近に流れの剥離が生じ、渦損失が新たに加わるから
である。
3 以上となると損失は急に増加する。これはコ次蒸気流入
部付近に流れの剥離が生じ、渦損失が新たに加わるから
である。
また1、2次蒸気の流速は1次蒸気より遅いとはいうも
のの流入部gでAOm/s〜100m/g程度になり流
量も最大で1次蒸気のyofyにも達するために。
のの流入部gでAOm/s〜100m/g程度になり流
量も最大で1次蒸気のyofyにも達するために。
一次蒸気流入部gから下流のノズル外輪にかけて最大、
2700にもなる流路方向の角度変化に1次蒸気は追従
できずノズル外輪やケーシングの境界層が剥離してつい
には蒸気の流れない失速領域/4’が生じ流れに渦損失
を発生させる。また 従来の通路部形状では7次蒸気と
一次蒸気が混合1.てしまい羽根先端部に2次蒸気を流
して羽根の侵食を防ぐという効果が十分に期待できない
という問題があった。
2700にもなる流路方向の角度変化に1次蒸気は追従
できずノズル外輪やケーシングの境界層が剥離してつい
には蒸気の流れない失速領域/4’が生じ流れに渦損失
を発生させる。また 従来の通路部形状では7次蒸気と
一次蒸気が混合1.てしまい羽根先端部に2次蒸気を流
して羽根の侵食を防ぐという効果が十分に期待できない
という問題があった。
なお、2次蒸気流入部直後のノズル出口における蒸気の
湿り度の半径方向分布は第7図に示されたとおりであっ
て、横軸は湿り度(チ)、縦軸は流路高さで無次元化し
た半径方向距離1である。
湿り度の半径方向分布は第7図に示されたとおりであっ
て、横軸は湿り度(チ)、縦軸は流路高さで無次元化し
た半径方向距離1である。
曲線Aは2次蒸気の混入を行わない場合であり、Aが/
に近い領域で湿り度が高くなり、羽根先端部の侵食を助
長する分布となっている。一方、7次蒸気流量のSθチ
の飽」蒸気を2次蒸気として混入した場合の湿り度分布
は曲線Bとなり、半径方向に全体的に湿り度は低くなっ
ているが、水滴による侵食が問題となる先端付近では依
然として高い湿り度となっている。
に近い領域で湿り度が高くなり、羽根先端部の侵食を助
長する分布となっている。一方、7次蒸気流量のSθチ
の飽」蒸気を2次蒸気として混入した場合の湿り度分布
は曲線Bとなり、半径方向に全体的に湿り度は低くなっ
ているが、水滴による侵食が問題となる先端付近では依
然として高い湿り度となっている。
〔発明の目的〕
そこで、本発明の目的は、1次蒸気と2次蒸気の合流に
よる流れの全圧損失を最小にでき、かつより湿り度の少
ない一次蒸気を羽根の先端部に全周均一に積極的に流す
ことにより湿り蒸気による羽根の侵食を低減できるよう
にした蒸気タービンを提供することにある。
よる流れの全圧損失を最小にでき、かつより湿り度の少
ない一次蒸気を羽根の先端部に全周均一に積極的に流す
ことにより湿り蒸気による羽根の侵食を低減できるよう
にした蒸気タービンを提供することにある。
上記目的を達成するために、本発明は、7次蒸気をター
ビン初段落に供給すると共に一次蒸気をタービン途中段
落に供給するようにした蒸気タービンにおいて、2次蒸
気の流入部に2次蒸気が周方向に:、流れる環状蒸気室
を設け、この環状蒸気室のL旧−1側に流路の入し1で
は環状蒸気案内の2次蒸気の流れと一致すると共に流路
の出口で7次蒸気の流れと一致するような案内羽根を設
けたことを特徴とするものである。
ビン初段落に供給すると共に一次蒸気をタービン途中段
落に供給するようにした蒸気タービンにおいて、2次蒸
気の流入部に2次蒸気が周方向に:、流れる環状蒸気室
を設け、この環状蒸気室のL旧−1側に流路の入し1で
は環状蒸気案内の2次蒸気の流れと一致すると共に流路
の出口で7次蒸気の流れと一致するような案内羽根を設
けたことを特徴とするものである。
以下本発明による蒸気タービンの実施例を第3図乃至第
S図を参照して説明する。
S図を参照して説明する。
第3図は、本発明なコ段フラッジ1.タンクより得られ
た2次蒸気を途中段落に供給する混圧方式の地熱タービ
ンに適用した例である。
た2次蒸気を途中段落に供給する混圧方式の地熱タービ
ンに適用した例である。
第、7図にオdいて、符号10はタービンケーシングを
示し、このタービンケーシング10内にはタービンロー
タ//が回転可能に装架されている。このロータ//の
軸上には複数段にわたって動翼/、?、 /、?。
示し、このタービンケーシング10内にはタービンロー
タ//が回転可能に装架されている。このロータ//の
軸上には複数段にわたって動翼/、?、 /、?。
・・・/3が設けられ、6動11t3の先端にはシュラ
ウド/Sが取付けられている。
ウド/Sが取付けられている。
一ヒ記各動翼メ3の前方にはノズル/、2. /J
・・・/Ωが配置されている。
・・・/Ωが配置されている。
しかして、2次蒸気の取入口は、第3図に示したように
環状外壁/6によって形成され、内側には環状蒸気室/
gが形成されている。この環状蒸気室/ざには少なくと
も1つの蒸気流出1,9が設けられ、この蒸気流出口/
9は蒸気案内板、20によって形成され、環状蒸気室1
g内に2次蒸気が接線方向に流入する。上記環状蒸気室
/gの内」りにはノズルダイヤフラム外輪2ノが設けら
れ、この外輪、2/の外周上に複数の案内羽根23..
2J、 ・・・、−!3が設けられている。
環状外壁/6によって形成され、内側には環状蒸気室/
gが形成されている。この環状蒸気室/ざには少なくと
も1つの蒸気流出1,9が設けられ、この蒸気流出口/
9は蒸気案内板、20によって形成され、環状蒸気室1
g内に2次蒸気が接線方向に流入する。上記環状蒸気室
/gの内」りにはノズルダイヤフラム外輪2ノが設けら
れ、この外輪、2/の外周上に複数の案内羽根23..
2J、 ・・・、−!3が設けられている。
これら案内羽根、23は、その流路の子午面が方向変化
900以丁の曲管とほぼ同一であって子午面流出方向は
ロータ軸/lの方向と一致している。また。
900以丁の曲管とほぼ同一であって子午面流出方向は
ロータ軸/lの方向と一致している。また。
案内羽根、23..2.?、 ・・・、コ3の枚数はノ
ズル/コの枚数の公約数枚であって案内羽根23の後縁
はノズル/、2のチップ近傍の前縁にほぼ平行であって
周方向と半径方向の位置がほぼ一致するように前段ノズ
ル外輪、2/に取り付ける。第1図において、案内羽根
、2jの流入角αは00〜q、lt’ の間が望ましく
、流入蒸気の速度三角形により決定する。一方、案内羽
根、23の流出角βはLO0〜/コ0°の範囲内とし対
応するノズル7.2の断面の設組流人角に一致させる。
ズル/コの枚数の公約数枚であって案内羽根23の後縁
はノズル/、2のチップ近傍の前縁にほぼ平行であって
周方向と半径方向の位置がほぼ一致するように前段ノズ
ル外輪、2/に取り付ける。第1図において、案内羽根
、2jの流入角αは00〜q、lt’ の間が望ましく
、流入蒸気の速度三角形により決定する。一方、案内羽
根、23の流出角βはLO0〜/コ0°の範囲内とし対
応するノズル7.2の断面の設組流人角に一致させる。
案内羽根、23の入口と出口の間は十分滑らかな翼面形
状としておくとよい。
状としておくとよい。
本発明は上記のように構成されているから、蒸気噴出口
/9より入った一次蒸気7は蒸気案内板〃に沿って流れ
るうちに流れの方向を周方向に変えられて環状蒸気室1
g内に接線方向に流れ込む。2次蒸気は環状蒸気室it
内を回転して流れるうちに周方向に均一化され粘性の影
響で周方向速度成分が減少するにつれ求心速度成分を得
て案内羽根、23゜2、?、・・・、23 より流入す
る。案内羽根刃と環状蒸気室/gの滑らかな壁面で2次
蒸気は剥1;1[することなく流れの方向を変換して周
方向にはノズルl−の最適流入角で半径方向にはほぼ軸
流方向で案内羽根、23から全周均一に流出する。そし
−C案内羽a、23を出た一次蒸気7は7次蒸気と滑ら
かに合流し、合流に伴なって失速領域を生ずることなく
また渦損失やそれに伴う全圧損失は小さい。
/9より入った一次蒸気7は蒸気案内板〃に沿って流れ
るうちに流れの方向を周方向に変えられて環状蒸気室1
g内に接線方向に流れ込む。2次蒸気は環状蒸気室it
内を回転して流れるうちに周方向に均一化され粘性の影
響で周方向速度成分が減少するにつれ求心速度成分を得
て案内羽根、23゜2、?、・・・、23 より流入す
る。案内羽根刃と環状蒸気室/gの滑らかな壁面で2次
蒸気は剥1;1[することなく流れの方向を変換して周
方向にはノズルl−の最適流入角で半径方向にはほぼ軸
流方向で案内羽根、23から全周均一に流出する。そし
−C案内羽a、23を出た一次蒸気7は7次蒸気と滑ら
かに合流し、合流に伴なって失速領域を生ずることなく
また渦損失やそれに伴う全圧損失は小さい。
第6図中曲線Bは、本発明によるλ次蒸気流入部の合流
損失曲線であって一次蒸気tIL邦、比が増えても、従
来例のものに比べて損失がそれほど増加しない。これは
案内羽根、23を設け、流入部流路を滑らかにしたこと
により、剥離が抑制され渦損失が小さくなったためと考
えられる。
損失曲線であって一次蒸気tIL邦、比が増えても、従
来例のものに比べて損失がそれほど増加しない。これは
案内羽根、23を設け、流入部流路を滑らかにしたこと
により、剥離が抑制され渦損失が小さくなったためと考
えられる。
次に本発明の他の実施例を第S図を参照して説明する。
この実施例は、第3図、および第1I図に示した実施例
と同一の2次蒸気流入部を、羽根先端部の周速が高く、
また湿り度が増加して来る後段落に複数ケ所設けた例で
ある。2次蒸気7の流路の一部に絞り、2!i、 、2
.1!−を設け、それぞれの段落へ流入する2次蒸気7
の流量及び圧力を調整するようになっている。この方法
によると、羽根先端部は常に飽和蒸気、又は絞り効果に
よる加熱蒸気によって覆われることになり、羽根の侵食
防止の点から第3図に示した実施例よりさらに有効な例
である。
と同一の2次蒸気流入部を、羽根先端部の周速が高く、
また湿り度が増加して来る後段落に複数ケ所設けた例で
ある。2次蒸気7の流路の一部に絞り、2!i、 、2
.1!−を設け、それぞれの段落へ流入する2次蒸気7
の流量及び圧力を調整するようになっている。この方法
によると、羽根先端部は常に飽和蒸気、又は絞り効果に
よる加熱蒸気によって覆われることになり、羽根の侵食
防止の点から第3図に示した実施例よりさらに有効な例
である。
第7図中曲線Cは、本発明の2次蒸気流入部の直後のノ
ズル出口の湿り炭分布を示す。2次蒸気として、曲線A
、Bの場合と同様に、7次蒸気流量のAiO%の飽和蒸
気を混入している。7次蒸気と2次蒸気が滑らかに合流
するので、羽根先端に流入する部分はほとんど2次蒸気
であり、−次蒸気を入れない場合や従来型流入部を兼用
した場合に比ベーC先端イ;1近で湿り度がかなり低く
なっている。
ズル出口の湿り炭分布を示す。2次蒸気として、曲線A
、Bの場合と同様に、7次蒸気流量のAiO%の飽和蒸
気を混入している。7次蒸気と2次蒸気が滑らかに合流
するので、羽根先端に流入する部分はほとんど2次蒸気
であり、−次蒸気を入れない場合や従来型流入部を兼用
した場合に比ベーC先端イ;1近で湿り度がかなり低く
なっている。
以上のd;a明から明らかなように、本発明によれば、
2次蒸気が蒸気噴出口を通って環状蒸気室内に流入し流
れを周方向に変換し、この中を十分に回転してから系内
羽根に入るように構成したので、−次蒸気が最小の損失
で7次蒸気に合流でき、さらに案内羽根からは全周から
一様に2次蒸気が流出し、主流である7次蒸気の乱れを
最小にすることができる。さらに案内羽根出口はノズル
チップ近傍に向いているので案内羽根を通して湿り度の
低い2次蒸気を流してやると、2次蒸気が羽根先端部を
流れ湿り蒸気による羽根の侵食を減らすことができる。
2次蒸気が蒸気噴出口を通って環状蒸気室内に流入し流
れを周方向に変換し、この中を十分に回転してから系内
羽根に入るように構成したので、−次蒸気が最小の損失
で7次蒸気に合流でき、さらに案内羽根からは全周から
一様に2次蒸気が流出し、主流である7次蒸気の乱れを
最小にすることができる。さらに案内羽根出口はノズル
チップ近傍に向いているので案内羽根を通して湿り度の
低い2次蒸気を流してやると、2次蒸気が羽根先端部を
流れ湿り蒸気による羽根の侵食を減らすことができる。
このようlに蒸気タービン内の流れの損失が小さくブよ
ることによりタービンプラント全体としての効率を向−
ヒでき、さらに羽根の侵食が減ることになるから、ター
ビンの信頼性が向上し長期運転が可能となる。
ることによりタービンプラント全体としての効率を向−
ヒでき、さらに羽根の侵食が減ることになるから、ター
ビンの信頼性が向上し長期運転が可能となる。
第1図は従来の地熱発電ザイクルの蒸気の流れ径路を示
した説明図、第一図は従来の蒸気タービンにおける一次
蒸気の導入部を拡大して示した断面図、第3図は本発明
の一実施例による蒸気タービンの要部構造を示した断面
図、第り図は第3図のIV −IV線に沿う断面図、第
S図は本発明の他゛の実施例による蒸気タービンを示し
た断面図、第6図は合流後の混合蒸気敵に対する2次蒸
気の割合と合流損失係数との関係を示した線図、8F¥
7図は蒸気の湿り度と半径方向距離との関係を示した線
図である。 IO・・・タービンケーシング、/ハ・・ロータ、/6
・・・王■状外壁、7g・・・環状蒸気室1.2/・・
・ノズルダイヤフラム外輪1.23・・・案内羽根。 出願人代理人 猪 股 清 も 1 図 53 ■ 11 ■」 55 図 ち7 図 プiソ及%
した説明図、第一図は従来の蒸気タービンにおける一次
蒸気の導入部を拡大して示した断面図、第3図は本発明
の一実施例による蒸気タービンの要部構造を示した断面
図、第り図は第3図のIV −IV線に沿う断面図、第
S図は本発明の他゛の実施例による蒸気タービンを示し
た断面図、第6図は合流後の混合蒸気敵に対する2次蒸
気の割合と合流損失係数との関係を示した線図、8F¥
7図は蒸気の湿り度と半径方向距離との関係を示した線
図である。 IO・・・タービンケーシング、/ハ・・ロータ、/6
・・・王■状外壁、7g・・・環状蒸気室1.2/・・
・ノズルダイヤフラム外輪1.23・・・案内羽根。 出願人代理人 猪 股 清 も 1 図 53 ■ 11 ■」 55 図 ち7 図 プiソ及%
Claims (1)
- 1.7次蒸気をタービン初段落に供給すると共に2次蒸
気をタービン途中段落に供給するようにした蒸気タービ
ンにおいて;2次蒸気の礁入部に2次蒸気が周方向に流
れる環状蒸気室を設け、この環状蒸気室の出口側に流路
の入口では環状蒸気室内の2次蒸気の流れと一致し流路
の出口で7次蒸気の流れと一致するような案内羽根を設
けたことを特徴とする蒸気タービン。 2、上記環状蒸気室は、少なくとも7個の蒸気噴出口を
有し、これは接縮方向に十分な長さを有する蒸気案内通
路を有し、2次蒸気を蒸気室内へ周方向に噴出させる流
路であることを特徴とする特a゛[請求の範囲第7項記
載の蒸気タービン。 3上記環状蒸気室の子午面蒸気通路は、その通路の方向
が蒸気入口で一次蒸気の子午面における流れの向きに一
致し、蒸気出口で一次蒸気のその位置における子午面に
おける流れの向きに一致するようにし、入口と出口との
間を連続的に滑らかに変化する曲率にもつ環状壁面で形
成したことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の蒸
気タービン。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19273982A JPS5982501A (ja) | 1982-11-02 | 1982-11-02 | 蒸気タ−ビン |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19273982A JPS5982501A (ja) | 1982-11-02 | 1982-11-02 | 蒸気タ−ビン |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5982501A true JPS5982501A (ja) | 1984-05-12 |
Family
ID=16296252
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19273982A Pending JPS5982501A (ja) | 1982-11-02 | 1982-11-02 | 蒸気タ−ビン |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5982501A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1496196A1 (de) * | 2003-07-08 | 2005-01-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampfturbine |
JP2007255731A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-10-04 | Toshiba Kyaria Kk | 空気調和機の室内機 |
JP2019044678A (ja) * | 2017-08-31 | 2019-03-22 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービンシステム及びコンバインドサイクルプラント |
-
1982
- 1982-11-02 JP JP19273982A patent/JPS5982501A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1496196A1 (de) * | 2003-07-08 | 2005-01-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampfturbine |
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