JPS597756A - 内燃スタ−リング機関 - Google Patents
内燃スタ−リング機関Info
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- JPS597756A JPS597756A JP11661182A JP11661182A JPS597756A JP S597756 A JPS597756 A JP S597756A JP 11661182 A JP11661182 A JP 11661182A JP 11661182 A JP11661182 A JP 11661182A JP S597756 A JPS597756 A JP S597756A
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- Japan
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- displacer
- power piston
- intake
- combustion
- dead center
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/027—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle four
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2270/00—Constructional features
- F02G2270/85—Crankshafts
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃スターリング機関に関するものである。
内燃スターリング機関はディスプレーサが燃焼前に吸気
を熱再生し、燃焼後に燃焼ガスの熱をディスプレーサに
蓄える再生−関である。
を熱再生し、燃焼後に燃焼ガスの熱をディスプレーサに
蓄える再生−関である。
しかし、従来のスターリング機関では例えば特開昭５７
−２８８４７４公報などで示されるように、ｔＩＡ焼１
１フイスブレーサがばば上死点にあるのに対して、パワ
ーピストンは下死点と上死点との中間の位置にあるので
、排気と吸気とのガス交換が不完全であり、また燃料の
噴射終期にあってもパワーピストンとディスプレーサと
の闇の低温室に吸気が残留する結果、ディスプレーサの
上側に燃料を噴射しても良好な燃焼が得られず、正味熱
効皐が低い。
−２８８４７４公報などで示されるように、ｔＩＡ焼１
１フイスブレーサがばば上死点にあるのに対して、パワ
ーピストンは下死点と上死点との中間の位置にあるので
、排気と吸気とのガス交換が不完全であり、また燃料の
噴射終期にあってもパワーピストンとディスプレーサと
の闇の低温室に吸気が残留する結果、ディスプレーサの
上側に燃料を噴射しても良好な燃焼が得られず、正味熱
効皐が低い。
本発明の目的はこのような問題に１み、ディスプレーサ
において吸気と排気とのガス交換が十分に行われ、燃焼
ガスの熱をディスプレーサに効率的に蓄えることができ
るようにした内燃スターリング機関を提供することにあ
る。
において吸気と排気とのガス交換が十分に行われ、燃焼
ガスの熱をディスプレーサに効率的に蓄えることができ
るようにした内燃スターリング機関を提供することにあ
る。
このため、本発明はパワーピストンの上死点付近にディ
スプレーサとパワーピストンの間隔が最小となるような
位相をもつ横進としたものである。
スプレーサとパワーピストンの間隔が最小となるような
位相をもつ横進としたものである。
ここで、上死点付近については燃料の噴射終期が機種や
噴射時期調整部間の作動により変化するので限定できな
いが、上死点前１０〜１９°でディスプレーサとパワー
ピストンとの間隔が最小となるような位相をもって運動
するようにする。
噴射時期調整部間の作動により変化するので限定できな
いが、上死点前１０〜１９°でディスプレーサとパワー
ピストンとの間隔が最小となるような位相をもって運動
するようにする。
すなわち、本発明の構成はシリンダの内部にディスプレ
ーサおよびパワーピストンを嵌装して前記ディスプレー
サ側の端部にＭ渦空を、前記ディスプレーサと前記パワ
ーピストンとの間に低調室をそれぞれ区画し、前記低渦
室の周壁部に前記パワーピストンの運動に関連して開閉
される排気ボートおよび吸気ボー１〜をそれぞれ設け、
前記ディスプレーサが前記パワービス１−ンに対して所
定の位相をもって往復動され、前記ディスプレーサを通
過する内に吸気と排気の熱交換が行われる内燃スターリ
ング機関において、ｍ料噴射時期付近で前記デイスプＬ
／−サと前記パワーピストンとが最接近するようにした
ことにある。
ーサおよびパワーピストンを嵌装して前記ディスプレー
サ側の端部にＭ渦空を、前記ディスプレーサと前記パワ
ーピストンとの間に低調室をそれぞれ区画し、前記低渦
室の周壁部に前記パワーピストンの運動に関連して開閉
される排気ボートおよび吸気ボー１〜をそれぞれ設け、
前記ディスプレーサが前記パワービス１−ンに対して所
定の位相をもって往復動され、前記ディスプレーサを通
過する内に吸気と排気の熱交換が行われる内燃スターリ
ング機関において、ｍ料噴射時期付近で前記デイスプＬ
／−サと前記パワーピストンとが最接近するようにした
ことにある。
本発明を実施例に基づいて説明すると、第１図に示すよ
うに、シリンダ２の内部にディスプレーサ１４およびパ
ワービス］・ン３が摺動可能に嵌装され、シリンダ２の
ヘッド側に燃焼室ないし高温室１７が形成され、ヘッド
に燃料噴射ノズル１５が配置される。高ｉｉＭ？１７の
壁部には冷傾フィンが設けられるが、水冷の場合は必要
としない。
うに、シリンダ２の内部にディスプレーサ１４およびパ
ワービス］・ン３が摺動可能に嵌装され、シリンダ２の
ヘッド側に燃焼室ないし高温室１７が形成され、ヘッド
に燃料噴射ノズル１５が配置される。高ｉｉＭ？１７の
壁部には冷傾フィンが設けられるが、水冷の場合は必要
としない。
ディスプレーサ１４はカップ状となっており、燃焼ガス
が高温室１７から直接排気ボー１〜１０ａへ逃げるのを
防ぐようになっている。ディスプレーサ１４は多孔質の
金属また１よセラミックなどからなる蓄熱体を備えてお
り、この蓄熱体シこ設けられた通路によって高温室１７
と低温室１３が連通される。
が高温室１７から直接排気ボー１〜１０ａへ逃げるのを
防ぐようになっている。ディスプレーサ１４は多孔質の
金属また１よセラミックなどからなる蓄熱体を備えてお
り、この蓄熱体シこ設けられた通路によって高温室１７
と低温室１３が連通される。
高温室１７を形成するシリンダヘッドにも好ましく蓄熱
体が配設され、かつカップ状のディスプレーサ１４に対
応して環状のＷ４１９が形成されている。シリンダ２の
下端部にはケーシング２０が結合され、動力を受取るｈ
右１対のクランク軸２４が支持され、これらにそれぞれ
結合したクランク２５の先端とパワーピストン３との間
にコネクティングロッド９がビン３２およびビン１２を
もって連結される。
体が配設され、かつカップ状のディスプレーサ１４に対
応して環状のＷ４１９が形成されている。シリンダ２の
下端部にはケーシング２０が結合され、動力を受取るｈ
右１対のクランク軸２４が支持され、これらにそれぞれ
結合したクランク２５の先端とパワーピストン３との間
にコネクティングロッド９がビン３２およびビン１２を
もって連結される。
シリンダ２の中心軸線を横切るように動力を取出す出ノ
Ｊ軸３０がケーシング２０に支持され、これに小歯車２
９が固定支持される。この小歯車２９は両速した１対の
クランク軸２４に固定支持した歯車２６と噛み合される
。小歯車２９にビン３１をもって＝Ｉネクテイングロツ
ド６の下端が連結され、この、［端１ｉビン５をもって
ロッド１６の下端と連結される。ロンド１６＆よ下端部
をケーシング２０から内方へ張出した案内１２３に摺動
可能に支持されるとともに、上端側はパワーピストン３
を貴通しディスプレーサ１４と結合される。
Ｊ軸３０がケーシング２０に支持され、これに小歯車２
９が固定支持される。この小歯車２９は両速した１対の
クランク軸２４に固定支持した歯車２６と噛み合される
。小歯車２９にビン３１をもって＝Ｉネクテイングロツ
ド６の下端が連結され、この、［端１ｉビン５をもって
ロッド１６の下端と連結される。ロンド１６＆よ下端部
をケーシング２０から内方へ張出した案内１２３に摺動
可能に支持されるとともに、上端側はパワーピストン３
を貴通しディスプレーサ１４と結合される。
シリンダ２の一側壁に吸気管２１が接続され、吸気弁４
を介してシリンダ２の吸気ボーｉ〜４８に接続される。
を介してシリンダ２の吸気ボーｉ〜４８に接続される。
同様に、シリンダ２の他側壁に排気管２２が結合され、
排気弁１０を介してシリンダ２の排気ボート１０ａに接
続される。これらの吸気ボート４ａおよび排気ボート１
０ａはディスプレーサ１４とパワーピストン３とで仕切
られる低渦室１３に１詔される。
排気弁１０を介してシリンダ２の排気ボート１０ａに接
続される。これらの吸気ボート４ａおよび排気ボート１
０ａはディスプレーサ１４とパワーピストン３とで仕切
られる低渦室１３に１詔される。
５−
次に、本発明′ＩＡＷｉの作動について説明すると、４
サイクル機関の場合歯車２６と小歯車２９の歯車比は２
対１となっており、パワーピストン３が２往復する間に
ディスプレーサ１４は１往復する。
サイクル機関の場合歯車２６と小歯車２９の歯車比は２
対１となっており、パワーピストン３が２往復する間に
ディスプレーサ１４は１往復する。
第１図に示す圧縮行程でパワービス１−ン３が上昇する
間、その１／２の速度でディスプレーサ１４は上死点Ｐ
から下降する。圧縮行程では低温室１３の吸気の大部分
がディスプレーサ１４を通過する間に熱再生されて、＾
温室１７へ押込まれる。
間、その１／２の速度でディスプレーサ１４は上死点Ｐ
から下降する。圧縮行程では低温室１３の吸気の大部分
がディスプレーサ１４を通過する間に熱再生されて、＾
温室１７へ押込まれる。
そして、パワーピストン３が上死点Ｐの前でディスプレ
ーサ１４に接近したところで、燃料噴射ノズル１５から
燃料が噴射され、燃焼・膨張行程に入る。
ーサ１４に接近したところで、燃料噴射ノズル１５から
燃料が噴射され、燃焼・膨張行程に入る。
＾温室１７の燃焼ガスはディスプレーサ１４の蓄熱体に
熱を蓄えながら低温室１３へ入り、パワーピストン３を
押し下げる。このパワーピストン３の下降運動はコネク
ティングロッド９およびクランク２５を介して１対の歯
車２６を互いに反対方向に回転させ、この回転力は小歯
車２９を通して出力軸３０へ伝達される。
熱を蓄えながら低温室１３へ入り、パワーピストン３を
押し下げる。このパワーピストン３の下降運動はコネク
ティングロッド９およびクランク２５を介して１対の歯
車２６を互いに反対方向に回転させ、この回転力は小歯
車２９を通して出力軸３０へ伝達される。
６−
ディスプレーサ１４は小歯車２９の回転に伴ってクラン
ク６およびロット１６により押し土げられ、パワービス
１ヘン３が下死点Ｒに達したところでディスプレーサ１
４が−Ｆ死点Ｐに達する。
ク６およびロット１６により押し土げられ、パワービス
１ヘン３が下死点Ｒに達したところでディスプレーサ１
４が−Ｆ死点Ｐに達する。
ここで、排気弁１０が開き、低温室１３の燃焼ガスが排
気管２２から外部へ排出される。排気行程ではパワービ
ス１−ン３が上昇し、上死点Ｐに至る前でディスプレー
サ１４が下死点Ｒに至り最接近する。
気管２２から外部へ排出される。排気行程ではパワービ
ス１−ン３が上昇し、上死点Ｐに至る前でディスプレー
サ１４が下死点Ｒに至り最接近する。
ここで、排気弁１０が閉じ、吸気弁４が開き、吸気行程
が始まる。この吸気行程はパワーピストン３が１；死点
１（に至るまで続き、このときディスプレーサ１４が上
死点Ｐに達する。
が始まる。この吸気行程はパワーピストン３が１；死点
１（に至るまで続き、このときディスプレーサ１４が上
死点Ｐに達する。
そこで吸気弁４が閉じ、パワーピストン３が上昇し、圧
縮行程が始まる。そして、パワービス１−ン３の上死点
Ｐ前でディスプレーサ１４と最接近し、燃料が噴射され
、以ｔｌｔ前述と同様の行程を繰り返す。
縮行程が始まる。そして、パワービス１−ン３の上死点
Ｐ前でディスプレーサ１４と最接近し、燃料が噴射され
、以ｔｌｔ前述と同様の行程を繰り返す。
４サイクル機関の場合、第２図に示すように、パワービ
ス１〜ン３が上死点Ｐの付近に至ったときに、ディスプ
レーサ１４がパワーピストン３に最接近するように構成
されているので、低温室１３へ吸入された新鮮空気の殆
どがディスプレーサ１４を通過する内に熱再生されて１
Ｉｉｉｌｌ温室１７へ送られるから、熱交換効率が従来
例に比べて向上する。
ス１〜ン３が上死点Ｐの付近に至ったときに、ディスプ
レーサ１４がパワーピストン３に最接近するように構成
されているので、低温室１３へ吸入された新鮮空気の殆
どがディスプレーサ１４を通過する内に熱再生されて１
Ｉｉｉｌｌ温室１７へ送られるから、熱交換効率が従来
例に比べて向上する。
また、パワーピストン３が下死点Ｒに至ったとき、ディ
スプレーサ１４はほぼ上死点１〕にあるので、＾温全１
７の燃焼カスの全てがディスプレーサ１４を通って低温
全１３ノ＼流れる。したがって、燃焼ガスの熱を有効に
ディスプレーサ１４の蓄熱体へ蓄えることかでき、この
ことは機関としての正味熱効率を大幅に向上することが
できる。
スプレーサ１４はほぼ上死点１〕にあるので、＾温全１
７の燃焼カスの全てがディスプレーサ１４を通って低温
全１３ノ＼流れる。したがって、燃焼ガスの熱を有効に
ディスプレーサ１４の蓄熱体へ蓄えることかでき、この
ことは機関としての正味熱効率を大幅に向上することが
できる。
なお、歯車２６と歯１ｓ２９の歯車比を１対１とすれば
２サイクル機関として作動づる。この場合は、第３図に
示すように、ディスプレーｔｉ１４とパワーピストン３
とがほぼ４５°の位相差をもって往復動じ、燃焼・膨張
行程の初期にディスプレーサ１４とパワーピストン３と
がほぼ接近した状態で下降するので、燃焼ガスの膨張仕
事が直接的にパワービス１−ン３へ伝達されるとともに
、ディスプレーサ１４に熱を蓄える。
２サイクル機関として作動づる。この場合は、第３図に
示すように、ディスプレーｔｉ１４とパワーピストン３
とがほぼ４５°の位相差をもって往復動じ、燃焼・膨張
行程の初期にディスプレーサ１４とパワーピストン３と
がほぼ接近した状態で下降するので、燃焼ガスの膨張仕
事が直接的にパワービス１−ン３へ伝達されるとともに
、ディスプレーサ１４に熱を蓄える。
本発明は上述のように、燃料の噴ＩＩ詩期（上死点前）
付近でディスプレーサ１４とパワーピストン３とが接近
するように構成したものであるから、次のような優れた
効果が得られる。
付近でディスプレーサ１４とパワーピストン３とが接近
するように構成したものであるから、次のような優れた
効果が得られる。
（１） 通常の負荷運転での燃料噴射時期（上死点前約
６°）にはディスプレーサ１４がパワーピストン３に最
も近づくこととなり、熱再生の終った吸気は全て燃料が
噴射される高温室に）ＩＩ留するので、燃焼効率が向上
する。
６°）にはディスプレーサ１４がパワーピストン３に最
も近づくこととなり、熱再生の終った吸気は全て燃料が
噴射される高温室に）ＩＩ留するので、燃焼効率が向上
する。
（２） パワーピストン３の上死点Ｐでディスプレーサ
１４が接近し、ディスプレーサ１４のｔｉＩ１１動範囲
とパワーピストン３の往権動範囲が互いにオーバラップ
することとなり、それだけ圧縮比を＾く採ることができ
る。
１４が接近し、ディスプレーサ１４のｔｉＩ１１動範囲
とパワーピストン３の往権動範囲が互いにオーバラップ
することとなり、それだけ圧縮比を＾く採ることができ
る。
（３） ディスプレー１ｔ１４ｔ−駆動するクランク軸
をシリンダの中心軸線から一心して１菌したことにより
、ディスプレーサ１４の上死点から下死点へ至るまでの
期間を１４９・〜２１４°の範囲に設定することができ
る。このこと番よ、圧縮比を高９− くでき、出力が増大する。
をシリンダの中心軸線から一心して１菌したことにより
、ディスプレーサ１４の上死点から下死点へ至るまでの
期間を１４９・〜２１４°の範囲に設定することができ
る。このこと番よ、圧縮比を高９− くでき、出力が増大する。
（４） 偏心クランクを用いることにより、膨張仕事に
よる熱交換を艮期間得られるので、これも正味熱効率の
向上に役立つ。
よる熱交換を艮期間得られるので、これも正味熱効率の
向上に役立つ。
（５） 燃焼・膨張行程の初期においてディスプレーサ
１４とパワーピストン３とが接近するので、燃焼ガスが
ディスプレーサ１４を通過して直接的にパワーピストン
３に膨張仕事を伝達することとなるので、伝達効率およ
び熱再生効率を大幅番こ向上することができる。
１４とパワーピストン３とが接近するので、燃焼ガスが
ディスプレーサ１４を通過して直接的にパワーピストン
３に膨張仕事を伝達することとなるので、伝達効率およ
び熱再生効率を大幅番こ向上することができる。
（６） ４サイクル機関の場合、２サイクル機関比べて
燃焼・膨張、排気行程にお番ノるディスプレーサ１４の
受熱期間および吸気、圧縮行程にお番ノるディスプレー
サ１４とパワーピストン３どの再熱期間が約２倍となる
ので、熱効率の向−［が容易になる。
燃焼・膨張、排気行程にお番ノるディスプレーサ１４の
受熱期間および吸気、圧縮行程にお番ノるディスプレー
サ１４とパワーピストン３どの再熱期間が約２倍となる
ので、熱効率の向−［が容易になる。
（７） パワーピストン３とディスプレーサ１４との変
位の関係を適当に選ぶことにより、急激な膨張によるデ
ィスプレー１４の内部に配置された蓄熱体である熱交換
メツシュが損傷り−るのを抑１０− えることができ、まＩご、ゆっくり□としたディスプレ
ーサ１４とシリンダヘッドとの闇の容積減少により完全
に近い熱交換が行われる。
位の関係を適当に選ぶことにより、急激な膨張によるデ
ィスプレー１４の内部に配置された蓄熱体である熱交換
メツシュが損傷り−るのを抑１０− えることができ、まＩご、ゆっくり□としたディスプレ
ーサ１４とシリンダヘッドとの闇の容積減少により完全
に近い熱交換が行われる。
（８） 排気行程でディスプレーサ１４が下降し、圧力
損失により残回ガスが少なくなる。
損失により残回ガスが少なくなる。
（９〉 ディスプレーサ１４を駆動するＩ＃Ｉについて
の部品点数を従来例に比べて削減することができる。
の部品点数を従来例に比べて削減することができる。
第１図は本発明に係る内燃スターリング機関の縦断面図
、第２図は同４サイクル機関の場合の作動を説明する線
図、第３図は同２サイクル機関の場合の作動を説明する
縮図である。 ２ニジリンダ ３：パワーピストン ４：吸気弁４ａＩ
吸気ボート ６，９：：Ｉネクテイングａツド １０：
排気弁 １０ａ：排気ボート １３：低温室 １４；デ
ィスプレーサ １５：燃料噴射ノズル １７：＾温室
２３：案内１！ ２６：自車 ２９：小―車 ３０；
出り軸 １１− （Ｊ−ｅｌ−１χ ・４ｚワランワ色
（０） 藝３ ｍ 手続ネ甫正書（自発） 昭和５７年特許願第１１６６１１月 ２、発明の名称 内燃スターリング機関 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都渋谷区渋谷３丁目６１７号氏名 （３３３
）ヂーゼル機器株式会社代表者 望 月 −成 ４、代理人 住所 東京都港区西新横３丁目１６番３号６、補正によ
り増加する発明の数 ７、補正の対象 明細書および図面 ８、補正の内容 （１）明細書全文を別紙の通り補正する。 全文訂正明細書 １、発明の名称 内燃スターリング機関２、特許請求
の範囲 シリンダの内部にディスプレーサおよびＡワーピストン
を電装して前記ディスプレーサ側の端部に１４温室を、
前記ディスプレーサと前記パワーピストンとの間に低温
室をそれぞれ区画し、前記低温室の周壁部に前記パワー
ピストンの運動に関連して開ｗ１される排気ボートおよ
び吸気ボートをそれぞれａｔノ、前記ディスプレーサが
前記パワーピストンに対して所定の位相をもって往復動
され、給気が前記ディスプレーサを通過ずるとき熱再生
が行われてから燃焼し、燃焼ガスがディスプレーサを通
過するときに蓄熱を行う内燃スターリング機関において
、前記ディスプレーサに連結したクランク軸の軸心が前
記シリンダの中心軸線に対し偏心して設けられ、燃料噴
射時期付近で前記ディスプレーサと前記パワーピストン
とが最接近するように構成したことを特徴とする内燃ス
ターリング機関。 １− ３、発明の詳細な説明 本発明は内燃スターリング機関に関するものである。 内燃スターリング機関はディスプレーサが燃焼前に吸気
を熱再生し、燃焼後に燃焼ガスの熱をディスプレーサに
蓄える再生機関である。 しかし、従来のスターリング機関では例えば特開昭５７
−２８８４７８公報などで示されるように、燃焼時ディ
スプレーサがほぼ上死点にあるのに対して、パワーピス
トンは下死点と上死点との中間の位置にあるので、排気
と吸気とのガス交換が不完全であり、また燃料の噴射終
期にあってもパワーピストンとディスプレーサとの間の
低温室に吸気が残留する結果、ディスプレーサの上側に
燃料を噴射しても良好な燃焼が得られず、正味熱効率が
低い。 本発明の目的はこのような問題に鑑み、ディスプレーサ
において吸気と排気とのガス交換が十分に行われ、かつ
着火燃焼時期に合せてディスプレーサがパワービス１−
ンに最接近することにより全２− 吸気が燃焼に利用され、燃焼ガスの熱がディスプレーサ
に効率的に蓄えられるようにした内燃スターリング機関
を提供することにある。 このため、本発明はパワービス１〜ンの上死点付近にデ
ィスプレーサとパワーピストンの間隔が最小となるよう
な位相をもち、かつ最小に近い間隔である程度の間継続
Ｊる構造としたものである。 ここで、上死点付近については燃料の噴射終期が機種や
噴射時期調整装瞳の作動により変化するので限定できな
いが、上死点前７〜１９゛ Ｃディスプレーサとパワー
ピストンとの間隔が最小となるような位相をもって運動
するようにする。 すなわち、本発明の構成はシリンダの内部にディスプレ
ーサおよびパワーピストンを嵌装して前記ディスプレー
サ側の端部に高温室を、前記ディスプレーサと前記パワ
ーピストンとの間に低温室をそれぞれ区画し、前記低Ｉ
！室の周壁部に前記パワーピストンの運動に関連して開
閉される排気ボートおよび吸気ボートをそれぞれ設け、
前記ディスプレーサが前記パワーピストンに灼して所定
の位相をもって往復動され、給気が前記ディスプレーサ
を通過するとき熱再生が行われてから燃焼し、燃焼ガス
がディスプレーサを通過するときに蓄熱を行う内燃スタ
ーリング機関において、前記ディスプレーサに連結した
クランク軸の軸心が前記シリンダの中心軸線に対し偏心
して設
、第２図は同４サイクル機関の場合の作動を説明する線
図、第３図は同２サイクル機関の場合の作動を説明する
縮図である。 ２ニジリンダ ３：パワーピストン ４：吸気弁４ａＩ
吸気ボート ６，９：：Ｉネクテイングａツド １０：
排気弁 １０ａ：排気ボート １３：低温室 １４；デ
ィスプレーサ １５：燃料噴射ノズル １７：＾温室
２３：案内１！ ２６：自車 ２９：小―車 ３０；
出り軸 １１− （Ｊ−ｅｌ−１χ ・４ｚワランワ色
（０） 藝３ ｍ 手続ネ甫正書（自発） 昭和５７年特許願第１１６６１１月 ２、発明の名称 内燃スターリング機関 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都渋谷区渋谷３丁目６１７号氏名 （３３３
）ヂーゼル機器株式会社代表者 望 月 −成 ４、代理人 住所 東京都港区西新横３丁目１６番３号６、補正によ
り増加する発明の数 ７、補正の対象 明細書および図面 ８、補正の内容 （１）明細書全文を別紙の通り補正する。 全文訂正明細書 １、発明の名称 内燃スターリング機関２、特許請求
の範囲 シリンダの内部にディスプレーサおよびＡワーピストン
を電装して前記ディスプレーサ側の端部に１４温室を、
前記ディスプレーサと前記パワーピストンとの間に低温
室をそれぞれ区画し、前記低温室の周壁部に前記パワー
ピストンの運動に関連して開ｗ１される排気ボートおよ
び吸気ボートをそれぞれａｔノ、前記ディスプレーサが
前記パワーピストンに対して所定の位相をもって往復動
され、給気が前記ディスプレーサを通過ずるとき熱再生
が行われてから燃焼し、燃焼ガスがディスプレーサを通
過するときに蓄熱を行う内燃スターリング機関において
、前記ディスプレーサに連結したクランク軸の軸心が前
記シリンダの中心軸線に対し偏心して設けられ、燃料噴
射時期付近で前記ディスプレーサと前記パワーピストン
とが最接近するように構成したことを特徴とする内燃ス
ターリング機関。 １− ３、発明の詳細な説明 本発明は内燃スターリング機関に関するものである。 内燃スターリング機関はディスプレーサが燃焼前に吸気
を熱再生し、燃焼後に燃焼ガスの熱をディスプレーサに
蓄える再生機関である。 しかし、従来のスターリング機関では例えば特開昭５７
−２８８４７８公報などで示されるように、燃焼時ディ
スプレーサがほぼ上死点にあるのに対して、パワーピス
トンは下死点と上死点との中間の位置にあるので、排気
と吸気とのガス交換が不完全であり、また燃料の噴射終
期にあってもパワーピストンとディスプレーサとの間の
低温室に吸気が残留する結果、ディスプレーサの上側に
燃料を噴射しても良好な燃焼が得られず、正味熱効率が
低い。 本発明の目的はこのような問題に鑑み、ディスプレーサ
において吸気と排気とのガス交換が十分に行われ、かつ
着火燃焼時期に合せてディスプレーサがパワービス１−
ンに最接近することにより全２− 吸気が燃焼に利用され、燃焼ガスの熱がディスプレーサ
に効率的に蓄えられるようにした内燃スターリング機関
を提供することにある。 このため、本発明はパワービス１〜ンの上死点付近にデ
ィスプレーサとパワーピストンの間隔が最小となるよう
な位相をもち、かつ最小に近い間隔である程度の間継続
Ｊる構造としたものである。 ここで、上死点付近については燃料の噴射終期が機種や
噴射時期調整装瞳の作動により変化するので限定できな
いが、上死点前７〜１９゛ Ｃディスプレーサとパワー
ピストンとの間隔が最小となるような位相をもって運動
するようにする。 すなわち、本発明の構成はシリンダの内部にディスプレ
ーサおよびパワーピストンを嵌装して前記ディスプレー
サ側の端部に高温室を、前記ディスプレーサと前記パワ
ーピストンとの間に低温室をそれぞれ区画し、前記低Ｉ
！室の周壁部に前記パワーピストンの運動に関連して開
閉される排気ボートおよび吸気ボートをそれぞれ設け、
前記ディスプレーサが前記パワーピストンに灼して所定
の位相をもって往復動され、給気が前記ディスプレーサ
を通過するとき熱再生が行われてから燃焼し、燃焼ガス
がディスプレーサを通過するときに蓄熱を行う内燃スタ
ーリング機関において、前記ディスプレーサに連結した
クランク軸の軸心が前記シリンダの中心軸線に対し偏心
して設
【ノられ、燃料噴射時期付近で前記ディスプレー
υと前記パワーピストンとが最接近するようにしたこと
にある。 本発明を実施例に基づいて説明すると、第１図に示すよ
うに、シリンダ２の内部にディスプレーサ１４およびパ
ワーピストン３が摺動可能に嵌装され、シリンダ２のヘ
ッド側に燃焼室ないし＾温苗１７が形成され、ヘッドに
Ｗ１Ｆｌ噴射ノズル１５が配置される。＾温室１７の壁
部には冷却フィンが設置Ｊられるが、水冷の場合は必要
としない。 ディスプレーサ１４はカップ状となっており、燃焼ガス
が高温室１７から直接排気ボー１〜１０ａへ逃げるのを
防ぐようになっている。ディスプレーサ１４は多孔質の
金属またはセラミックスなどからなる蓄熱体を備えてお
り、この蓄熱体に設けられに通路によって高温室１７と
低温室１３が連通される。 好ましく１よ、高温室１７を形成プるシリンダヘッドに
も蓄熱体が配設され、かつカップ状のディスプレーサ１
４に対応して環状の満１９が形成されている。シリンダ
２の下端部にはケーシング２０が結６され、動力を受取
る左右１対のクランク軸２４が支持され、これらにそれ
ぞれ結合したクランクアーム２５の先端とパワーピスト
ン３との間にコネクティングロッド９がピン３２および
ビン１２をもって連結される。 シリンダ２の中心軸線より偏心（第４図のｅ）して動力
を取り出すディスプレーサ用クランク軸３０がケーシン
グ２０に支持され、これにｍ車２９が固定支持される。 このｍ串２９は前述した１対のクランク軸２４の一方の
軸に固定支持した歯車２６ａと噛み合され、１対のクラ
ンク軸２４は歯車２６ｂで互いに噛み合される。歯車２
９にピン３１をもって］ネクティングロツド６の下端が
連結され、この上＠はビン５をもってロッド１６５− の下端と連結される。ロッド１６は下端部をケーシング
２０から内方へ張出した案内１２３に摺動可能に支持さ
れるとともに、上端側はパワーピストン３を貫通し、デ
ィスプレーサ１４と結合される。 シリンダ２の一側壁に吸気管２１が接続され、吸気弁４
を介してシリンダ２の吸気ボー１〜４８に接続される。 同様に、シリンダ２の他側壁に排気管２２が結合され、
排気弁１ｏを介してシリンダ２＋７１ｆｌ、ｊｃ−ト１
０ａに接続される。これらの吸気ボート４ａおよび排気
ボー１〜１０ａはディスプレーサ１４とパワーピストン
３とで仕切られる低温室１３に配置される。 次に、本発明装置の作動について説明すると、４サイク
ル機関の場合歯車２６ａと歯車２９の歯車比は１対２と
なっており、パワーピストン３が２往復する間にディス
プレーサ１４は１往復するが、ディスプレーサ用クラン
ク軸３ｏのシリンダ２の中心軸線との偏心ｅによりディ
スプレーサ１４は上昇時と下１１１時ではその期間を異
にしている。 ６− すなわち、クランク回転角度にして上昇時のほうが下降
時よりも短くなるようになっている。第２図に示ず圧縮
行程でパワービス（・ン３が上昇づる間、その１７２以
上の速度でディスプレーサ１４は下死点Ｒから上昇づる
。圧縮行程では低温室１３の吸気の大部分がディスプレ
ーサ１４を通過りる間に熱再生されて、高温室１７へ押
込まれる。 そして、パワービス１〜ン３が上死点Ｐの前でディスプ
レーサ１４に接近したところで、燃料噴射ノズル１５か
ら燃料が噴射され、燃焼・膨張行程に入る。 高温室１７の燃焼ガス１よディスプレーサ１４の蓄熱体
に熱４ｒ蓄λながら低温室１３へ入り、パワービスＩ・
ンご３を押し下げる。このパワーピストン３の下降運動
は］ネクテイングロツド９およびクランクアーム２ｂを
介して１対の歯車２６ｂを互いに反対方向に回転させ、
この回転力は歯車２６ａより歯車２９を通じ−Ｃディス
プレーサ用クランク軸３０へ伝達される。 ディスプレーサ１４は歯車２０の回転に伴ってコネクテ
ィングロッド６およびロッド１６により押し上げられ、
パワービス１−ン３が下死点Ｒに達する前にディスプレ
ーサ１４が上死点Ｐに達】−る。 パワーピストン３が下死点Ｒに達すると排気弁１０が開
き、低温室１３の燃焼ガスが排気管２２から外部へ排出
される。排気行程ではパワーピストン３が上昇し、上死
点Ｐに至った後でディスプレーサ１４に最接近する。 ここで、排気弁１０が閉じ、吸気弁４が開き、吸気行程
が始まる。この吸気行程はパワーピストン３が下死点Ｒ
に至るまで続き、このときディスプレーサ１４が下死点
Ｒに達する。 そこで吸気弁４が閉じ、パワーピストン３が上昇し、圧
縮行程が始まる。そして、パワービス１〜ン３の上死点
Ｐよりも前でディスプレーサ１４と最接近し、燃料が噴
射され、以後前）ホと同様の行程を繰り返す。 ４サイクル機関の場合、第２図に示すように、パワーピ
ストン３が上死点Ｐの付近に至ったとぎに、ディスプレ
ーサ１４がパワービス１〜ン３に最接近するように構成
されているので、低温室１３へ吸入された新鮮空気の殆
どがディスプレーサ１４を通過する内に熱再生されて高
温室１７へ送られるから、熱交換効率が従来例に比べて
向上する。 また、パワービス１ヘン３が下死点Ｒに至ったとぎ、デ
ィスプレーサ１４はほば上死点Ｐにあるので、高温室１
７の燃焼ガスの全てがディスプレーサ１４を通って低温
室１３へ流れる。したがって、燃焼ガスの熱を有効にデ
ィスプレー＋Ｊ１４の蓄熱体へ蓄えることができ、この
ことは機関としての正味熱効率を大幅に向上することが
できる。 なお、歯車２６ａ、！：歯車２９の歯車比を１対１とＪ
れば２リ−イクル機関どして作動する。この場合は、第
３図に示すように、ディスプレーサ１４どパワーピスト
ン３とがほぼ１３５°の位相差をちって往復動じ、燃焼
・膨張行程の初期にディスプレーサ１４とバリービス１
〜ン３とがほぼ接近した状態で下降するので、燃焼ガス
の膨張仕事が直接的にパワービス１−ン３へ伝達される
とともに、ディスプレーυ１４に熱４ｒ普える。 ９一 本発明は上述のように、燃料の１ｌＪｉ射時期（上死点
前）付近でディスプレーサ１４とパワービス１〜ン３と
が接近するように構成したものであるから次のような優
れた効果が得られる。 （１） 通常の負荷運転での燃料噴射時期（上死点前約
６°）にはディスプレーサ１４がパワーピストン３に最
も近づくこととなり、熱再生の終った吸気は全て燃料が
噴射される高温室に？ｌｌｌ留りるので、燃焼効率が向
上する。 （２） パワービス１〜ン３の上死点Ｐでディスプレー
サ１４が接近し、ディスプレーサ−１４の往復動範囲と
パワーピストン３の往復動範囲が互いにオーバラップす
ることとなり、それだけ圧縮比を高く採ることができる
。 〈３） ディスプレーサ１４を駆ｉＨ−るクランク軸３
０をシリンダの中心軸線から偏心して配置したことによ
り、２サイクルの場合ディスプレー１ｊ１４の下死点か
ら上死点へ至るまでの期間をクランク回転角で１４６〜
１８０°の範囲に、また４サイクルの場合２９２〜３６
０°の範囲に設定ず１０− ることかできる。このことは、圧縮比を高くでき、出力
が増大する。 （４） 偏心クランクを用いることにより、膨張仕事に
よる熱交換を長期＠得られるので１．これも正味熱効率
の向上に役立つ。 （５） 燃焼・膨張行程の初期においてディスプレーサ
１４とパワーピストン３とが接近するので、燃焼ガスが
ディスプレーサ１４を通過して直接的にパワーピストン
３に膨張仕事を伝達することとなるので、伝達効率およ
び熱再生効率を大幅に向上することができる。 （６） ４サイクル機関の場合、２サイクル機関に比べ
て燃焼・膨張、排気行程におけるディスプレーサ１４の
受熱期間および吸気、圧縮行程におけるディスプレーサ
１４とパワーピストン３との再熱期間が約２倍となるの
で、熱効率の向上が容易になる。 （７） パワーピストン３とディスプレーサ１４との礎
位の関係を適当に選ぶことにより、急激な膨張によるデ
ィスプレーサ１４の内部に配置された蓄熱体である熱交
換メツシュが損傷するのを抑えることができ、また、ゆ
っくりとしたディスプレーサ１４とシリンダヘッドとの
間の容積減少により完全に近い熱交換が行われる。 （８） 排気行程でディスプレーサ１４が下降し、圧損
により残留ガスが少なくなる。 （９） ディスプレーサ１４を駆動する機構についての
部品点数を従来例に比べて削減することができる。 ４、図面の簡単な説明 第１図は本発明に係る内燃スターリング機関の縦断面図
、第２図は同４サイクル機関の場合の作動を説明する線
図、第３図は同２サイクル機関の場合の作動を説明する
線図、第４図はディスプレーサ用クランク軸の偏心を説
明する図である。 ２ニジリンダ ３：パワーピストン ４：吸気弁４ａ：
吸気ボート ５．１２：ビン ６，９：コネクティング
ロッド １０：排気弁 １０ａ：排気ボート １３：低
温室 １４：ディスプレーサ１５：燃料噴射ノズル １
６：ロッド １７：＾温室 １８：環状の断熱溝 １９
：環状の断熱突出部 ２０：ケーシング ２３：案内壁
２４；クランク軸 ２５：クランクアーム ２６ａ：
ディスフレーザ駆動用歯車 ２６ｂ：出り軸出歯車２９
二歯車 ３０：ディスプレーサ用クランク軸 ３２．３
３：ビン 特許出願人 ヂーゼル機器株式会社 代理人 弁理士山本俊夫 １３− 県１ 図
υと前記パワーピストンとが最接近するようにしたこと
にある。 本発明を実施例に基づいて説明すると、第１図に示すよ
うに、シリンダ２の内部にディスプレーサ１４およびパ
ワーピストン３が摺動可能に嵌装され、シリンダ２のヘ
ッド側に燃焼室ないし＾温苗１７が形成され、ヘッドに
Ｗ１Ｆｌ噴射ノズル１５が配置される。＾温室１７の壁
部には冷却フィンが設置Ｊられるが、水冷の場合は必要
としない。 ディスプレーサ１４はカップ状となっており、燃焼ガス
が高温室１７から直接排気ボー１〜１０ａへ逃げるのを
防ぐようになっている。ディスプレーサ１４は多孔質の
金属またはセラミックスなどからなる蓄熱体を備えてお
り、この蓄熱体に設けられに通路によって高温室１７と
低温室１３が連通される。 好ましく１よ、高温室１７を形成プるシリンダヘッドに
も蓄熱体が配設され、かつカップ状のディスプレーサ１
４に対応して環状の満１９が形成されている。シリンダ
２の下端部にはケーシング２０が結６され、動力を受取
る左右１対のクランク軸２４が支持され、これらにそれ
ぞれ結合したクランクアーム２５の先端とパワーピスト
ン３との間にコネクティングロッド９がピン３２および
ビン１２をもって連結される。 シリンダ２の中心軸線より偏心（第４図のｅ）して動力
を取り出すディスプレーサ用クランク軸３０がケーシン
グ２０に支持され、これにｍ車２９が固定支持される。 このｍ串２９は前述した１対のクランク軸２４の一方の
軸に固定支持した歯車２６ａと噛み合され、１対のクラ
ンク軸２４は歯車２６ｂで互いに噛み合される。歯車２
９にピン３１をもって］ネクティングロツド６の下端が
連結され、この上＠はビン５をもってロッド１６５− の下端と連結される。ロッド１６は下端部をケーシング
２０から内方へ張出した案内１２３に摺動可能に支持さ
れるとともに、上端側はパワーピストン３を貫通し、デ
ィスプレーサ１４と結合される。 シリンダ２の一側壁に吸気管２１が接続され、吸気弁４
を介してシリンダ２の吸気ボー１〜４８に接続される。 同様に、シリンダ２の他側壁に排気管２２が結合され、
排気弁１ｏを介してシリンダ２＋７１ｆｌ、ｊｃ−ト１
０ａに接続される。これらの吸気ボート４ａおよび排気
ボー１〜１０ａはディスプレーサ１４とパワーピストン
３とで仕切られる低温室１３に配置される。 次に、本発明装置の作動について説明すると、４サイク
ル機関の場合歯車２６ａと歯車２９の歯車比は１対２と
なっており、パワーピストン３が２往復する間にディス
プレーサ１４は１往復するが、ディスプレーサ用クラン
ク軸３ｏのシリンダ２の中心軸線との偏心ｅによりディ
スプレーサ１４は上昇時と下１１１時ではその期間を異
にしている。 ６− すなわち、クランク回転角度にして上昇時のほうが下降
時よりも短くなるようになっている。第２図に示ず圧縮
行程でパワービス（・ン３が上昇づる間、その１７２以
上の速度でディスプレーサ１４は下死点Ｒから上昇づる
。圧縮行程では低温室１３の吸気の大部分がディスプレ
ーサ１４を通過りる間に熱再生されて、高温室１７へ押
込まれる。 そして、パワービス１〜ン３が上死点Ｐの前でディスプ
レーサ１４に接近したところで、燃料噴射ノズル１５か
ら燃料が噴射され、燃焼・膨張行程に入る。 高温室１７の燃焼ガス１よディスプレーサ１４の蓄熱体
に熱４ｒ蓄λながら低温室１３へ入り、パワービスＩ・
ンご３を押し下げる。このパワーピストン３の下降運動
は］ネクテイングロツド９およびクランクアーム２ｂを
介して１対の歯車２６ｂを互いに反対方向に回転させ、
この回転力は歯車２６ａより歯車２９を通じ−Ｃディス
プレーサ用クランク軸３０へ伝達される。 ディスプレーサ１４は歯車２０の回転に伴ってコネクテ
ィングロッド６およびロッド１６により押し上げられ、
パワービス１−ン３が下死点Ｒに達する前にディスプレ
ーサ１４が上死点Ｐに達】−る。 パワーピストン３が下死点Ｒに達すると排気弁１０が開
き、低温室１３の燃焼ガスが排気管２２から外部へ排出
される。排気行程ではパワーピストン３が上昇し、上死
点Ｐに至った後でディスプレーサ１４に最接近する。 ここで、排気弁１０が閉じ、吸気弁４が開き、吸気行程
が始まる。この吸気行程はパワーピストン３が下死点Ｒ
に至るまで続き、このときディスプレーサ１４が下死点
Ｒに達する。 そこで吸気弁４が閉じ、パワーピストン３が上昇し、圧
縮行程が始まる。そして、パワービス１〜ン３の上死点
Ｐよりも前でディスプレーサ１４と最接近し、燃料が噴
射され、以後前）ホと同様の行程を繰り返す。 ４サイクル機関の場合、第２図に示すように、パワーピ
ストン３が上死点Ｐの付近に至ったとぎに、ディスプレ
ーサ１４がパワービス１〜ン３に最接近するように構成
されているので、低温室１３へ吸入された新鮮空気の殆
どがディスプレーサ１４を通過する内に熱再生されて高
温室１７へ送られるから、熱交換効率が従来例に比べて
向上する。 また、パワービス１ヘン３が下死点Ｒに至ったとぎ、デ
ィスプレーサ１４はほば上死点Ｐにあるので、高温室１
７の燃焼ガスの全てがディスプレーサ１４を通って低温
室１３へ流れる。したがって、燃焼ガスの熱を有効にデ
ィスプレー＋Ｊ１４の蓄熱体へ蓄えることができ、この
ことは機関としての正味熱効率を大幅に向上することが
できる。 なお、歯車２６ａ、！：歯車２９の歯車比を１対１とＪ
れば２リ−イクル機関どして作動する。この場合は、第
３図に示すように、ディスプレーサ１４どパワーピスト
ン３とがほぼ１３５°の位相差をちって往復動じ、燃焼
・膨張行程の初期にディスプレーサ１４とバリービス１
〜ン３とがほぼ接近した状態で下降するので、燃焼ガス
の膨張仕事が直接的にパワービス１−ン３へ伝達される
とともに、ディスプレーυ１４に熱４ｒ普える。 ９一 本発明は上述のように、燃料の１ｌＪｉ射時期（上死点
前）付近でディスプレーサ１４とパワービス１〜ン３と
が接近するように構成したものであるから次のような優
れた効果が得られる。 （１） 通常の負荷運転での燃料噴射時期（上死点前約
６°）にはディスプレーサ１４がパワーピストン３に最
も近づくこととなり、熱再生の終った吸気は全て燃料が
噴射される高温室に？ｌｌｌ留りるので、燃焼効率が向
上する。 （２） パワービス１〜ン３の上死点Ｐでディスプレー
サ１４が接近し、ディスプレーサ−１４の往復動範囲と
パワーピストン３の往復動範囲が互いにオーバラップす
ることとなり、それだけ圧縮比を高く採ることができる
。 〈３） ディスプレーサ１４を駆ｉＨ−るクランク軸３
０をシリンダの中心軸線から偏心して配置したことによ
り、２サイクルの場合ディスプレー１ｊ１４の下死点か
ら上死点へ至るまでの期間をクランク回転角で１４６〜
１８０°の範囲に、また４サイクルの場合２９２〜３６
０°の範囲に設定ず１０− ることかできる。このことは、圧縮比を高くでき、出力
が増大する。 （４） 偏心クランクを用いることにより、膨張仕事に
よる熱交換を長期＠得られるので１．これも正味熱効率
の向上に役立つ。 （５） 燃焼・膨張行程の初期においてディスプレーサ
１４とパワーピストン３とが接近するので、燃焼ガスが
ディスプレーサ１４を通過して直接的にパワーピストン
３に膨張仕事を伝達することとなるので、伝達効率およ
び熱再生効率を大幅に向上することができる。 （６） ４サイクル機関の場合、２サイクル機関に比べ
て燃焼・膨張、排気行程におけるディスプレーサ１４の
受熱期間および吸気、圧縮行程におけるディスプレーサ
１４とパワーピストン３との再熱期間が約２倍となるの
で、熱効率の向上が容易になる。 （７） パワーピストン３とディスプレーサ１４との礎
位の関係を適当に選ぶことにより、急激な膨張によるデ
ィスプレーサ１４の内部に配置された蓄熱体である熱交
換メツシュが損傷するのを抑えることができ、また、ゆ
っくりとしたディスプレーサ１４とシリンダヘッドとの
間の容積減少により完全に近い熱交換が行われる。 （８） 排気行程でディスプレーサ１４が下降し、圧損
により残留ガスが少なくなる。 （９） ディスプレーサ１４を駆動する機構についての
部品点数を従来例に比べて削減することができる。 ４、図面の簡単な説明 第１図は本発明に係る内燃スターリング機関の縦断面図
、第２図は同４サイクル機関の場合の作動を説明する線
図、第３図は同２サイクル機関の場合の作動を説明する
線図、第４図はディスプレーサ用クランク軸の偏心を説
明する図である。 ２ニジリンダ ３：パワーピストン ４：吸気弁４ａ：
吸気ボート ５．１２：ビン ６，９：コネクティング
ロッド １０：排気弁 １０ａ：排気ボート １３：低
温室 １４：ディスプレーサ１５：燃料噴射ノズル １
６：ロッド １７：＾温室 １８：環状の断熱溝 １９
：環状の断熱突出部 ２０：ケーシング ２３：案内壁
２４；クランク軸 ２５：クランクアーム ２６ａ：
ディスフレーザ駆動用歯車 ２６ｂ：出り軸出歯車２９
二歯車 ３０：ディスプレーサ用クランク軸 ３２．３
３：ビン 特許出願人 ヂーゼル機器株式会社 代理人 弁理士山本俊夫 １３− 県１ 図
Claims (1)
- シリンダの内部にディスプレーサおよびパワーピストン
を嵌装して前記ディスプレーサ鱈のｓ部に高温室を、前
記ディスプレーサと前記パワーピストンとの闇に低温室
をそれぞれ区画し、前記低温室の周壁部に前記パワーピ
ストンの運動に関連して開閉される排気ポートおよび吸
気ボートをそれぞれ設け、前記ディスプレーサが前記パ
ワーピストンに対して所定の位相をもって往復動され、
前記ディスプレーサを通過する内に吸気と排気の熱交換
が行われる内燃スターリング機関において、燃料噴射時
期付近で前記ディスプレーサと前記パワーピストンとが
最接近するように構成したことを特徴とする内燃スター
リング機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11661182A JPS597756A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 内燃スタ−リング機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11661182A JPS597756A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 内燃スタ−リング機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS597756A true JPS597756A (ja) | 1984-01-14 |
Family
ID=14691454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11661182A Pending JPS597756A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 内燃スタ−リング機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS597756A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60240623A (ja) * | 1984-05-09 | 1985-11-29 | 三洋電機株式会社 | 薬剤包装機の制御装置 |
| US5611201A (en) * | 1995-09-29 | 1997-03-18 | Stirling Thermal Motors, Inc. | Stirling engine |
| US5722239A (en) * | 1994-09-29 | 1998-03-03 | Stirling Thermal Motors, Inc. | Stirling engine |
-
1982
- 1982-07-05 JP JP11661182A patent/JPS597756A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60240623A (ja) * | 1984-05-09 | 1985-11-29 | 三洋電機株式会社 | 薬剤包装機の制御装置 |
| JPH0253283B2 (ja) * | 1984-05-09 | 1990-11-16 | Sanyo Electric Co | |
| US5722239A (en) * | 1994-09-29 | 1998-03-03 | Stirling Thermal Motors, Inc. | Stirling engine |
| US5611201A (en) * | 1995-09-29 | 1997-03-18 | Stirling Thermal Motors, Inc. | Stirling engine |
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