JPS5976857A - 溶接熱影響部の靭性の優れたフエライト系ステンレス鋼 - Google Patents
溶接熱影響部の靭性の優れたフエライト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS5976857A JPS5976857A JP18704582A JP18704582A JPS5976857A JP S5976857 A JPS5976857 A JP S5976857A JP 18704582 A JP18704582 A JP 18704582A JP 18704582 A JP18704582 A JP 18704582A JP S5976857 A JPS5976857 A JP S5976857A
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- Japan
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- steel
- affected zone
- stainless steel
- weld heat
- ferritic stainless
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明げ母材および溶接熱影響部の靭性の優れたフェラ
イト系ステンレス鋼に関するものである。
イト系ステンレス鋼に関するものである。
近年VOD法あるいけAOD法等の著しい精錬技術の進
歩1/n、J:つて、CおよびNi著しく低減したフェ
ライト系ステンレス鋼が容易に生産できるようになった
。寸たこのようにCおよびN’に低減した上にσらvc
TiやNb等の安定化元素を添加したフェライト系ステ
ンレス鋼は耐応力腐食割れ性や耐孔食性などの耐食性、
および靭性に優れた特性を示すのでその用途も多様化し
ており、特に温水に対する耐応力腐食割れ性に優れてい
ることからこの種の鋼汀最近T:は貯湯槽や受水槽等の
板厚の厚い用途に利用されつつある。
歩1/n、J:つて、CおよびNi著しく低減したフェ
ライト系ステンレス鋼が容易に生産できるようになった
。寸たこのようにCおよびN’に低減した上にσらvc
TiやNb等の安定化元素を添加したフェライト系ステ
ンレス鋼は耐応力腐食割れ性や耐孔食性などの耐食性、
および靭性に優れた特性を示すのでその用途も多様化し
ており、特に温水に対する耐応力腐食割れ性に優れてい
ることからこの種の鋼汀最近T:は貯湯槽や受水槽等の
板厚の厚い用途に利用されつつある。
ところで貯湯槽や受水槽の製造においては溶接施工は免
れないが、その際板厚が厚い為に溶接ににワイヤを使用
するのが一般的である。このワイヤとし2てフェライト
系の従来のワイヤケ使用した場合にげ、O,N音低減し
かつT1やNb等の安定化元素を添加したフェライト系
ステンレス鋼においても溶接熱影響部を含む溶接部の靭
性、加工性が劣下する。このため、通常はオーステナイ
ト系のワイヤたとえば109L、 Y3.i6Lなど全
使用しでいる。しかしオーステナイト系のワイヤを使用
した場合に溶着金属部の靭性汀優れるものの、溶接熱影
響部の靭性は依然として母材よりも劣るという問題があ
る。したがって、いづれπしてもこの種のC,Nf低減
しかつT1やNb等の安定化元素全添加した従来の耐応
力腐食割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼aその
溶接性に問題かあり、特VC−その溶接熱影響部の靭性
が劣ることは否めなかった。
れないが、その際板厚が厚い為に溶接ににワイヤを使用
するのが一般的である。このワイヤとし2てフェライト
系の従来のワイヤケ使用した場合にげ、O,N音低減し
かつT1やNb等の安定化元素を添加したフェライト系
ステンレス鋼においても溶接熱影響部を含む溶接部の靭
性、加工性が劣下する。このため、通常はオーステナイ
ト系のワイヤたとえば109L、 Y3.i6Lなど全
使用しでいる。しかしオーステナイト系のワイヤを使用
した場合に溶着金属部の靭性汀優れるものの、溶接熱影
響部の靭性は依然として母材よりも劣るという問題があ
る。したがって、いづれπしてもこの種のC,Nf低減
しかつT1やNb等の安定化元素全添加した従来の耐応
力腐食割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼aその
溶接性に問題かあり、特VC−その溶接熱影響部の靭性
が劣ることは否めなかった。
本発明げ、上述した問題にかんがみ、耐食性を損うこと
なく母材および溶接熱影響部の靭性の優れたフェライト
系ステンレス鋼ケ提供することを目的としたものである
。この目的において本発明者らけ種々研究を重ねた結果
、CおよびNk極低とし、50≦−!l!Ib4−v≦
90の関係を満足するようにNbおよびVヶ添加し、ざ
らにA]−全同時添加すれは耐食性を損うことなく、母
材お工び溶接熱影響部の靭性の優れたフェライト系ステ
ンレス鋼が得られること全知見した。
なく母材および溶接熱影響部の靭性の優れたフェライト
系ステンレス鋼ケ提供することを目的としたものである
。この目的において本発明者らけ種々研究を重ねた結果
、CおよびNk極低とし、50≦−!l!Ib4−v≦
90の関係を満足するようにNbおよびVヶ添加し、ざ
らにA]−全同時添加すれは耐食性を損うことなく、母
材お工び溶接熱影響部の靭性の優れたフェライト系ステ
ンレス鋼が得られること全知見した。
ずlわち本発明の第1の喀)のは、c ; 0.02係
以下、N ; 0.02 %以下、s]−; U、5
%以下、Mn ; 0.5係以下、Cr ; +8〜2
5%、MO; 0.5〜2.0 %、Nb ; 0.2
〜0.6 %、Al ; 0.i 〜0.3 %、v
; o、1〜0.5%であってかつ50≦−″ユ’ り
q o全69足し、残部がFeおよび不可避的不純物よ
りなる溶接熱影響部の0性vcfれたフェライト系ステ
ンレス鋼でi)す、本発明の第2のもの#ri第1の発
明のものVCREM(希土類元素)を0.005〜02
チの範囲において添加したものである。
以下、N ; 0.02 %以下、s]−; U、5
%以下、Mn ; 0.5係以下、Cr ; +8〜2
5%、MO; 0.5〜2.0 %、Nb ; 0.2
〜0.6 %、Al ; 0.i 〜0.3 %、v
; o、1〜0.5%であってかつ50≦−″ユ’ り
q o全69足し、残部がFeおよび不可避的不純物よ
りなる溶接熱影響部の0性vcfれたフェライト系ステ
ンレス鋼でi)す、本発明の第2のもの#ri第1の発
明のものVCREM(希土類元素)を0.005〜02
チの範囲において添加したものである。
以下、本発明鋼の各合金成分の限定理由ケ説明する。
CおよびNは、フェライト系ステンレス14!ニドって
は侵入型の不純元素であり、Orと結合して炭化物、窒
化物音形成し靭性および延性全低下させると共r粒界腐
食の素因となるので、できるだけ低いことが望ましい。
は侵入型の不純元素であり、Orと結合して炭化物、窒
化物音形成し靭性および延性全低下させると共r粒界腐
食の素因となるので、できるだけ低いことが望ましい。
しかし本発明鋼においてげNbおよびVの添加により粒
界腐食全消去できるため各々0.02%寸で許容できる
。
界腐食全消去できるため各々0.02%寸で許容できる
。
Sad靭性延性向上のためVcid低いことが望ましい
。しかし本発明(欄の製造過程で不可欠の元素であり、
ある程度の存在に免れないがその最大杆材用U0.5%
−j″′C:であり、0.5チヶ越える昂でに靭外延件
の低下傾向が太きぐなるためslは0.5係以下とした
。
。しかし本発明(欄の製造過程で不可欠の元素であり、
ある程度の存在に免れないがその最大杆材用U0.5%
−j″′C:であり、0.5チヶ越える昂でに靭外延件
の低下傾向が太きぐなるためslは0.5係以下とした
。
Mll trx mr1食性向上のため[に低いことが
望ましいが、Sj、と同様、本発明鋼の製造過程で不可
欠の元素であり、ある程度の存在に免れない。しがしo
、5%に越える用では耐食性が劣下するので、0.5%
を」1限とした。
望ましいが、Sj、と同様、本発明鋼の製造過程で不可
欠の元素であり、ある程度の存在に免れない。しがしo
、5%に越える用では耐食性が劣下するので、0.5%
を」1限とした。
0rb)1ライト系ステンレス鋼としての基本元素であ
り、かつ高耐食性を得るだめの必須元素である。しかし
含有量の増加とともに動性全損うばかりてなく本発明鋼
の製造性孕も害するので18〜25%とした、 MOは塩素イオンの存在下での削孔食性改@に著効を示
し添加量の増大とともに耐食性が著しく改善される。し
かし2チヶ越えると延性−脆性遷移温度が」1昇するた
め05〜2゜0%の範囲どした。
り、かつ高耐食性を得るだめの必須元素である。しかし
含有量の増加とともに動性全損うばかりてなく本発明鋼
の製造性孕も害するので18〜25%とした、 MOは塩素イオンの存在下での削孔食性改@に著効を示
し添加量の増大とともに耐食性が著しく改善される。し
かし2チヶ越えると延性−脆性遷移温度が」1昇するた
め05〜2゜0%の範囲どした。
Nbげ靭性、延性お裏び配食性に有害なCおよびNと結
合して炭窒化物を形1戊し、Cr炭窒化物の析出ケ抑制
する。このような効果を得るためにけO−1−Nの15
倍以上の含有R:が必要で矛)るが、0.6チ勿越える
計では溶接時π溶着金属の高温割れの発生原因となる。
合して炭窒化物を形1戊し、Cr炭窒化物の析出ケ抑制
する。このような効果を得るためにけO−1−Nの15
倍以上の含有R:が必要で矛)るが、0.6チ勿越える
計では溶接時π溶着金属の高温割れの発生原因となる。
このためNb l/j O,2〜0.6係の範囲とした
。
。
VはNbと同様強力な炭窒化物形成元素でi)すNl)
と同様の効果ケもつ。ナしてNl)が0.2〜0.6%
の範囲において5o≦−Nb−−l−V≦9oとなるよ
うにVとNbf共存させるど耐粒界腐食性並びに旬月お
よび溶接熱影響部の靭性が優れるようになる。
と同様の効果ケもつ。ナしてNl)が0.2〜0.6%
の範囲において5o≦−Nb−−l−V≦9oとなるよ
うにVとNbf共存させるど耐粒界腐食性並びに旬月お
よび溶接熱影響部の靭性が優れるようになる。
しかし0.1%未満でげその効果げなく寸た0、5係ケ
越えるとむしろ靭性を劣下しコスト高πもなるのでVに
0.1・−0,5%とした。
越えるとむしろ靭性を劣下しコスト高πもなるのでVに
0.1・−0,5%とした。
Al1−を強力な脱酸力により鋼中の酸素ケ低下する。
またAIN’i形成してNの固定にく)有効であり靭性
、延性を向上させる。このためKけA〕−ケ0.1係以
上添卵する必要があるが、0.3係ケ越乏ると逆に溶接
熱影響部ケ脆化させるので0.1〜0.6係に限定した
。
、延性を向上させる。このためKけA〕−ケ0.1係以
上添卵する必要があるが、0.3係ケ越乏ると逆に溶接
熱影響部ケ脆化させるので0.1〜0.6係に限定した
。
RF;M員本発明鋼を溶接する場合の的接高温割7”L
感受性ケ改善するが00005係以下では改善効果は認
められず、寸たo、2 % k越えるとむしろ靭性およ
び熱間加工性を害するため0005〜02ヴとした。
感受性ケ改善するが00005係以下では改善効果は認
められず、寸たo、2 % k越えるとむしろ靭性およ
び熱間加工性を害するため0005〜02ヴとした。
以」−の合金元素の他に、本発明鋼の製造上不可避的に
混入する不純物元素の痕跡程度の含有に許容される。
混入する不純物元素の痕跡程度の含有に許容される。
以下に本発明鋼の実施側音あげ、比較鋼と対比して本発
明鋼の効果全具体的に示す。
明鋼の効果全具体的に示す。
第1表に供試料の化学組成ケ示す。第1表の供試料のり
ちN[11〜N[L 5が本特許請求の範囲を満足する
発明鋼であり、No、 6〜Nα11は比較鋼である。
ちN[11〜N[L 5が本特許請求の範囲を満足する
発明鋼であり、No、 6〜Nα11は比較鋼である。
これらの供試材に50kg真空溶接後、鍛造、熱延、焼
鋪、酸洗の工程?経て板厚6朋r仕上げたものである。
鋪、酸洗の工程?経て板厚6朋r仕上げたものである。
第1表にあげた供試材に溶接熱影響部全再現させるため
高周波誘導加熱により第2表に示す熱サイクルを竹馬し
た。熱サイクルAは最高加熱温度i+ooCで800C
’tでの冷却速度′(ll−50C/SeCとしたもの
、また熱サイクルB汀最高加熱温度160qCで800
C寸での冷却速度ケ502Z”/Secとしたものであ
る。なお水熱ザイクルにおけるゲ1温速度並ひに冷却速
度に実溶接の熱サイクルに基ずくものである。
高周波誘導加熱により第2表に示す熱サイクルを竹馬し
た。熱サイクルAは最高加熱温度i+ooCで800C
’tでの冷却速度′(ll−50C/SeCとしたもの
、また熱サイクルB汀最高加熱温度160qCで800
C寸での冷却速度ケ502Z”/Secとしたものであ
る。なお水熱ザイクルにおけるゲ1温速度並ひに冷却速
度に実溶接の熱サイクルに基ずくものである。
第3表VC母、材および第2表の熱サイクルイマ1与材
の7ヤルピー衝撃試験結果ケ示ず。試験濡IWげ0℃お
よび25′Cである。
の7ヤルピー衝撃試験結果ケ示ず。試験濡IWげ0℃お
よび25′Cである。
第3表から明らかなように本発明鋼の母相の衝撃値は0
CVcおいて比較鋼の衝撃値よりも著しく高い値を示す
。寸だ特VC顕著なことに比較鋼においてに、溶接熱影
響部をゾユミレートした熱サイクルAおよび熱ザイクル
B伺烏椙の衝撃値ブバ母42のそれより非常に低くなる
のに対して、本発明鋼においてに熱サイクルAおよび熱
サイクルB(τjヵ月の衝撃値が母相のそれと比べてほ
とんど低下しないばかりか、むしろ高くなる傾向さえ見
られることである。
CVcおいて比較鋼の衝撃値よりも著しく高い値を示す
。寸だ特VC顕著なことに比較鋼においてに、溶接熱影
響部をゾユミレートした熱サイクルAおよび熱ザイクル
B伺烏椙の衝撃値ブバ母42のそれより非常に低くなる
のに対して、本発明鋼においてに熱サイクルAおよび熱
サイクルB(τjヵ月の衝撃値が母相のそれと比べてほ
とんど低下しないばかりか、むしろ高くなる傾向さえ見
られることである。
以」二のように、特に溶接熱影響iηl5vcおいて著
しい、靭性効果ケ示すのに、第1〜3表の結果から明ら
かなように、主添加元素がNJ Al、■の単独添加て
rま得られず、これらの元素の複合添加でかつ5 o
<U、116′< 90−>満足する場合にのみ得られ
ることがわかる。
しい、靭性効果ケ示すのに、第1〜3表の結果から明ら
かなように、主添加元素がNJ Al、■の単独添加て
rま得られず、これらの元素の複合添加でかつ5 o
<U、116′< 90−>満足する場合にのみ得られ
ることがわかる。
注1)衝撃試験げzm@vノンチノヤルピー衝撃試験片
にJI84号、10X6i、サブザイズである。
にJI84号、10X6i、サブザイズである。
次VC第4表に供試鋼のMIG溶接部の粒界腐食試験結
果を示す、−、X4表から明らかなように硫酸−硫酸銅
溶液VC,l:る粒界腐食試験でに本発明鋼、比較鋼の
いずれ<)割れは発生−せず優れた配粒界腐食性を有し
ている。
果を示す、−、X4表から明らかなように硫酸−硫酸銅
溶液VC,l:る粒界腐食試験でに本発明鋼、比較鋼の
いずれ<)割れは発生−せず優れた配粒界腐食性を有し
ている。
第4表 溶接部の粒界腐食試験結果
性1)粒界腐食試験1d JISGO575vC準する
。
。
注2)溶接げY316ワイヤ使用lKよるMIG溶接で
ある。
ある。
以」二の実施例より高純度フェライト系ステ/レス鋼(
でおいて溶接部の1ll11食性を損なうことなく溶接
熱影響部の靭性の曖れた鋼ケ借る為に汀Nb、A]、■
を本文詳記の範囲で複合添加しさら、 Nb −1−V
全50〜90の範囲にすればよいことがわかる。したが
って、本発明鋼に特に貯湯槽、受水槽など板厚の厚い用
途において著効を示し、これらの加工π際しての溶接熱
影響部からの割れあるいLr破断どいった従来の懸念ケ
排除することができ、この分野ての利用1111i1直
が高い鋼を提供するものである。
でおいて溶接部の1ll11食性を損なうことなく溶接
熱影響部の靭性の曖れた鋼ケ借る為に汀Nb、A]、■
を本文詳記の範囲で複合添加しさら、 Nb −1−V
全50〜90の範囲にすればよいことがわかる。したが
って、本発明鋼に特に貯湯槽、受水槽など板厚の厚い用
途において著効を示し、これらの加工π際しての溶接熱
影響部からの割れあるいLr破断どいった従来の懸念ケ
排除することができ、この分野ての利用1111i1直
が高い鋼を提供するものである。
1則如人 日新製鋼株式会社
手続補正書(自発)
昭和57年特 許 願第187045 号3、 補正
をする者 事件との関係 特許出願人 代表者 阿 部 談 4、 代 理 人 〒162
をする者 事件との関係 特許出願人 代表者 阿 部 談 4、 代 理 人 〒162
Claims (1)
- (1) c ; 0.02 tyb以下、N ; 0
.02%以下、sl、 ; o、5係以下、Mn;0.
5%以下、C!r ; 18〜256I)、M。 ; 0.5〜2.0 %、Nb ; 0.2〜0.6%
、Al ; 0.1〜0.3%、v ; o、i 〜o
、s %であッ”r、がッ50≦−up −1=M り
90 k満足し、残部がFeおよび不可避的不純物より
なる溶接熱影響部の靭性の優れたフェライト系ステンレ
ス鋼。 (21c ; U、02 %以下、N ; 0.02
%以下、Si ; 0.5係以下、Mn ; U、5
ol)以下、Or ; 18〜25 ’llr、M。 ; 0.5〜2.0 %、Nb ; 0.2〜0.6%
、Al ; 0.1〜0.3%、V ; 0.1〜0.
5%、IM ; o、oos 〜0.2係であって、か
でつ50≦−911≦9oケ満足し、残部が鉄および不
可避的不純物よりなる溶接熱影響部の靭性の優れたフェ
ライト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18704582A JPS5976857A (ja) | 1982-10-25 | 1982-10-25 | 溶接熱影響部の靭性の優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18704582A JPS5976857A (ja) | 1982-10-25 | 1982-10-25 | 溶接熱影響部の靭性の優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5976857A true JPS5976857A (ja) | 1984-05-02 |
JPS6366378B2 JPS6366378B2 (ja) | 1988-12-20 |
Family
ID=16199205
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18704582A Granted JPS5976857A (ja) | 1982-10-25 | 1982-10-25 | 溶接熱影響部の靭性の優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5976857A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8383034B2 (en) * | 2007-01-12 | 2013-02-26 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet for water heater excellent in corrosion resistance at welded part and steel sheet toughness |
-
1982
- 1982-10-25 JP JP18704582A patent/JPS5976857A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8383034B2 (en) * | 2007-01-12 | 2013-02-26 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet for water heater excellent in corrosion resistance at welded part and steel sheet toughness |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6366378B2 (ja) | 1988-12-20 |
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