JPS5968397A - リヤアクスル用ギヤ油組成物 - Google Patents
リヤアクスル用ギヤ油組成物Info
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- JPS5968397A JPS5968397A JP17937982A JP17937982A JPS5968397A JP S5968397 A JPS5968397 A JP S5968397A JP 17937982 A JP17937982 A JP 17937982A JP 17937982 A JP17937982 A JP 17937982A JP S5968397 A JPS5968397 A JP S5968397A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は合成潤滑油を基油として用いたギヤ油用組成物
に関する。
に関する。
ギヤによる動力伝達系においては省エネルギーの観点か
らギヤ油による動力伝達効率の向上が望まれている。動
力伝達効率を高くする自動車用ギヤ油では燃費がよくな
シ、また動力伝達効率を良くする工業用ギヤ油では工場
機械の省動力化が達成できるからである。
らギヤ油による動力伝達効率の向上が望まれている。動
力伝達効率を高くする自動車用ギヤ油では燃費がよくな
シ、また動力伝達効率を良くする工業用ギヤ油では工場
機械の省動力化が達成できるからである。
従来鉱油系ギヤ油の粘度等級の違いによる効率への影響
については報告されておシ、低粘度油は低負荷−低油温
領域では高い効率を示すが高負荷−高油温領域では逆に
効率が低くなることが知られている。すなわち鉱油を基
油とするギヤ油は低油温から高油温、低負荷から高負荷
にわたる広い範囲の使用条件下において高い動力伝達効
率を期待することはできない。
については報告されておシ、低粘度油は低負荷−低油温
領域では高い効率を示すが高負荷−高油温領域では逆に
効率が低くなることが知られている。すなわち鉱油を基
油とするギヤ油は低油温から高油温、低負荷から高負荷
にわたる広い範囲の使用条件下において高い動力伝達効
率を期待することはできない。
本発明者らはギヤ油の動力伝達効率全改善するため種々
検討した結果、慣用のギヤ油相添加剤の使用によっては
大巾な効率向上をはかることが難しいが、特定の脂肪酸
、脂肪酸エステルあるいはオレフィン重合油を基油とし
たギヤ油を用いることによりギヤの動力伝達効率が大巾
に改良できることを見出して本発明を完成した。
検討した結果、慣用のギヤ油相添加剤の使用によっては
大巾な効率向上をはかることが難しいが、特定の脂肪酸
、脂肪酸エステルあるいはオレフィン重合油を基油とし
たギヤ油を用いることによりギヤの動力伝達効率が大巾
に改良できることを見出して本発明を完成した。
すなわち本発明の要旨は、（１）炭素数１２〜２４の脂
肪酸、（２）炭素数１２〜２４の脂肪酸と炭素数１〜１
２のアルコールトノエステル１または（３）炭素数６〜
１６０ａ−オレフィンの重合体であって１００℃の粘度
が３〜５０ｃＳｔで粘度指数が１２０以上であるオレフ
ィン重合体を基油として含有してなることを特徴とする
ギヤ油用組成物に存する。
肪酸、（２）炭素数１２〜２４の脂肪酸と炭素数１〜１
２のアルコールトノエステル１または（３）炭素数６〜
１６０ａ−オレフィンの重合体であって１００℃の粘度
が３〜５０ｃＳｔで粘度指数が１２０以上であるオレフ
ィン重合体を基油として含有してなることを特徴とする
ギヤ油用組成物に存する。
本発明によるギヤ油の基油として炭素数１２〜２４の脂
肪酸が使用できる。炭素数１１以下の脂肪酸は動力伝達
効率向上の効果が低く、炭素数２５以上の脂肪酸は入手
が難しい０不飽和脂肪酸はゆう点が低いが飽和脂肪酸は
ゆう点が高いので本発明で使用する脂肪酸としては不飽
和脂肪酸が好ましい。本発明のギヤ油に飽和脂肪酸を配
合する場合その配合量は飽和脂肪酸が析出しない例えば
約３重量％以下として不飽和脂肪酸、エステル、オレフ
ィン重合油など本発明による他の基油成分と併用するの
が好ましい。また本発明で使用する不飽和脂肪酸はオレ
フィン性二重結合を１個有するものも２個以上有するも
のも使用できるが２個以上有するものを配合したギヤ油
は酸化安定性が劣るので１個のみ有するものが好ましい
。また脂肪酸は直鎖のものでも分枝のものでもよいが、
分枝脂肪酸は粘度指数が低く側滑性が悪いので直鎖のも
のが好ましいＱ炭素数１２〜２４の脂肪酸の例としては
トチセン酸、テトラデセン酸、ヘキサデセン酸、オクタ
デセン酸、エイコセン酸、オレイン酸、υノール酸、リ
ルン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ス
テアリン酸などがある。特に好ましいのはオレイン酸で
ある。
肪酸が使用できる。炭素数１１以下の脂肪酸は動力伝達
効率向上の効果が低く、炭素数２５以上の脂肪酸は入手
が難しい０不飽和脂肪酸はゆう点が低いが飽和脂肪酸は
ゆう点が高いので本発明で使用する脂肪酸としては不飽
和脂肪酸が好ましい。本発明のギヤ油に飽和脂肪酸を配
合する場合その配合量は飽和脂肪酸が析出しない例えば
約３重量％以下として不飽和脂肪酸、エステル、オレフ
ィン重合油など本発明による他の基油成分と併用するの
が好ましい。また本発明で使用する不飽和脂肪酸はオレ
フィン性二重結合を１個有するものも２個以上有するも
のも使用できるが２個以上有するものを配合したギヤ油
は酸化安定性が劣るので１個のみ有するものが好ましい
。また脂肪酸は直鎖のものでも分枝のものでもよいが、
分枝脂肪酸は粘度指数が低く側滑性が悪いので直鎖のも
のが好ましいＱ炭素数１２〜２４の脂肪酸の例としては
トチセン酸、テトラデセン酸、ヘキサデセン酸、オクタ
デセン酸、エイコセン酸、オレイン酸、υノール酸、リ
ルン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ス
テアリン酸などがある。特に好ましいのはオレイン酸で
ある。
例えば工業用オレイン酸のように不飽和脂肪酸金主成分
としステアリン酸、パルミチン酸など小川の飽和脂肪酸
を含有するものも使用できる。
としステアリン酸、パルミチン酸など小川の飽和脂肪酸
を含有するものも使用できる。
本発明で基油として使用する脂肪酸エステルは炭素数１
２〜２４の脂肪酸と炭素数１〜１２のアルコールとのエ
ステルであり、この脂肪酸成分は上記脂肪酸と同様のも
のがあシ、アルコール成分としては脂肪族−価アルコー
ル、脂肪族多価アルコールがある。このエステルの構成
成分である炭素数１２〜２４の脂肪酸についてその炭素
数、飽和もしくは不飽和の構造、直鎖もしくは分枝の構
造などについての限定理由、好ましい理由は上述した炭
素数１２〜２４の脂肪酸基油についての限定理由、好ま
しい理由と同じである。才だ上記エステルの構成成分で
あるアルコールについては炭素数１３以上のものではエ
ステルの融点が高くなるので炭素数１２以下のものを使
用する。またアルコール成分について一部アルコールテ
ハ分枝アルコールカラのエステルは粘度指数が低いので
直鎖アルコールから導いたエステルが好ましく、また不
飽和アルコールから導いたエステルは酸化安定性が悪い
ので飽和アルコールから導いたエステルが好ましい。上
記したエステルの例としてはドデセン酸、テトラデセン
酸、ヘキサデセン酸、オクタデセン酸、エイコセン酸、
オレイン酸、リノール酸、リルン酸、ラウリン酸、ミリ
スチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸のような脂肪酸
とメタノール、エタノール、プロパツール、ブタノール
、ヘキサノール、オクタツール、ノニルアルコール、ラ
ウリルアルコール、エチレングリコール、フロピレンゲ
リコール、グリセロール、ネオペンチルグリコール、ト
リメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメ
チロールブタン、トリメチロールベキサン、ペンクエリ
スリトール、ジペンタエリスリトール、ンルビトールの
よ’５ ｆｔ：、 −７／ｌ／コールとのエステルがあ
げられる。
２〜２４の脂肪酸と炭素数１〜１２のアルコールとのエ
ステルであり、この脂肪酸成分は上記脂肪酸と同様のも
のがあシ、アルコール成分としては脂肪族−価アルコー
ル、脂肪族多価アルコールがある。このエステルの構成
成分である炭素数１２〜２４の脂肪酸についてその炭素
数、飽和もしくは不飽和の構造、直鎖もしくは分枝の構
造などについての限定理由、好ましい理由は上述した炭
素数１２〜２４の脂肪酸基油についての限定理由、好ま
しい理由と同じである。才だ上記エステルの構成成分で
あるアルコールについては炭素数１３以上のものではエ
ステルの融点が高くなるので炭素数１２以下のものを使
用する。またアルコール成分について一部アルコールテ
ハ分枝アルコールカラのエステルは粘度指数が低いので
直鎖アルコールから導いたエステルが好ましく、また不
飽和アルコールから導いたエステルは酸化安定性が悪い
ので飽和アルコールから導いたエステルが好ましい。上
記したエステルの例としてはドデセン酸、テトラデセン
酸、ヘキサデセン酸、オクタデセン酸、エイコセン酸、
オレイン酸、リノール酸、リルン酸、ラウリン酸、ミリ
スチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸のような脂肪酸
とメタノール、エタノール、プロパツール、ブタノール
、ヘキサノール、オクタツール、ノニルアルコール、ラ
ウリルアルコール、エチレングリコール、フロピレンゲ
リコール、グリセロール、ネオペンチルグリコール、ト
リメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメ
チロールブタン、トリメチロールベキサン、ペンクエリ
スリトール、ジペンタエリスリトール、ンルビトールの
よ’５ ｆｔ：、 −７／ｌ／コールとのエステルがあ
げられる。
こノしらエステルは遊離のアルコール水酸基の残存し八
が各すきると他の基油成分への溶解性が悪く、吸水性が
高くなるのでエステル化率は約８０％以上特に約９５％
以上のものが好ましい。特に好ましいエステルの例はオ
レイン酸ペンタエリスリトールエステル（テトラエステ
ル）、オレイン酸シヘンタエリスリトールエステル（ヘ
キサエステル）、オレイン酸ネオペンチルグリコールエ
ステル（ジエスチル）、オレイン酸トリメチロールプロ
パンエステル（トリエステル）でアル。
が各すきると他の基油成分への溶解性が悪く、吸水性が
高くなるのでエステル化率は約８０％以上特に約９５％
以上のものが好ましい。特に好ましいエステルの例はオ
レイン酸ペンタエリスリトールエステル（テトラエステ
ル）、オレイン酸シヘンタエリスリトールエステル（ヘ
キサエステル）、オレイン酸ネオペンチルグリコールエ
ステル（ジエスチル）、オレイン酸トリメチロールプロ
パンエステル（トリエステル）でアル。
本発明で基油として使用する炭素数６〜１６のα−オレ
フィンの重合体は粘度が１００℃で約３〜５０ｃＳｔで
粘度指数が１２０以上のものである。このようなオレフ
ィン重合油の全炭素数は約２６〜１２０である□炭素数
１７以上または炭素数５以下のα−オレフィンから得ら
れる重合油は融点が高く、あるいは粘度指数が低く、不
発明の基油としては使用に適しない。分枝α−オレフィ
ンの重合油よりも直鎖α−オレフィンの重合油のほうが
粘度指数が高いので好ましい。オレフィン重合油の例と
しては１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン、１
−ノネン、１−デセン、１−ドデセンのよりなα−オレ
フィンの重合油があげられる。本発明で用いる基油とし
てはこれらオレフィンの重合体そのままでもよいが、更
に水素添加処理を行なったものが好ましい。
フィンの重合体は粘度が１００℃で約３〜５０ｃＳｔで
粘度指数が１２０以上のものである。このようなオレフ
ィン重合油の全炭素数は約２６〜１２０である□炭素数
１７以上または炭素数５以下のα−オレフィンから得ら
れる重合油は融点が高く、あるいは粘度指数が低く、不
発明の基油としては使用に適しない。分枝α−オレフィ
ンの重合油よりも直鎖α−オレフィンの重合油のほうが
粘度指数が高いので好ましい。オレフィン重合油の例と
しては１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン、１
−ノネン、１−デセン、１−ドデセンのよりなα−オレ
フィンの重合油があげられる。本発明で用いる基油とし
てはこれらオレフィンの重合体そのままでもよいが、更
に水素添加処理を行なったものが好ましい。
水素添加処理により酸化安定性が更に改善される。また
粘度が低すぎるオレフィン重合油、粘度が高すぎるオレ
フィン重合油、粘度指数が低すぎるオレフィン重合油は
ギヤ油の基油としては不適当である。なお炭素数６〜１
６のα−オレフィンからオレフィン重合油全製造する方
法は公知であり、例えばｌ持公昭３９−６４５５号、同
３９−８５６２号、同４０−１１７７１号、同４９−２
７９０５号、同５１−４５０１２号公報等に記載されて
いる。
粘度が低すぎるオレフィン重合油、粘度が高すぎるオレ
フィン重合油、粘度指数が低すぎるオレフィン重合油は
ギヤ油の基油としては不適当である。なお炭素数６〜１
６のα−オレフィンからオレフィン重合油全製造する方
法は公知であり、例えばｌ持公昭３９−６４５５号、同
３９−８５６２号、同４０−１１７７１号、同４９−２
７９０５号、同５１−４５０１２号公報等に記載されて
いる。
本発明のギヤ油においては上Ｎｅ ｔ／た脂肪酸、脂肪
酸エステル、オレフィン重合油あるいはこれらの少なく
とも２種以上の混合物を基油の一部あるいは全部として
使用する。脂肪酸は配合）１１．が多くなりすぎるとギ
ヤ油の酸化安定性が悪くなるので脂肪酸の配合獣は約５
０重は％以下、好適には約３０重量％以下、最も好適に
ｔｒｉ、１０重重宿以下が好ましく、また脂肪酸エステ
ルやオレフィン重合油との混合物として使用することが
好ましい。上記脂肪酸、脂肪酸エステル、オレフィン重
合油もしくはこれら混合物を基油の一部として他の基油
例えば石油系潤滑油（鉱油）、アルキルベンゼン顧、ポ
リブテン油等との混合物として使用する場合、ギヤー油
中における前者の配合機は約１０重量％以上、好ましく
は約２０重量％以上、特に好ましくは約５０重機％以上
であシ、また上記の他の基油は粘度が１００℃で約４〜
４０ｃＳｔ、粘度指数約９０以上のものが好ましい。上
記脂肪酸、脂肪酸エステル、オレフィン重合油もしくは
これら混合物の配合巨が少なすぎると動力伝達効率の改
善効果はなくなる。
酸エステル、オレフィン重合油あるいはこれらの少なく
とも２種以上の混合物を基油の一部あるいは全部として
使用する。脂肪酸は配合）１１．が多くなりすぎるとギ
ヤ油の酸化安定性が悪くなるので脂肪酸の配合獣は約５
０重は％以下、好適には約３０重量％以下、最も好適に
ｔｒｉ、１０重重宿以下が好ましく、また脂肪酸エステ
ルやオレフィン重合油との混合物として使用することが
好ましい。上記脂肪酸、脂肪酸エステル、オレフィン重
合油もしくはこれら混合物を基油の一部として他の基油
例えば石油系潤滑油（鉱油）、アルキルベンゼン顧、ポ
リブテン油等との混合物として使用する場合、ギヤー油
中における前者の配合機は約１０重量％以上、好ましく
は約２０重量％以上、特に好ましくは約５０重機％以上
であシ、また上記の他の基油は粘度が１００℃で約４〜
４０ｃＳｔ、粘度指数約９０以上のものが好ましい。上
記脂肪酸、脂肪酸エステル、オレフィン重合油もしくは
これら混合物の配合巨が少なすぎると動力伝達効率の改
善効果はなくなる。
本発明のギヤ油には極圧剤、摩擦低減剤、摩耗防止剤、
油性剤、酸化防止剤、腐食防止剤、金属不活性化剤、流
動点降下剤、粘度指数向上剤、消泡剤、染料など慣用の
添加剤少なくとも１種以上を添加してもよい０消泡剤、
染料の添加量は通常約１０〜１００００重量ｐｐｍであ
シ、その他の添加剤の添加量は通常約０．１〜２０重敬
％である。
油性剤、酸化防止剤、腐食防止剤、金属不活性化剤、流
動点降下剤、粘度指数向上剤、消泡剤、染料など慣用の
添加剤少なくとも１種以上を添加してもよい０消泡剤、
染料の添加量は通常約１０〜１００００重量ｐｐｍであ
シ、その他の添加剤の添加量は通常約０．１〜２０重敬
％である。
極圧剤、摩擦低減剤、摩耗防止剤の例としてはリン酸ト
リオクチル、亜リン酸トリオクチル、チオリン酸トリオ
クチル、リン酸トリクレジル、亜リン酸トリクレジル、
チオリン酸トリクレジル、リン酸ジデシル、ヒドロキシ
エチル−０，０’−シヘキシルジチオリン酸エステルと
五酸化リンとの反応物をドデシルアミンで中和したもの
、フェニルヒドロキシエチル−０，Ｏ′〜ジヘキシルジ
チオリン酸エステルと五酸化リン七の反応物をドデシル
アミンで中和したもの、リン酸ジオクチルをドデシルア
ミンで中和したもの、ヒドロキシプロピル−０，０’−
ジフェニルジチオリン酸エステルと″ｆｉ、酸化リンと
の反応物をオクタデシルアミンで中和したもの、ジフェ
ニルジサルファイド、ジオクチルポリサルファイド、ジ
シクロへキシルポリサルファイド、テルペンをいおうで
硫化したもの、テルペンを硫化リンでリン硫化したもの
等がある。油性剤としてはオレイルアルコール、硫化油
脂等があシ、酸化防止剤の例としてはシアルギルジチオ
リン酸亜鉛、２，６−ジターシャリブチル−バラクゾー
ル等があシ、腐食防止剤の例としてはオレオイルザルコ
シン、酸化パラフィン、ナフテン酸塩、ベンゾトリアゾ
ール々どかあり、流動点降下剤の例としてはポリアルキ
ルメタクリレート、ポリアルキルスチレンなどかあυ、
粘度指数向上剤の例としてはポリアルキルメタクリレー
ト、ポリイソブチレンなどがあり、消泡剤の例としては
ジメチルポリシロキサン、アルミニウムステアレートな
どがある。（ギヤ油添加剤については桜井俊男著、昭和
４８年５月１５日幸書房発行「石油製品添加剤」に詳述
されている。） 本発明のギヤ油は基油の一部又は全部に上記した特定の
脂肪酸、脂肪酸エステルまたはオレフィン重合油を用い
ているため、ギヤの動力伝達効率が大巾に改善される。
リオクチル、亜リン酸トリオクチル、チオリン酸トリオ
クチル、リン酸トリクレジル、亜リン酸トリクレジル、
チオリン酸トリクレジル、リン酸ジデシル、ヒドロキシ
エチル−０，０’−シヘキシルジチオリン酸エステルと
五酸化リンとの反応物をドデシルアミンで中和したもの
、フェニルヒドロキシエチル−０，Ｏ′〜ジヘキシルジ
チオリン酸エステルと五酸化リン七の反応物をドデシル
アミンで中和したもの、リン酸ジオクチルをドデシルア
ミンで中和したもの、ヒドロキシプロピル−０，０’−
ジフェニルジチオリン酸エステルと″ｆｉ、酸化リンと
の反応物をオクタデシルアミンで中和したもの、ジフェ
ニルジサルファイド、ジオクチルポリサルファイド、ジ
シクロへキシルポリサルファイド、テルペンをいおうで
硫化したもの、テルペンを硫化リンでリン硫化したもの
等がある。油性剤としてはオレイルアルコール、硫化油
脂等があシ、酸化防止剤の例としてはシアルギルジチオ
リン酸亜鉛、２，６−ジターシャリブチル−バラクゾー
ル等があシ、腐食防止剤の例としてはオレオイルザルコ
シン、酸化パラフィン、ナフテン酸塩、ベンゾトリアゾ
ール々どかあり、流動点降下剤の例としてはポリアルキ
ルメタクリレート、ポリアルキルスチレンなどかあυ、
粘度指数向上剤の例としてはポリアルキルメタクリレー
ト、ポリイソブチレンなどがあり、消泡剤の例としては
ジメチルポリシロキサン、アルミニウムステアレートな
どがある。（ギヤ油添加剤については桜井俊男著、昭和
４８年５月１５日幸書房発行「石油製品添加剤」に詳述
されている。） 本発明のギヤ油は基油の一部又は全部に上記した特定の
脂肪酸、脂肪酸エステルまたはオレフィン重合油を用い
ているため、ギヤの動力伝達効率が大巾に改善される。
その結果本発明のギヤ油を自動車用ギヤ油として使用す
ると燃費が改善され、また工業用ギヤ油として使用する
と燃費の改善および省動力化が達成できるという効果が
ある。
ると燃費が改善され、また工業用ギヤ油として使用する
と燃費の改善および省動力化が達成できるという効果が
ある。
下記の実施例、比較例において供試油の動力伝達効率は
、第１図に概略図を示したリヤアクスル効率試験機によ
り測定した。第１図中１はリヤアクスル、２は直流ダイ
ナモメータ、３．３ａは渦流式ダイナモメータ、４．４
ａはトルクメータ、５はプロペラシャフトである。試験
は排気（迂１７７０ｃｃ乗用車用の独立懸架型リヤアク
スル（・・イボイドギヤ）を用い、リヤアクスル１中に
供試油８００ｃｃを入れ、ダイナモメータ２でリヤアク
スル１を駆動し、その負荷全左右２個の渦流式ダイナモ
メータ３．３ａで吸収するように運転し、入力トルクは
ダイナモメータ２に付属しているロードセルにより求め
、出力トルクはリヤアクスル１とダイナモメータ３．３
ａとを連結する左右２個のトルクメータ４．４ａにより
測定した。リヤアクスルの効率は次式により求めた。
、第１図に概略図を示したリヤアクスル効率試験機によ
り測定した。第１図中１はリヤアクスル、２は直流ダイ
ナモメータ、３．３ａは渦流式ダイナモメータ、４．４
ａはトルクメータ、５はプロペラシャフトである。試験
は排気（迂１７７０ｃｃ乗用車用の独立懸架型リヤアク
スル（・・イボイドギヤ）を用い、リヤアクスル１中に
供試油８００ｃｃを入れ、ダイナモメータ２でリヤアク
スル１を駆動し、その負荷全左右２個の渦流式ダイナモ
メータ３．３ａで吸収するように運転し、入力トルクは
ダイナモメータ２に付属しているロードセルにより求め
、出力トルクはリヤアクスル１とダイナモメータ３．３
ａとを連結する左右２個のトルクメータ４．４ａにより
測定した。リヤアクスルの効率は次式により求めた。
またリヤアクスルの運転条件は入力側回転数ｆ ２００
０ ｒｐｒｎとし、左右の出力側回転数を同じにしだ。
０ ｒｐｒｎとし、左右の出力側回転数を同じにしだ。
入力トルクは５ Ｋｙ・ｍ、１０に７・ｍ、２０に２・
ｍの各条件で行なった。ギヤ油充填量は規定量の８００
ｃｃとし、油温を０〜１２０℃に変えて行なった。
ｍの各条件で行なった。ギヤ油充填量は規定量の８００
ｃｃとし、油温を０〜１２０℃に変えて行なった。
以下実施例によυ本発明を説明する。
実施例１．２
実施例１で用いた供試油（ＯＩＬ−８と略称する。）は
オレイン酸ペンタエリスリトールエステル（テトラエス
テル）９３２）ｆｔｉｔ％といおう一リン系極圧剤（硫
化オレフィンと酸性リン酸エステルのアミン塩を主成分
とする。イオウ含有抵２２重量％、リン含有量１．４重
量％、窒素含有ｉｏ、ｓ６重量％。）７重量％とからな
る組成物に対し外割合で２０重量ｐｐｍのシリコン系消
泡剤を含有するものである。実施例２で用いた供試油（
ＯＩＬ −１１）はオレイン酸ヘソタエリスリトールエ
ステル９３ｉ皇％の代りに１−ヘキセン、■−ノネンお
よび１−ドデセンからなるα−オレフィン混合物のオレ
フィン重合油（蒸気圧平衡法による分子「汗が７６２０
）９３重ｈ１％を用いた以外実施例１の供試油と同じ
ものである。これら供試油の一般性状を次表に示す。
オレイン酸ペンタエリスリトールエステル（テトラエス
テル）９３２）ｆｔｉｔ％といおう一リン系極圧剤（硫
化オレフィンと酸性リン酸エステルのアミン塩を主成分
とする。イオウ含有抵２２重量％、リン含有量１．４重
量％、窒素含有ｉｏ、ｓ６重量％。）７重量％とからな
る組成物に対し外割合で２０重量ｐｐｍのシリコン系消
泡剤を含有するものである。実施例２で用いた供試油（
ＯＩＬ −１１）はオレイン酸ヘソタエリスリトールエ
ステル９３ｉ皇％の代りに１−ヘキセン、■−ノネンお
よび１−ドデセンからなるα−オレフィン混合物のオレ
フィン重合油（蒸気圧平衡法による分子「汗が７６２０
）９３重ｈ１％を用いた以外実施例１の供試油と同じ
ものである。これら供試油の一般性状を次表に示す。
第１図に示したリヤアクスル効率試験機によシ上記供試
油の各油温におけるリヤアクスル効率を測定した。この
測定結果を後記比較例１〜３の結果とともにリヤアクス
ル効率と油温との関係として第２図、第３図に示す。
油の各油温におけるリヤアクスル効率を測定した。この
測定結果を後記比較例１〜３の結果とともにリヤアクス
ル効率と油温との関係として第２図、第３図に示す。
第２図は入力トルク１０Ｋｙ・ｍの場合の結果であシ、
第３図は入力トルク２ＱＫｙｇＨの場合の結果である。
第３図は入力トルク２ＱＫｙｇＨの場合の結果である。
またこの測定東件において各油温における供試前の粘度
を求め、第２図からリヤアクスル効率と粘度との関係を
求めた結果を第４図に示す。
を求め、第２図からリヤアクスル効率と粘度との関係を
求めた結果を第４図に示す。
第２〜４図から明らかなようにオレイン酸ペンタエリス
リトールエステルやｃ６〜１２α−オレフィンからのオ
レフィン重合油を基油とするギヤ油は、鉱油潤滑油やポ
リブテンを基油とする後記比較例１〜３のギヤ油に較べ
て、リヤアクスル効率ががなり改善されている。
リトールエステルやｃ６〜１２α−オレフィンからのオ
レフィン重合油を基油とするギヤ油は、鉱油潤滑油やポ
リブテンを基油とする後記比較例１〜３のギヤ油に較べ
て、リヤアクスル効率ががなり改善されている。
比較例１〜３
比較例１で用いた供試前（ＯＩＬ−２）はパラフィン系
鉱油潤滑油９２．８重量％、ポリメタアクリレート系流
動点降下剤０．２ｆ＠％および実施例１で用いたと同じ
いおう一シん系極圧剤７重量％からなる組成物に外割合
で２０重＠ ｐｐｍのシリコン系消泡剤を含有するもの
である。比較例２で用いた供試前（ＯＩＬ −７）はパ
ラフィン系鉱油潤滑油９２．８Ｍ、−＠％の代シにナフ
テン系鉱油潤滑油９２．８重燵％を用いた以外比較例１
の供試前と同じものである。
鉱油潤滑油９２．８重量％、ポリメタアクリレート系流
動点降下剤０．２ｆ＠％および実施例１で用いたと同じ
いおう一シん系極圧剤７重量％からなる組成物に外割合
で２０重＠ ｐｐｍのシリコン系消泡剤を含有するもの
である。比較例２で用いた供試前（ＯＩＬ −７）はパ
ラフィン系鉱油潤滑油９２．８Ｍ、−＠％の代シにナフ
テン系鉱油潤滑油９２．８重燵％を用いた以外比較例１
の供試前と同じものである。
比較例３で用いた供試前（ＯＩＬ−１２）はオレイン酸
ペンタエリスリトールエステル９３重！′１′？、５！
σの代りに分子ｒ＋’１１３９（蒸気圧平衡法）のポリ
ブテン９３重訃％を用いた以外実施例１の供試前と同じ
ものである。これら供試前の一般１−Ｌ状ｆｆ：第２表
に示す。
ペンタエリスリトールエステル９３重！′１′？、５！
σの代りに分子ｒ＋’１１３９（蒸気圧平衡法）のポリ
ブテン９３重訃％を用いた以外実施例１の供試前と同じ
ものである。これら供試前の一般１−Ｌ状ｆｆ：第２表
に示す。
これらの供試前について実施例１と同様にしてリヤアク
スル効率を測定した。リヤアクスル効率と油温との関係
については実施例１．２の結果とともに第２図（入力ト
ルク１ｏＫｙ−ｍの場合。）、第３図（入力トルク２０
に７・ｍの場合。）に示す。またリヤアクスル効率と各
油温における粘度との関係を第４図（入力トルク１０Ｋ
ｆ−ｍの場合。）に示す。
スル効率を測定した。リヤアクスル効率と油温との関係
については実施例１．２の結果とともに第２図（入力ト
ルク１ｏＫｙ−ｍの場合。）、第３図（入力トルク２０
に７・ｍの場合。）に示す。またリヤアクスル効率と各
油温における粘度との関係を第４図（入力トルク１０Ｋ
ｆ−ｍの場合。）に示す。
比較例４．５
比較例４．５で用いた供試前（ＯＩＬ −１，０ＩＬ−
３）は比較例１のパラフィン系鉱油潤滑油９２．８重［
７１％の代ｐに粘度が異なる２種のパラフィン系鉱油潤
滑油９２．８重量％を配合した以外比較例１の供試前と
同じものである。これら供試前の性状を次表に示す。
３）は比較例１のパラフィン系鉱油潤滑油９２．８重［
７１％の代ｐに粘度が異なる２種のパラフィン系鉱油潤
滑油９２．８重量％を配合した以外比較例１の供試前と
同じものである。これら供試前の性状を次表に示す。
これらの供試前について実施例１と同様にしてリヤアク
スル効率全測定した。その結果を比較例１の結果と比較
したところ次のととが判明した。
スル効率全測定した。その結果を比較例１の結果と比較
したところ次のととが判明した。
すなわち石油系潤滑油全基油としたギヤ油は、低粘度の
ものでは低負荷−低油温領域で高いリヤアクスル効率を
示すが、高負荷−高油温領域では高粘度のものが高い効
率を示す。
ものでは低負荷−低油温領域で高いリヤアクスル効率を
示すが、高負荷−高油温領域では高粘度のものが高い効
率を示す。
しかしリヤアクスル効率を試験油温における粘度との関
係で整理してみると、供試前０１ Ｔ。
係で整理してみると、供試前０１ Ｔ。
−１、ＯＩＬ −２、ＯＩＬ −３とも同一線上に乗っ
ており、同一系統のパラフィン系鉱油全基油として用い
る限りリヤアクスル効率は試験油温での粘度にのみ依存
していることがわかった。
ており、同一系統のパラフィン系鉱油全基油として用い
る限りリヤアクスル効率は試験油温での粘度にのみ依存
していることがわかった。
実施例３、比較例６
実施例３で用いた供試前（ＯＩＬ −９）はオレイン酸
ペソタエリスリトールエステル９３］Ｔ敗％の代りにオ
レイン酸トリメチロールプロパンエステル（トリエステ
ル） ９３ ＮｆＬ’Ｘ ｋ用いた以外実施例１の供試
前と同じである。
ペソタエリスリトールエステル９３］Ｔ敗％の代りにオ
レイン酸トリメチロールプロパンエステル（トリエステ
ル） ９３ ＮｆＬ’Ｘ ｋ用いた以外実施例１の供試
前と同じである。
比較例６で用いた供試前（ＯＩＬ−１，０）はオレイン
酸ペンタエリスリトールエステル９３重量％の代りに直
鎖Ｃ６〜ＣＩＯ脂肪酸ペンタ工リスリトールエステル９
３重量％を用いた以外実施例１の供試前と同じである。
酸ペンタエリスリトールエステル９３重量％の代りに直
鎖Ｃ６〜ＣＩＯ脂肪酸ペンタ工リスリトールエステル９
３重量％を用いた以外実施例１の供試前と同じである。
これら供試前の性状およびリヤアクスル効率試験結果を
比較例１の結果とともに次表に示す。次表にみられるよ
うにオレイン酸トリメチロールプロパンエステルを基油
とする実施例３の供試前はパラフィン系鉱油を基油とす
る比較例１の供試前に較べてリヤアクスル効率が高いが
、炭素数６〜１０の脂肪酸とペンタエリスリトールとの
エステルを基油とする比較例６の供試前はリヤアクスル
効率改善の効果はない・〕第 ４ 表 実施例４．５ 実施例４で用いた供試前（ＯＩＬ−１４）はノ（ラフイ
ン系鉱油潤滑油９２．８重量％の代９に同じパラフィン
系鉱油潤滑油８２．８重量％とオレイン酸１０重石％と
の混合物を用いた以外比較例１の供試前と同じであり、
実施例５で用いた供試前（ＯＩＬ−１５）はパラフィン
系鉱油潤滑油９２．８重醒％の代シに同じパラフィン系
鉱油潤滑油６２．８重量％とオレイン酸３０重１％とを
用いた以外比較例１の供試前と同じである。
比較例１の結果とともに次表に示す。次表にみられるよ
うにオレイン酸トリメチロールプロパンエステルを基油
とする実施例３の供試前はパラフィン系鉱油を基油とす
る比較例１の供試前に較べてリヤアクスル効率が高いが
、炭素数６〜１０の脂肪酸とペンタエリスリトールとの
エステルを基油とする比較例６の供試前はリヤアクスル
効率改善の効果はない・〕第 ４ 表 実施例４．５ 実施例４で用いた供試前（ＯＩＬ−１４）はノ（ラフイ
ン系鉱油潤滑油９２．８重量％の代９に同じパラフィン
系鉱油潤滑油８２．８重量％とオレイン酸１０重石％と
の混合物を用いた以外比較例１の供試前と同じであり、
実施例５で用いた供試前（ＯＩＬ−１５）はパラフィン
系鉱油潤滑油９２．８重醒％の代シに同じパラフィン系
鉱油潤滑油６２．８重量％とオレイン酸３０重１％とを
用いた以外比較例１の供試前と同じである。
これら供試前の一般性状およびリヤアクスル試験結果を
次表に示す。次表にみられるように鉱油潤滑油にオレイ
ン酸を１０重配合した供試前およびオレイン酸を３０重
配合した供試前はオレイン酸を配合しない供試前（比較
例１のＯＩＬ −２） よりもリヤアクスル効率が改
善されている。
次表に示す。次表にみられるように鉱油潤滑油にオレイ
ン酸を１０重配合した供試前およびオレイン酸を３０重
配合した供試前はオレイン酸を配合しない供試前（比較
例１のＯＩＬ −２） よりもリヤアクスル効率が改
善されている。
実施例６．７
実施例６で用いた供試前（ＣＨＬ−１６）はパラフィン
系鉱油潤滑油９２．８重］■％の代りに同じパラフィン
系鉱油潤滑油４２８重＠％とオレイン酸正ブチルエステ
ル５０重階％とを用いた以外は比較例５の供試前と同じ
である。
系鉱油潤滑油９２．８重］■％の代りに同じパラフィン
系鉱油潤滑油４２８重＠％とオレイン酸正ブチルエステ
ル５０重階％とを用いた以外は比較例５の供試前と同じ
である。
実施例７で用いた供試前（ＯＩＬ−１７）はパラフィン
系鉱油潤滑油９２．８重に％の代りに同じパラフィン系
鉱油潤滑油４２．８重Ｍ％とオレイン酸ネオペンチルグ
リコールエステル（ジエステル）５０．０軍団％とを用
いた以外は比較例５の供試前と同じである。
系鉱油潤滑油９２．８重に％の代りに同じパラフィン系
鉱油潤滑油４２．８重Ｍ％とオレイン酸ネオペンチルグ
リコールエステル（ジエステル）５０．０軍団％とを用
いた以外は比較例５の供試前と同じである。
これら供試前につき実施例１と同じ方法でリヤアクスル
効率を測定した。その結果実施例６．７の供試前は比較
例５の供試前に較べて、同一粘度（試験油温での粘度）
で比較してリヤアクスル効率（ただし入力トルク１０Ｋ
ｙ−ｍで。）は０．５〜１．０％高い値を示した。
効率を測定した。その結果実施例６．７の供試前は比較
例５の供試前に較べて、同一粘度（試験油温での粘度）
で比較してリヤアクスル効率（ただし入力トルク１０Ｋ
ｙ−ｍで。）は０．５〜１．０％高い値を示した。
比較例７
比較例７で用いた供試前（ＯＩＬ−１３）はオレイン酸
ペンタエリスリトールエステル９３重１％の代りに平均
炭素数２４のジアシャルベンセフ９３重隈％を用いた以
外実施例１の供試前と同じである。供試前ＯＩＬ −１
３につ ４゜き実施例１と同じ方法でリヤアクスル効率
を測定した。その結果供試前ＯＩＬ −１３のリヤアク
スル効率は比較例１の供試前０ＩＬ−２のリヤアクスル
効率とほとんど同じであった。
ペンタエリスリトールエステル９３重１％の代りに平均
炭素数２４のジアシャルベンセフ９３重隈％を用いた以
外実施例１の供試前と同じである。供試前ＯＩＬ −１
３につ ４゜き実施例１と同じ方法でリヤアクスル効率
を測定した。その結果供試前ＯＩＬ −１３のリヤアク
スル効率は比較例１の供試前０ＩＬ−２のリヤアクスル
効率とほとんど同じであった。
実施例８．９
実施例８で用いた供試前（ＯＩＬ−１８）はオレイン酸
ペンタエリスリトール配合量ヲ９９重は％にしかついお
う−９ん系極圧剤配合μを１貢献％にした以外実施例１
の供試前と同じであり、実施例９で用いた供試前（０Ｉ
Ｌ−１９）はオレイン酸ペンタエリスリトールエステル
９３重１％の代りに同じエステル９２重量％と二硫化モ
リブデン１重徂％とを配合した以外実施例１の供試前と
同じである。これら供試前ＯＩＬ −１８、ＯＩＬ −
１９につき実施例１と同じ方法でリヤアクスル効率を測
定したところ、これら供試前のリヤアクスル効率は実施
例１の供試前ＯＩＬ −８のリヤアクスル効率とほぼ同
等であった。
ペンタエリスリトール配合量ヲ９９重は％にしかついお
う−９ん系極圧剤配合μを１貢献％にした以外実施例１
の供試前と同じであり、実施例９で用いた供試前（０Ｉ
Ｌ−１９）はオレイン酸ペンタエリスリトールエステル
９３重１％の代りに同じエステル９２重量％と二硫化モ
リブデン１重徂％とを配合した以外実施例１の供試前と
同じである。これら供試前ＯＩＬ −１８、ＯＩＬ −
１９につき実施例１と同じ方法でリヤアクスル効率を測
定したところ、これら供試前のリヤアクスル効率は実施
例１の供試前ＯＩＬ −８のリヤアクスル効率とほぼ同
等であった。
第１図はギヤ油供試油のリヤアクスル動力伝達効率を測
定するリヤアクスル効率試験機の概略を示す。第１図中
１はリヤアクスル、２は直流ダイナモメータ、３．３ａ
は渦流式ダイナモメータである。 第２図、第３図はギヤ油供試油の′？ｔｌｒ温とリヤア
クスル効率との関係を示し、第４図はギヤ油供試油の試
験温度における粘度とリヤアクスル効率との関係を示す
。第２〜４図中ＯＩＬ −８、ＯＩＬ −１１，０ＩＬ
−２、ＯＩＬ −７、ＯＩＬ −１２はそれぞれ実施例
１、実施例２、比較例１、比較例２、比較例３で用いた
ギヤ油供試油をあられす。 特許出願人丸善石油株式会社 代理人安１）脩之助劣へ ￥１ １ １’ａ 躬 ２ 図・ Ｉｔ、 ３ ノニ；）−］ 渣三に、”
定するリヤアクスル効率試験機の概略を示す。第１図中
１はリヤアクスル、２は直流ダイナモメータ、３．３ａ
は渦流式ダイナモメータである。 第２図、第３図はギヤ油供試油の′？ｔｌｒ温とリヤア
クスル効率との関係を示し、第４図はギヤ油供試油の試
験温度における粘度とリヤアクスル効率との関係を示す
。第２〜４図中ＯＩＬ −８、ＯＩＬ −１１，０ＩＬ
−２、ＯＩＬ −７、ＯＩＬ −１２はそれぞれ実施例
１、実施例２、比較例１、比較例２、比較例３で用いた
ギヤ油供試油をあられす。 特許出願人丸善石油株式会社 代理人安１）脩之助劣へ ￥１ １ １’ａ 躬 ２ 図・ Ｉｔ、 ３ ノニ；）−］ 渣三に、”
Claims (1)
- （１）炭素数１２〜２４の脂肪酸、（２）炭素数１２〜
２４の脂肪酸と炭素数１〜１２のアルコールとのエステ
ル、または（３）炭素数６〜１６のα−オレフィンの重
合体であって１００℃の粘度が３〜５０ｃＳｔで粘度指
数が１２０以上であるオレフィン重合体を基油として含
有してなることを特徴とするギヤ油用組成物
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17937982A JPS5968397A (ja) | 1982-10-13 | 1982-10-13 | リヤアクスル用ギヤ油組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17937982A JPS5968397A (ja) | 1982-10-13 | 1982-10-13 | リヤアクスル用ギヤ油組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5968397A true JPS5968397A (ja) | 1984-04-18 |
| JPH0314079B2 JPH0314079B2 (ja) | 1991-02-25 |
Family
ID=16064825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17937982A Granted JPS5968397A (ja) | 1982-10-13 | 1982-10-13 | リヤアクスル用ギヤ油組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5968397A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59133297A (ja) * | 1983-01-20 | 1984-07-31 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 高温用潤滑油組成物 |
| WO1987007635A1 (en) * | 1986-06-02 | 1987-12-17 | Toa Nenryo Kogyo K.K. | Synthetic traction fluid |
| WO1988010292A1 (en) * | 1987-06-26 | 1988-12-29 | Toa Nenryo Kogyo Kabushiki Kaisha | Traction fluid |
| WO1989001021A1 (en) * | 1987-07-30 | 1989-02-09 | Toa Nenryo Kogyo Kabushiki Kaisha | Traction fluid |
| US5259978A (en) * | 1987-07-23 | 1993-11-09 | Toa Nenryo Kogyo, K.K. | Traction fluid composition comprising a cyclohexyl diester and branched poly-α-olefin |
| CN106367174A (zh) * | 2016-08-29 | 2017-02-01 | 岳西县日胜商贸有限公司 | 一种齿轮安装用润滑剂 |
| JP7053938B1 (ja) * | 2021-11-26 | 2022-04-12 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
Citations (6)
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| JPS49109771A (ja) * | 1973-01-22 | 1974-10-18 | ||
| JPS50112302A (ja) * | 1974-02-22 | 1975-09-03 | ||
| JPS51124186A (en) * | 1975-04-22 | 1976-10-29 | Lion Corp | Preparation of liquid olefin polymer |
| JPS53136170A (en) * | 1977-05-02 | 1978-11-28 | Asahi Denka Kogyo Kk | Synthetic ester family working oil composite |
| JPS5464264A (en) * | 1977-10-31 | 1979-05-23 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | Neopenthyl polyol ester and lubricant using the same |
| JPS5747718A (en) * | 1980-09-02 | 1982-03-18 | Canon Inc | Manufacture of photoconductive cadmium sulfide |
-
1982
- 1982-10-13 JP JP17937982A patent/JPS5968397A/ja active Granted
Patent Citations (6)
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Cited By (12)
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| JPS59133297A (ja) * | 1983-01-20 | 1984-07-31 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 高温用潤滑油組成物 |
| JPH0153919B2 (ja) * | 1983-01-20 | 1989-11-16 | Idemitsu Kosan Co | |
| WO1987007635A1 (en) * | 1986-06-02 | 1987-12-17 | Toa Nenryo Kogyo K.K. | Synthetic traction fluid |
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| EP0319580A1 (en) * | 1987-06-26 | 1989-06-14 | Tonen Corporation | Traction fluid |
| EP0319580B1 (en) * | 1987-06-26 | 1993-12-22 | Tonen Corporation | Traction fluid |
| US5259978A (en) * | 1987-07-23 | 1993-11-09 | Toa Nenryo Kogyo, K.K. | Traction fluid composition comprising a cyclohexyl diester and branched poly-α-olefin |
| WO1989001021A1 (en) * | 1987-07-30 | 1989-02-09 | Toa Nenryo Kogyo Kabushiki Kaisha | Traction fluid |
| EP0328642A1 (en) * | 1987-07-30 | 1989-08-23 | Tonen Corporation | Traction fluid |
| EP0328642B1 (en) * | 1987-07-30 | 1993-03-10 | Tonen Corporation | Traction fluid |
| CN106367174A (zh) * | 2016-08-29 | 2017-02-01 | 岳西县日胜商贸有限公司 | 一种齿轮安装用润滑剂 |
| JP7053938B1 (ja) * | 2021-11-26 | 2022-04-12 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0314079B2 (ja) | 1991-02-25 |
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