JPS595992A - 原子炉制御装置 - Google Patents
原子炉制御装置Info
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- JPS595992A JPS595992A JP57114484A JP11448482A JPS595992A JP S595992 A JPS595992 A JP S595992A JP 57114484 A JP57114484 A JP 57114484A JP 11448482 A JP11448482 A JP 11448482A JP S595992 A JPS595992 A JP S595992A
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- withdrawal
- reactor
- rod insertion
- core
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Steering Control In Accordance With Driving Conditions (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は沸騰水形原子炉を制御する装置に関する。
沸騰水形原子力発電設備は概略第１図に示す如く構成さ
れている。すなわち、図中１は原子炉圧力容器であって
、この原子炉圧力容器１内には炉心２が収容されている
。そして、この原子炉圧力容器１内で発生した蒸気は主
蒸気管３を通９、主蒸気止め弁４および主蒸気加減弁５
を介してタービン６に送られ，このタービン６を駆動す
るように構成されている。そして、このタービン６によ
９て発電機７を駆動し、発電をなすように構成されてい
る。そして、このタービン６を駆動した蒸気は復水器８
で凝縮され、復水となるように構成されている。そして
、この復水器８内に溜った復水は復水ポンダ９によって
給水加熱器Ｊｏに送られ、所定温度まで加熱されたのち
給水ポン７’ＪＪによって原子炉圧力容器１内に給水さ
れるように構成されている。
れている。すなわち、図中１は原子炉圧力容器であって
、この原子炉圧力容器１内には炉心２が収容されている
。そして、この原子炉圧力容器１内で発生した蒸気は主
蒸気管３を通９、主蒸気止め弁４および主蒸気加減弁５
を介してタービン６に送られ，このタービン６を駆動す
るように構成されている。そして、このタービン６によ
９て発電機７を駆動し、発電をなすように構成されてい
る。そして、このタービン６を駆動した蒸気は復水器８
で凝縮され、復水となるように構成されている。そして
、この復水器８内に溜った復水は復水ポンダ９によって
給水加熱器Ｊｏに送られ、所定温度まで加熱されたのち
給水ポン７’ＪＪによって原子炉圧力容器１内に給水さ
れるように構成されている。
上記給水加熱器１０の加熱源はタービン６からの抽出蒸
気が用いられており、この抽出蒸気は抽気曾１２を介し
て給水加熱器１０に送られるように構成されている。そ
して、この給水加熱チ 器ｌＯで給水と熱交換されて凝縮した蒸気ドレン−＃１
３を介して復水器８に送られるように構成されている。
気が用いられており、この抽出蒸気は抽気曾１２を介し
て給水加熱器１０に送られるように構成されている。そ
して、この給水加熱チ 器ｌＯで給水と熱交換されて凝縮した蒸気ドレン−＃１
３を介して復水器８に送られるように構成されている。
なお、上記の給水加熱器１０は給水ボンダ１１の上流側
および下流側に株数基設けられているものであるが、第
１図では１基のみ示す。また、１４はバイパス管であっ
て、主蒸気止め弁４の上流側の主蒸気管３に分岐接続さ
れ、また復水器８に連通しておｐ、このバイパス管１４
の途中にはパイノクス弁１５が設けられている。そして
、タービン６がトリップした場合にはこのバイノクス弁
１５を開弁し、パイノ’？ス管１４を介して主蒸気を復
水器８に逃すように構成されている。
および下流側に株数基設けられているものであるが、第
１図では１基のみ示す。また、１４はバイパス管であっ
て、主蒸気止め弁４の上流側の主蒸気管３に分岐接続さ
れ、また復水器８に連通しておｐ、このバイパス管１４
の途中にはパイノクス弁１５が設けられている。そして
、タービン６がトリップした場合にはこのバイノクス弁
１５を開弁し、パイノ’？ス管１４を介して主蒸気を復
水器８に逃すように構成されている。
また、１６・・・は制御棒でおって、制御棒駆動機構１
７・・・によって炉心２内に挿入・引抜され、出力を制
御するように構成されている。まだ、これら制御棒駆動
機構１７・・・は制御棒駆動制御装置１８によって制御
されるように構成されている。
７・・・によって炉心２内に挿入・引抜され、出力を制
御するように構成されている。まだ、これら制御棒駆動
機構１７・・・は制御棒駆動制御装置１８によって制御
されるように構成されている。
沸騰水形原子炉は炉心を流れる冷却材の流Ｎすなわち炉
心流１を変化させることによって出力を制御する。しか
し、このように炉心流旨を変化されると特に低出力時す
なわち炉心（Ｎ、量の小さな場合に炉心の安定性が悪く
なる不具合があった。
心流１を変化させることによって出力を制御する。しか
し、このように炉心流旨を変化されると特に低出力時す
なわち炉心（Ｎ、量の小さな場合に炉心の安定性が悪く
なる不具合があった。
以下その理由を説明する。沸騰水形原子炉は炉心に装荷
された燃料集合体のチャンネルボッ・クス内を冷却材（
軽水）が下方から上方に流れ、このチャンネルボックス
内で沸騰して蒸気泡すなわちボイドを生じる。そして、
このがイげが生じると減速材を兼用する冷却材の密度が
減少するので中性子の減速作用が減少し、出力が低下す
る。したがって、伺らかの原因でたとえば出力が上昇す
るとボイド率が上昇し、この結果中性子の減速作用が減
少して出力が低下する。
された燃料集合体のチャンネルボッ・クス内を冷却材（
軽水）が下方から上方に流れ、このチャンネルボックス
内で沸騰して蒸気泡すなわちボイドを生じる。そして、
このがイげが生じると減速材を兼用する冷却材の密度が
減少するので中性子の減速作用が減少し、出力が低下す
る。したがって、伺らかの原因でたとえば出力が上昇す
るとボイド率が上昇し、この結果中性子の減速作用が減
少して出力が低下する。
壕だ、何らかの原因で出力が低下した場合にはボイド率
が低下し、この結果中性子の減速作用が増大して出力が
上昇する。したがって、出力に対するメイド率の影響す
なわちがイド係数は負で６Ｄ、とのボイド率と出力とは
一定のバランスを保ち炉心の出力を安定化する。そして
、このディト率は燃料集合体内を流れる冷却材の流量す
なわち炉心流綾によって変化するので、炉心流量を制御
することによって出力制御をおこなうこともできる。
が低下し、この結果中性子の減速作用が増大して出力が
上昇する。したがって、出力に対するメイド率の影響す
なわちがイド係数は負で６Ｄ、とのボイド率と出力とは
一定のバランスを保ち炉心の出力を安定化する。そして
、このディト率は燃料集合体内を流れる冷却材の流量す
なわち炉心流綾によって変化するので、炉心流量を制御
することによって出力制御をおこなうこともできる。
しかし、出力変化に対するボイド率の変化およびボイド
率変化に対する出力の変化にはある “程度の時間遅れ
が伴うので、急激な出力変化が生じた場合、炉心の出力
は振動しながら収束してゆく現象を生じ、このような不
安定さを炉心安定性と称している。また、燃料集合体内
を流通する冷却材の流量は各燃料集合体毎に一定となる
ように冷却材の流量配分がおこなわれるが、燃料集合体
を冷却材が流通する場合の圧力損失５− は七の燃料集合体内のボイド率に影響され、ボイド率が
大きくなる程圧力損失も犬きくなる。
率変化に対する出力の変化にはある “程度の時間遅れ
が伴うので、急激な出力変化が生じた場合、炉心の出力
は振動しながら収束してゆく現象を生じ、このような不
安定さを炉心安定性と称している。また、燃料集合体内
を流通する冷却材の流量は各燃料集合体毎に一定となる
ように冷却材の流量配分がおこなわれるが、燃料集合体
を冷却材が流通する場合の圧力損失５− は七の燃料集合体内のボイド率に影響され、ボイド率が
大きくなる程圧力損失も犬きくなる。
したがって、ある燃料集合体で出力やボイド率の変動が
生じるとこれによってこの燃料集合体内を流れる冷却材
流蓋が振動する現象を生じ、これをチャンネル安定性と
称している。
生じるとこれによってこの燃料集合体内を流れる冷却材
流蓋が振動する現象を生じ、これをチャンネル安定性と
称している。
゛また、燃料集合体の下端から流入する冷却材は飽第１
温度以下のサブクール状態でおるため、燃料集合体に流
入した冷却材はすぐには沸騰せず、ある距離だけ上方に
流れる間に加熱されて飽和に達１−７でから沸騰を開始
する位置を沸騰開始点（Ｂ、Ｂ、）と称している。とこ
ろで、給水温度が高く、また燃料集合体の出力の大きな
定格運転時等にはこの沸騰開始点（Ｂ、Ｂ、）が第２図
（−）に示す如く下方にあるので、軸方向の冷却材密度
分布が均一化され、軸方向の出力分布は第２図（ｂ）に
示す如く均一化される。しかし、給水温度が低下すると
第３図（＆）に示す如く沸騰開始点（Ｂ、Ｂ、）が上方
に移動し、−ぐイドの分布が上方に片寄る。したがって
第３図（ｂ）に示す如６− く下方の出力ピークが犬となる。そして、このように出
力分布が下方に片寄ると前記の炉心安定性やチャンネル
安定性が不安定となるものであった。
温度以下のサブクール状態でおるため、燃料集合体に流
入した冷却材はすぐには沸騰せず、ある距離だけ上方に
流れる間に加熱されて飽和に達１−７でから沸騰を開始
する位置を沸騰開始点（Ｂ、Ｂ、）と称している。とこ
ろで、給水温度が高く、また燃料集合体の出力の大きな
定格運転時等にはこの沸騰開始点（Ｂ、Ｂ、）が第２図
（−）に示す如く下方にあるので、軸方向の冷却材密度
分布が均一化され、軸方向の出力分布は第２図（ｂ）に
示す如く均一化される。しかし、給水温度が低下すると
第３図（＆）に示す如く沸騰開始点（Ｂ、Ｂ、）が上方
に移動し、−ぐイドの分布が上方に片寄る。したがって
第３図（ｂ）に示す如６− く下方の出力ピークが犬となる。そして、このように出
力分布が下方に片寄ると前記の炉心安定性やチャンネル
安定性が不安定となるものであった。
本発明は以上の事情にもとづいてなされたもので、その
目的とするところはボイド率を一定とし、低出力時にお
ける原子炉の安定性を向上させることができる原子炉制
御装置を得ることにある・ 〔発明の概要〕 本発明は原子炉出力・炉心流量比較回路によって原子炉
出力と炉心流量とを比較し、これにもとづいて制御棒挿
入・引抜ｉｔ算出回路でボイド率を求め、このボイド率
を補償してボイド率を一定とするために必要な制御棒の
挿入・引抜量を算出し、制御棒挿入・引抜指令回路では
これにもとづいて制御棒の挿入・引抜指令信号を出力す
るものでおる。したがって、炉心流量が変化してもボイ
ド率は一定となるため、低流量時における原子炉の不安
定性を排除でき、原子炉の制御をより安定化することが
できるものである。
目的とするところはボイド率を一定とし、低出力時にお
ける原子炉の安定性を向上させることができる原子炉制
御装置を得ることにある・ 〔発明の概要〕 本発明は原子炉出力・炉心流量比較回路によって原子炉
出力と炉心流量とを比較し、これにもとづいて制御棒挿
入・引抜ｉｔ算出回路でボイド率を求め、このボイド率
を補償してボイド率を一定とするために必要な制御棒の
挿入・引抜量を算出し、制御棒挿入・引抜指令回路では
これにもとづいて制御棒の挿入・引抜指令信号を出力す
るものでおる。したがって、炉心流量が変化してもボイ
ド率は一定となるため、低流量時における原子炉の不安
定性を排除でき、原子炉の制御をより安定化することが
できるものである。
以下第４図を参照して本発明の第１実施例を説明する。
図中１０１は原子炉圧力容器であって、この原子炉圧力
容器１０１内には炉心１０２が収容されている。そして
、この原子炉圧力容器１ｏｘ内で発生した蒸気は主蒸気
管１０３を通り、主蒸気止め弁１０４および主蒸気加減
弁１０５を介してタービン１０６に送られ、このタービ
ン１０６を駆動するように構成されている。そして、こ
のタービン１０６によって発電機１０１を駆動し、発電
をなすように構成されている。そして、このタービン１
０６を駆動した蒸気は復水器Ｊ ｏ ｓで凝縮され、覆
水となるように構成されている。そして、この復水器１
０Ｂ内に溜った復水は復水ポンプ１０９によって給水加
熱器１１０に送られ、加熱されたのち給水ボンｆ１１１
によって原子炉圧力容器１０１内に給水されるように構
成されている。
容器１０１内には炉心１０２が収容されている。そして
、この原子炉圧力容器１ｏｘ内で発生した蒸気は主蒸気
管１０３を通り、主蒸気止め弁１０４および主蒸気加減
弁１０５を介してタービン１０６に送られ、このタービ
ン１０６を駆動するように構成されている。そして、こ
のタービン１０６によって発電機１０１を駆動し、発電
をなすように構成されている。そして、このタービン１
０６を駆動した蒸気は復水器Ｊ ｏ ｓで凝縮され、覆
水となるように構成されている。そして、この復水器１
０Ｂ内に溜った復水は復水ポンプ１０９によって給水加
熱器１１０に送られ、加熱されたのち給水ボンｆ１１１
によって原子炉圧力容器１０１内に給水されるように構
成されている。
なお、この給水加熱器１１０は給水ポンダ１１１の上流
側と下流側に複数基設けられているものでおるが、第５
図には１基のみを示す。また、１１２はパイ／４ス管で
あって、主蒸気止め弁１０４の上流側の主蒸気管１０３
に分岐接続され、また復水器１０Ｂに連通している。そ
してこのパイ・母スｆ１１２の途中にはバイパス弁１１
３が設けられている。そして、タービン１０６がトリラ
グした場合にはこのバイパス弁１１３を開弁し、このバ
イパス管１１２を介して主蒸気を復水器１０８に逃すよ
うに構成されている。
側と下流側に複数基設けられているものでおるが、第５
図には１基のみを示す。また、１１２はパイ／４ス管で
あって、主蒸気止め弁１０４の上流側の主蒸気管１０３
に分岐接続され、また復水器１０Ｂに連通している。そ
してこのパイ・母スｆ１１２の途中にはバイパス弁１１
３が設けられている。そして、タービン１０６がトリラ
グした場合にはこのバイパス弁１１３を開弁し、このバ
イパス管１１２を介して主蒸気を復水器１０８に逃すよ
うに構成されている。
そして、上記給水加熱器１１０の加熱源はタービン１０
６からの抽出蒸気が用いられておシ、この抽出蒸気は抽
気管１１４を介して給水加熱器１１０に送られるように
構成されている・そして、この給水加熱器１１０で給水
と熱交換されて凝縮した蒸気はドレン管１１５を介して
復水器１０８に送られるように構成されている。
６からの抽出蒸気が用いられておシ、この抽出蒸気は抽
気管１１４を介して給水加熱器１１０に送られるように
構成されている・そして、この給水加熱器１１０で給水
と熱交換されて凝縮した蒸気はドレン管１１５を介して
復水器１０８に送られるように構成されている。
９−
また、１１６・・・は制御棒であって、これら制御棒１
１６・・・は制御棒駆動機構１１７・・・によって炉心
１０２内に挿入・引抜され、出力を制御するように構成
されている。そして、こ・ｈ、ら制御棒駆動機構１１１
・・・は制御棒駆動制御装置１１８によって制御され、
制御棒操作の制御をなすように構成されている。
１６・・・は制御棒駆動機構１１７・・・によって炉心
１０２内に挿入・引抜され、出力を制御するように構成
されている。そして、こ・ｈ、ら制御棒駆動機構１１１
・・・は制御棒駆動制御装置１１８によって制御され、
制御棒操作の制御をなすように構成されている。
また、このような原子炉は原子炉制御装置１１９によっ
て制御されるように構成されておシ、以下この原子炉制
御装置１１９の構成を説明する。１２０は原子炉出力・
炉心流量比較回路でおって、この原子炉出力・炉心流量
比較回路１２０には原子炉出力に対応した信号および炉
心流量に対応した信号が入力されるように構成されてい
る。そして、この原子炉出力−炉心流量比較回路１２０
では原子炉出力と炉心流量との差を求めるよりに構成さ
れている。そして、この原子炉出カー炉心流量比較回路
１２０から出力された信号は制御棒挿入・引抜量算出回
路ＪＪＩＪに入力するように構成されている。そし１０
− て、この制御棒挿入・引抜ｆ［算出回路１２１は上記の
信号からディト率の変化を求め、このがイド率の変化を
補償してディト率を一定とするために必要とする制御棒
１１６・・・の挿入・引抜量を以下の如く算出するよう
に構成されている。
て制御されるように構成されておシ、以下この原子炉制
御装置１１９の構成を説明する。１２０は原子炉出力・
炉心流量比較回路でおって、この原子炉出力・炉心流量
比較回路１２０には原子炉出力に対応した信号および炉
心流量に対応した信号が入力されるように構成されてい
る。そして、この原子炉出力−炉心流量比較回路１２０
では原子炉出力と炉心流量との差を求めるよりに構成さ
れている。そして、この原子炉出カー炉心流量比較回路
１２０から出力された信号は制御棒挿入・引抜量算出回
路ＪＪＩＪに入力するように構成されている。そし１０
− て、この制御棒挿入・引抜ｆ［算出回路１２１は上記の
信号からディト率の変化を求め、このがイド率の変化を
補償してディト率を一定とするために必要とする制御棒
１１６・・・の挿入・引抜量を以下の如く算出するよう
に構成されている。
すなわち、炉心流量の変化分を無、この炉心流量の変化
によるディト率の変化分をΔ■、またこのボイド°率の
変化を補償するに必要な制御棒の挿入・引抜量をΔＣＲ
とし、また炉心の反応度変化ｔをΔに、ボイド基当シの
反応度変化量をＣｖ、制御棒の単位長さ当ｐの反応度変
化量をＣ９Ｂとすると、 Δに＝Ｃｖ・Δｖ＝ＣｃＲ・ΔＣＲ・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・ （１）となる。したがって
、 となる。ここで原子炉出力をＰ、炉心流量をＷ、炉心内
のがイド率をＶ、制御棒の挿入長さをＬ、挿入本数をＮ
とすれば ΔＶ ＝ ｆ（Ｐ、Ｗ、ΔＷ） ・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（３）ＣＶ＝ｇ（Ｖ） ・・・・
・・・・−・・・・−・・・・・・・ （４）ＣＣＲ”
’１１（Ｌ、Ｎ） ・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・ （５）となる。したがりて、これら（
２）〜（５ン式よｐ必要な制御棒の本数Ｎ、挿入・引抜
量りを求めることができるものでおる。
によるディト率の変化分をΔ■、またこのボイド°率の
変化を補償するに必要な制御棒の挿入・引抜量をΔＣＲ
とし、また炉心の反応度変化ｔをΔに、ボイド基当シの
反応度変化量をＣｖ、制御棒の単位長さ当ｐの反応度変
化量をＣ９Ｂとすると、 Δに＝Ｃｖ・Δｖ＝ＣｃＲ・ΔＣＲ・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・ （１）となる。したがって
、 となる。ここで原子炉出力をＰ、炉心流量をＷ、炉心内
のがイド率をＶ、制御棒の挿入長さをＬ、挿入本数をＮ
とすれば ΔＶ ＝ ｆ（Ｐ、Ｗ、ΔＷ） ・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（３）ＣＶ＝ｇ（Ｖ） ・・・・
・・・・−・・・・−・・・・・・・ （４）ＣＣＲ”
’１１（Ｌ、Ｎ） ・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・ （５）となる。したがりて、これら（
２）〜（５ン式よｐ必要な制御棒の本数Ｎ、挿入・引抜
量りを求めることができるものでおる。
そして、このようにして算出された制御棒の挿入・引抜
量の信号は制御棒挿入・引抜指令回路１２２に送られる
。そして、この制御棒挿入・引抜指令回路１２２はこれ
にもとづいて制御棒の挿入・引抜指令信号を制御棒駆動
制御装置１１８に送り、制御棒１１６・・・を指定され
だ量たけ挿入・引抜するように構成されている。
量の信号は制御棒挿入・引抜指令回路１２２に送られる
。そして、この制御棒挿入・引抜指令回路１２２はこれ
にもとづいて制御棒の挿入・引抜指令信号を制御棒駆動
制御装置１１８に送り、制御棒１１６・・・を指定され
だ量たけ挿入・引抜するように構成されている。
以上の如く構成された本発明の第１実施例の ゛
ものは、炉心流量が小さな場合に制御棒が挿入されて出
力を抑えるので、炉心流量に対する原子炉出力の特性は
第５図に実線で示す如く、破線で示す従来のものよシ傾
斜が大となる。また、炉心流量に対する１１制御棒挿入
量は第６図に示す如く、破線で示す従来のものが一定で
あるのに対し、実線で示すこの実施例のものは炉心流量
が小となるに従って制御棒挿入量が犬となる。
ものは、炉心流量が小さな場合に制御棒が挿入されて出
力を抑えるので、炉心流量に対する原子炉出力の特性は
第５図に実線で示す如く、破線で示す従来のものよシ傾
斜が大となる。また、炉心流量に対する１１制御棒挿入
量は第６図に示す如く、破線で示す従来のものが一定で
あるのに対し、実線で示すこの実施例のものは炉心流量
が小となるに従って制御棒挿入量が犬となる。
そして、炉心流量に対するがイド量の変化は、第７図に
示す如く破線で示す従来のものが炉心流ｔが小さくなる
のに従ってボイド量が大きくなるのに対し、実線で示す
この実施例のものは炉心＃、量に関係なく略一定となる
。したがって、軸方向の出力分布は第８図に示す如く炉
心流量が小さな場合の出力分布（破線で示す）は炉心流
量が大きな場合の出力分布（実線で示す）と変らず、常
に一定の出力分布となる。したがって、炉心流量が小さ
な場合におけるディト率の増大、出力分布の下方への偏
寄シ等による原子炉の不安定性を排除でき、原子炉の制
御をより安定化することができる。
示す如く破線で示す従来のものが炉心流ｔが小さくなる
のに従ってボイド量が大きくなるのに対し、実線で示す
この実施例のものは炉心＃、量に関係なく略一定となる
。したがって、軸方向の出力分布は第８図に示す如く炉
心流量が小さな場合の出力分布（破線で示す）は炉心流
量が大きな場合の出力分布（実線で示す）と変らず、常
に一定の出力分布となる。したがって、炉心流量が小さ
な場合におけるディト率の増大、出力分布の下方への偏
寄シ等による原子炉の不安定性を排除でき、原子炉の制
御をより安定化することができる。
なお、本発明は上記の第１実施例には限定されない。
たとえば第９図には本発明の第２実施例を示す。この第
２実施例は制御棒１１６・・・の挿入・引抜操作後にお
ける炉心１０２内の出力分布、メイド分布等を測定し、
この信号を制御棒挿入・１３− 引抜量補正回路１２３に送９．この制御棒挿入・引抜量
補正回路１２３から補正信号を制御棒挿入・引抜量算出
回路１２１に送シ、この出力分布、メイド分布が一定と
なるように制御棒の挿入・引抜量に補正を加えるもので
ある。そして、この第２実施例のものは炉心１０２の出
力分布、がイド分布が制御棒挿入・引抜量算出回路１２
１にフィードバックされるので、制御棒の挿入・引抜量
をより正確に制御で籾る０なお、この第２実施例のもの
は上記の魚身外は前記第１実施例と同様の構成であシ、
第９図中第１実施例に対応する部分には同符号を附して
その説明を省略する。
２実施例は制御棒１１６・・・の挿入・引抜操作後にお
ける炉心１０２内の出力分布、メイド分布等を測定し、
この信号を制御棒挿入・１３− 引抜量補正回路１２３に送９．この制御棒挿入・引抜量
補正回路１２３から補正信号を制御棒挿入・引抜量算出
回路１２１に送シ、この出力分布、メイド分布が一定と
なるように制御棒の挿入・引抜量に補正を加えるもので
ある。そして、この第２実施例のものは炉心１０２の出
力分布、がイド分布が制御棒挿入・引抜量算出回路１２
１にフィードバックされるので、制御棒の挿入・引抜量
をより正確に制御で籾る０なお、この第２実施例のもの
は上記の魚身外は前記第１実施例と同様の構成であシ、
第９図中第１実施例に対応する部分には同符号を附して
その説明を省略する。
本発明は原子炉出力・炉心流量比較回路によって原子炉
出力と炉心流量とを比較し、これにもとづいて制御棒挿
入・引抜量算出回路でボイド率を求め、このボイド率を
補償してディト率を一定とするために必要な制御棒の挿
入・引抜量を算出し、制御棒挿入・引抜指令回路ではと
１４− れにもとづいて制御棒の挿入・引抜指令信号を出力する
ものである。したがって、炉心ｉｔが変化しても？イド
率はほとんど一定となるため、低流量時における原子炉
の不安定性を排除で畝原子炉の制御をより安定化するこ
とがで西る等その効果は犬である。
出力と炉心流量とを比較し、これにもとづいて制御棒挿
入・引抜量算出回路でボイド率を求め、このボイド率を
補償してディト率を一定とするために必要な制御棒の挿
入・引抜量を算出し、制御棒挿入・引抜指令回路ではと
１４− れにもとづいて制御棒の挿入・引抜指令信号を出力する
ものである。したがって、炉心ｉｔが変化しても？イド
率はほとんど一定となるため、低流量時における原子炉
の不安定性を排除で畝原子炉の制御をより安定化するこ
とがで西る等その効果は犬である。
第１図は従来例の概略構成図でおる。また第２図（−）
は沸騰開始点の状態を説明する線図、第２図（ｂ）Ｖｉ
軸方向の出力分布を示す線図、第３図（ル）は沸騰開始
点の状態を説明する線図、第３図（ｂ）は軸方向の出力
分布を示す線図である。第４図は本発明の第１実施例の
概略構成図、第５図は炉心流量と原子炉出力の関係を示
す線図、第６図は炉心流量と制御棒挿入量の関係を示す
線図、第７図は炉心流量とがイド量の関係を示す線図、
第８図は炉心の軸方向の出力分布を示す線図である。ま
た、第９図は本発明の第２実施例の概略構成図である。 １０１・・・原子炉圧力容器、１０２・・・炉心、１１
６・・・制御棒、１１９・・・原子炉制御装置、１２０
・・・原子炉出力・炉心流量比較回路、１２１・・・制
御棒挿入・引抜量算出回路、１２２・・・制御棒挿入・
引抜指令回路、１２３・・・制御棒挿入−引抜量補正回
路。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦（ａ） 第 （ａ） リア ２ ′ヤ１ 方 右目 Ｂ、Ｂ。 イ尤Ｌ １ サフパグー１ン し− 神 域 ０ →１１．ノド妻、。７、 ６０ ２図 （ｂ） ３図 （ｂ） →１コンイ、′ＬＩ−？−Ｉ − 小′Ｉｒ二ｆ−（Ｖｏ） −４田りＦｒＡ
７Ｊ 第５図 曙（流ｉ 第６図 す戸Ｉ（ｆＬ讐 第７図 第８図 １ａｒ？１ｔＡ７７
は沸騰開始点の状態を説明する線図、第２図（ｂ）Ｖｉ
軸方向の出力分布を示す線図、第３図（ル）は沸騰開始
点の状態を説明する線図、第３図（ｂ）は軸方向の出力
分布を示す線図である。第４図は本発明の第１実施例の
概略構成図、第５図は炉心流量と原子炉出力の関係を示
す線図、第６図は炉心流量と制御棒挿入量の関係を示す
線図、第７図は炉心流量とがイド量の関係を示す線図、
第８図は炉心の軸方向の出力分布を示す線図である。ま
た、第９図は本発明の第２実施例の概略構成図である。 １０１・・・原子炉圧力容器、１０２・・・炉心、１１
６・・・制御棒、１１９・・・原子炉制御装置、１２０
・・・原子炉出力・炉心流量比較回路、１２１・・・制
御棒挿入・引抜量算出回路、１２２・・・制御棒挿入・
引抜指令回路、１２３・・・制御棒挿入−引抜量補正回
路。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦（ａ） 第 （ａ） リア ２ ′ヤ１ 方 右目 Ｂ、Ｂ。 イ尤Ｌ １ サフパグー１ン し− 神 域 ０ →１１．ノド妻、。７、 ６０ ２図 （ｂ） ３図 （ｂ） →１コンイ、′ＬＩ−？−Ｉ − 小′Ｉｒ二ｆ−（Ｖｏ） −４田りＦｒＡ
７Ｊ 第５図 曙（流ｉ 第６図 す戸Ｉ（ｆＬ讐 第７図 第８図 １ａｒ？１ｔＡ７７
Claims (2)
- （１）原子炉出力と炉心流量とを測定して両者を比較す
る原子炉出力・炉心流量比較回路と。 この原子炉出力・炉心流量比較回路からの信号にもとづ
いて？イド率の変化を求めこのｙｌイド率の変化を補償
してメイド率を一定とするための制御棒の挿入・引抜１
を決定する制御棒挿入・引抜量算出回路と、この制御棒
挿入・引抜回路からの信号によって制御棒の挿入・引抜
指令信号を出力する制御棒挿入・引抜指令回路とを具備
したことを特徴とする原子炉制御装置。 - （２） 前記制御棒挿入・引抜量算出回路は制御棒の
挿入・引抜後の炉心の出力分布、ボイド分布の信号が入
力され、この出力分布、ボイド分布に対応して制御棒の
挿入・引抜量を補正するものであることを特徴とする特
許 囲第１項記載の原子炉制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57114484A JPS595992A (ja) | 1982-07-01 | 1982-07-01 | 原子炉制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57114484A JPS595992A (ja) | 1982-07-01 | 1982-07-01 | 原子炉制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS595992A true JPS595992A (ja) | 1984-01-12 |
Family
ID=14638899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57114484A Pending JPS595992A (ja) | 1982-07-01 | 1982-07-01 | 原子炉制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS595992A (ja) |
-
1982
- 1982-07-01 JP JP57114484A patent/JPS595992A/ja active Pending
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