JPS5952189A - スラグの繰越しを最小にする方法 - Google Patents
スラグの繰越しを最小にする方法Info
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- JPS5952189A JPS5952189A JP58080259A JP8025983A JPS5952189A JP S5952189 A JPS5952189 A JP S5952189A JP 58080259 A JP58080259 A JP 58080259A JP 8025983 A JP8025983 A JP 8025983A JP S5952189 A JPS5952189 A JP S5952189A
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- Japan
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- tap hole
- slag
- furnace
- metal
- hole
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
- C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
- C21B3/06—Treatment of liquid slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/4653—Tapholes; Opening or plugging thereof
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
- Manufacturing Of Electric Cables (AREA)
- Package Closures (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は炉からその出湯孔を通して溶融金属を流出させ
る際にスラグの繰越しを最小にする方法に関するもので
ある。
る際にスラグの繰越しを最小にする方法に関するもので
ある。
鋼の製造において取鍋添加物の歩留を高めまた脱酸制御
を改良するためには、溶融金属が炉から出湯される際ス
ラグの繰越しを最小にすることが望ましい。炉から金属
を流出させるために炉がまず下向きに傾倒される出湯開
始時期I/cスラグが流出するのを防止するためにBO
P及びQ−BOP炉の出湯孔を栓をする各種ストッパー
装置が使用さ名ている。しかしながζ、金属の最後の部
分が炉から流出する時に出湯孔の入口で渦流が形成され
、はとんどのスラグが金属と共に渦流に巻きこまれる結
果スラグが取鍋に入る。
を改良するためには、溶融金属が炉から出湯される際ス
ラグの繰越しを最小にすることが望ましい。炉から金属
を流出させるために炉がまず下向きに傾倒される出湯開
始時期I/cスラグが流出するのを防止するためにBO
P及びQ−BOP炉の出湯孔を栓をする各種ストッパー
装置が使用さ名ている。しかしながζ、金属の最後の部
分が炉から流出する時に出湯孔の入口で渦流が形成され
、はとんどのスラグが金属と共に渦流に巻きこまれる結
果スラグが取鍋に入る。
後者のこの問題を解決するべく2つの異なった方策がと
られている。その1つでは、スラグが出湯孔外に流れ始
める時に炉外に配置された装置を付勢して流れ?物理的
に連断するものである。第2の方策は炉の中に浮遊スト
ッパーを挿入し、これをスラグ−金属界面に浮遊せしめ
そして出湯孔に留1らせる。しかしながらこの浮遊スト
ッパーは出湯孔の壁面に凝着し引離すことが姉しいので
、酸素ランスで燃やす8狭があることが欠点とな−てい
る。このため出湯孔自体の摩耗も増大する。
られている。その1つでは、スラグが出湯孔外に流れ始
める時に炉外に配置された装置を付勢して流れ?物理的
に連断するものである。第2の方策は炉の中に浮遊スト
ッパーを挿入し、これをスラグ−金属界面に浮遊せしめ
そして出湯孔に留1らせる。しかしながらこの浮遊スト
ッパーは出湯孔の壁面に凝着し引離すことが姉しいので
、酸素ランスで燃やす8狭があることが欠点とな−てい
る。このため出湯孔自体の摩耗も増大する。
浮遊ストッパーの従来技術の例は5tahl UndE
isen 90網第257−263頁及び日本特許出願
47−20803に示されている。
isen 90網第257−263頁及び日本特許出願
47−20803に示されている。
本発明によると、炉からその出湯孔を通して溶融金属を
流出させる際にスラグの繰越しを最小にする方法であっ
て、前記炉内にある溶融金属とスラグの中間の密度を有
する部材に前記出湯孔の開孔部最大断面積よシ大きい最
小断面積を与え、この部材ケ、前記出湯孔の上方領域に
て前記炉内の溶融スラグ及び金属の表面上に落下させ、
溶融金属全出湯孔開孔部から流出させ、そして次に前記
出湯孔を通る流れを閉止して既に炉から出湯された溶融
金属へのスラグの繰越を防止することを含む方法におい
て、 前記部材の面ケ等辺且つ略平担とし、この部材が前記出
湯孔開孔部にとどまる時に出湯孔の20ないし80%を
閉鎖するように前記面と面の交差部が出湯孔にとどまる
に適していること、及び前記出湯孔から放出される流れ
の状態を監視して、前記部材が出湯孔にとどまる時に前
記流れが外側にそる指標を得るととtl−特徴とする方
法が提供される。
流出させる際にスラグの繰越しを最小にする方法であっ
て、前記炉内にある溶融金属とスラグの中間の密度を有
する部材に前記出湯孔の開孔部最大断面積よシ大きい最
小断面積を与え、この部材ケ、前記出湯孔の上方領域に
て前記炉内の溶融スラグ及び金属の表面上に落下させ、
溶融金属全出湯孔開孔部から流出させ、そして次に前記
出湯孔を通る流れを閉止して既に炉から出湯された溶融
金属へのスラグの繰越を防止することを含む方法におい
て、 前記部材の面ケ等辺且つ略平担とし、この部材が前記出
湯孔開孔部にとどまる時に出湯孔の20ないし80%を
閉鎖するように前記面と面の交差部が出湯孔にとどまる
に適していること、及び前記出湯孔から放出される流れ
の状態を監視して、前記部材が出湯孔にとどまる時に前
記流れが外側にそる指標を得るととtl−特徴とする方
法が提供される。
製鋼に用いるためには部材の密度は1立方インチ当、す
0.12ないし0.22ポンド(3320から6090
kt/、/)が好ましい。この部材は材料が溶融金属及
びスラグに実質的に溶解しないものとする。
0.12ないし0.22ポンド(3320から6090
kt/、/)が好ましい。この部材は材料が溶融金属及
びスラグに実質的に溶解しないものとする。
この部材の最大寸法はあらゆる方向で5ないし12イン
チ(13ないし30 cm )が好ましく捷た4ないし
10インチ(10ないし25 cm )の直径會もつ円
型出湯孔から孔部の20及び80%を、外部材の各面の
交差部が出湯孔中心に留まる時に、閉止するに適するも
のである。従って、金属の最後の部分が炉外に流れ始め
る時に、この部材は出湯孔内に留まるようになり、開孔
部は部分的にのみ閉止されているので流れが外側に反る
ようになる。この外側に反る流れはスラグがすぐIc流
れ始めるという信号孕操炉者に与えるので、操炉者Fi
流れ全止めてスラグが取鍋内の金属上に繰り越さrLる
の?防止できる。多面体型装置の主な利点はそれが出湯
孔内に永久Kid−iることにiltならずtたそれt
出湯孔から撤去するブこめVこ酸素ランスで燃やす必要
がないということにある。
チ(13ないし30 cm )が好ましく捷た4ないし
10インチ(10ないし25 cm )の直径會もつ円
型出湯孔から孔部の20及び80%を、外部材の各面の
交差部が出湯孔中心に留まる時に、閉止するに適するも
のである。従って、金属の最後の部分が炉外に流れ始め
る時に、この部材は出湯孔内に留まるようになり、開孔
部は部分的にのみ閉止されているので流れが外側に反る
ようになる。この外側に反る流れはスラグがすぐIc流
れ始めるという信号孕操炉者に与えるので、操炉者Fi
流れ全止めてスラグが取鍋内の金属上に繰り越さrLる
の?防止できる。多面体型装置の主な利点はそれが出湯
孔内に永久Kid−iることにiltならずtたそれt
出湯孔から撤去するブこめVこ酸素ランスで燃やす必要
がないということにある。
部材の全ての面を同じ型状及び寸法としてもよい。この
塑状は好ましくは立方形である。この部材?耐火材料と
し、その中に固体金属粒子を分布させてその密度を高め
たものであってもよい。金属粒子はショットまたVi繊
繊維−は両者であってよく、後者は部材の凝集性を高め
るのに役立つ。
塑状は好ましくは立方形である。この部材?耐火材料と
し、その中に固体金属粒子を分布させてその密度を高め
たものであってもよい。金属粒子はショットまたVi繊
繊維−は両者であってよく、後者は部材の凝集性を高め
るのに役立つ。
ショットとしては炭素鋼を用い、一方繊維としてはステ
ンレス鋼組成が好ましい。
ンレス鋼組成が好ましい。
以下本発明を実施例により説明する。
第1図において、lOは製鋼転炉であり、転炉には耐火
内張12及び転炉容器の炉口部16の近くに位置する出
湯孔14がある。図示された容器はその通常の直立姿勢
から下向きに傾倒されているので、溶融金属18及びス
ラグ20が容器から流出する。正六面体22が出湯の時
はスラグ−金属界面に浮遊している。第2図において、
正六面体22が出湯孔24の中で出湯孔開孔部を部分的
にのみ閉止している状態が示されている。6インチ+1
5crn)直径の出湯孔には各面が7または8インチ(
18または20 cm )の正六面体が十分に作用する
ことがわかった。フインチ(18crn)の正六面体が
好ましい。これは6インチ(16crn)直径の出湯孔
の断面MRを約40チ閉止する。
内張12及び転炉容器の炉口部16の近くに位置する出
湯孔14がある。図示された容器はその通常の直立姿勢
から下向きに傾倒されているので、溶融金属18及びス
ラグ20が容器から流出する。正六面体22が出湯の時
はスラグ−金属界面に浮遊している。第2図において、
正六面体22が出湯孔24の中で出湯孔開孔部を部分的
にのみ閉止している状態が示されている。6インチ+1
5crn)直径の出湯孔には各面が7または8インチ(
18または20 cm )の正六面体が十分に作用する
ことがわかった。フインチ(18crn)の正六面体が
好ましい。これは6インチ(16crn)直径の出湯孔
の断面MRを約40チ閉止する。
出湯孔内に留まるために必要な最小寸法を少なくとも十
分に維持するようにスラグ及び金属への溶解に対して抵
抗力がある耐火材料ならばいがなる材料も正六面体とし
て用いることができる。キャスタブル耐火物が好ましい
。フインチ(18cm)の正六面体で0.15ないし0
.17 jbs / in”(4150ないし4710
kg/cl )の密度をもつものを用いたが、スラグ
と金属の間のいがなる密度でもよい。例えば溶融mfi
約0.25 zbs / in”(6920kf/i)
の密度を有し、製鋼スラグは約0.10 /bs/ 1
n3(27701cy/al ) (7)密度を有する
。次に正六面体を製作するための典型的な例の混合物を
示す。
分に維持するようにスラグ及び金属への溶解に対して抵
抗力がある耐火材料ならばいがなる材料も正六面体とし
て用いることができる。キャスタブル耐火物が好ましい
。フインチ(18cm)の正六面体で0.15ないし0
.17 jbs / in”(4150ないし4710
kg/cl )の密度をもつものを用いたが、スラグ
と金属の間のいがなる密度でもよい。例えば溶融mfi
約0.25 zbs / in”(6920kf/i)
の密度を有し、製鋼スラグは約0.10 /bs/ 1
n3(27701cy/al ) (7)密度を有する
。次に正六面体を製作するための典型的な例の混合物を
示す。
第1表
正六面体A フインチ(18cIn、)の各辺、密度
0.15 zbs/in、”(4150kf/ml )
重量 lbg、 kg・ 耐火セメント 7.6 3.4微細鉄精鉱
15.2 6.9 鋼 シ ョ ッ ト 2.5
1.1ステンレス鋼繊維 1.5
0.7正六面体B フインチ(18α、)
の各辺、密度0.171bs /in” (4710k
y/i )重量 jbs、 ky・ 耐火セメント 5.2 2.4微細鉄精鉱
10.4 4.7 鋼 シ ミ ッ ト 42.
7 19.4水 2.5
1.1ステンレス鋼繊維 1−、5
Q、7鋼シヨツトは容易に入手可能な品種
であり正六面体の密度を高めるために用いられる。鉄鉱
石は、鯛浴中の炭素と反応してしんせきされた正六面体
の位置?示すので用いられる。ステンレス鋼繊維は耐火
材を結合する傾向があり、正六面体が尚早にばらばらに
なるのを防ぐ。もちろん正六面体を完全に乾燥して、金
属と反応し正六面体にきれつと生じ破壊をもたらす水分
を除いてもよい。
0.15 zbs/in、”(4150kf/ml )
重量 lbg、 kg・ 耐火セメント 7.6 3.4微細鉄精鉱
15.2 6.9 鋼 シ ョ ッ ト 2.5
1.1ステンレス鋼繊維 1.5
0.7正六面体B フインチ(18α、)
の各辺、密度0.171bs /in” (4710k
y/i )重量 jbs、 ky・ 耐火セメント 5.2 2.4微細鉄精鉱
10.4 4.7 鋼 シ ミ ッ ト 42.
7 19.4水 2.5
1.1ステンレス鋼繊維 1−、5
Q、7鋼シヨツトは容易に入手可能な品種
であり正六面体の密度を高めるために用いられる。鉄鉱
石は、鯛浴中の炭素と反応してしんせきされた正六面体
の位置?示すので用いられる。ステンレス鋼繊維は耐火
材を結合する傾向があり、正六面体が尚早にばらばらに
なるのを防ぐ。もちろん正六面体を完全に乾燥して、金
属と反応し正六面体にきれつと生じ破壊をもたらす水分
を除いてもよい。
正六面体を出湯孔の上方の限られた領域に落下させ、出
湯中に金属内の流体の流れによって正六面体が出湯孔の
まさに上方の領域に運ばれそして出湯孔の中に留まるよ
うにjることか重要である。
湯中に金属内の流体の流れによって正六面体が出湯孔の
まさに上方の領域に運ばれそして出湯孔の中に留まるよ
うにjることか重要である。
BOPま九はQ−BOP炉からの金属流出速度を最大に
する場合は出湯末期にその炉の下向き傾倒角度は垂線か
ら約88°から1030の角度で変化することがわかっ
てbる0この角度に範囲があるのは、炉の内張が溶損或
いは炉口に金属がビルドアップするなどの種々の因子に
よる。炉のさまざまな傾倒角度について炉のトラニオン
から出湯孔までの水平距離を計算することによって出湯
孔の位置をかなり予測できることがわかっている。
する場合は出湯末期にその炉の下向き傾倒角度は垂線か
ら約88°から1030の角度で変化することがわかっ
てbる0この角度に範囲があるのは、炉の内張が溶損或
いは炉口に金属がビルドアップするなどの種々の因子に
よる。炉のさまざまな傾倒角度について炉のトラニオン
から出湯孔までの水平距離を計算することによって出湯
孔の位置をかなり予測できることがわかっている。
出湯末期のトラニオンから出湯孔までの位置は約4フイ
ー)(1,2211)で変化するので、正六面体を計算
された4フイート(1,2m−)の距離の中心に挿入す
ることが最善であるとわかった。これは炉口に近い位置
の床面から種々な手段を用いて行なうことができる。
ー)(1,2211)で変化するので、正六面体を計算
された4フイート(1,2m−)の距離の中心に挿入す
ることが最善であるとわかった。これは炉口に近い位置
の床面から種々な手段を用いて行なうことができる。
金属の最後の部分が流出され始めて渦流が形成される直
前にこの中に正六面体を挿入するのがよい。この時間は
炉内に含まれる金属の予想重量、金属浴に対する出湯孔
の寸法及び型状により計算して、渦流が発生しはじめる
時に炉内に金属の轄界i:t−残こすようにすることが
できる。この臨界景は通常の製鋼BOPtたはQ−BO
P炉について式により計算可能である。通常は炉から全
量の金属が流出する1分または2分前の時間を計算して
立方体をその時間内に加えることが好ましい。
前にこの中に正六面体を挿入するのがよい。この時間は
炉内に含まれる金属の予想重量、金属浴に対する出湯孔
の寸法及び型状により計算して、渦流が発生しはじめる
時に炉内に金属の轄界i:t−残こすようにすることが
できる。この臨界景は通常の製鋼BOPtたはQ−BO
P炉について式により計算可能である。通常は炉から全
量の金属が流出する1分または2分前の時間を計算して
立方体をその時間内に加えることが好ましい。
第1図は炉の出湯孔から溶融金属を流出させる出湯位置
に傾倒された炉の断面図及び浮遊ストッパーの位置を示
す内面、 第2図は浮遊ストッパーが出湯孔内に留まる様子を概念
的に説明する図面である。 io−g銅転炉、12−耐火内張、16−炉口部、20
−スラグ、22−正六面体。 以下余白 1)さ ぐ ハJ − 手続補正書 (方式) %式% 1、事件の表示 昭和58年 特許願 第80259号2、発明の名称 スラグの繰越しを最小にする方法 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 4、代理人 (外 3 名) 5、補正命令の日付 昭和58年8月30日(発送日) 6、補正の対象 (1)明細書 (2)図 面 (3)委任状 7、補正の内容 (1)明細書の浄書(内容に変更なし)(2)図面の浄
書(内容に変更なし) (3)別紙の通り 8、添付書類の目録
に傾倒された炉の断面図及び浮遊ストッパーの位置を示
す内面、 第2図は浮遊ストッパーが出湯孔内に留まる様子を概念
的に説明する図面である。 io−g銅転炉、12−耐火内張、16−炉口部、20
−スラグ、22−正六面体。 以下余白 1)さ ぐ ハJ − 手続補正書 (方式) %式% 1、事件の表示 昭和58年 特許願 第80259号2、発明の名称 スラグの繰越しを最小にする方法 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 4、代理人 (外 3 名) 5、補正命令の日付 昭和58年8月30日(発送日) 6、補正の対象 (1)明細書 (2)図 面 (3)委任状 7、補正の内容 (1)明細書の浄書(内容に変更なし)(2)図面の浄
書(内容に変更なし) (3)別紙の通り 8、添付書類の目録
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、炉からその出湯孔を通して溶融金i’e流出させる
際にスラグの繰越しを最小にする方法であって、前記炉
内にある溶融金属とスラグの中間の密度を有する部材に
前記出湯孔の開孔部最大断面積より大きい最小断面積を
与え、この部材を、前記出湯孔の上方領域にて前記炉内
の溶融スラグ及び金属の表面上に落下させ、溶融金属を
出湯孔開部から流出させ、そして次に前記出湯孔全通る
流れを閉止して既に炉から出湯され7C溶融金属へのス
ラグの繰越を防止することを含む方法において、前記部
材の面を等辺且つ略平担とし、この部材が前記出湯孔開
孔部にとど萱る時に出湯孔の20ないし80%L−閉鎖
するように前記面と面の交差部が出湯孔にとどまるに適
していること、及び前記出湯孔から放出される流れの状
態を監視して、前記b′寸が出湯孔にとどまる時に前記
流れが外側にそる指標を得ることt−W徹とするスラグ
の繰越を最小にする方法。 2、前記部材が多面体であることを特徴とする特許請求
の範囲第1項記載の方法。 3、前記部材が立方形であることを特徴とする特許請求
の範囲第2項記載の方法。 4、前記部材が正六面体であることを特徴とする特許請
求の範囲第3項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US37680082A | 1982-05-10 | 1982-05-10 | |
US376800 | 1982-05-10 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5952189A true JPS5952189A (ja) | 1984-03-26 |
Family
ID=23486561
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58080259A Pending JPS5952189A (ja) | 1982-05-10 | 1983-05-10 | スラグの繰越しを最小にする方法 |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0094241B1 (ja) |
JP (1) | JPS5952189A (ja) |
KR (1) | KR840004786A (ja) |
AR (1) | AR231706A1 (ja) |
AT (1) | ATE16945T1 (ja) |
AU (1) | AU552735B2 (ja) |
BR (1) | BR8302426A (ja) |
CA (1) | CA1218846A (ja) |
DE (1) | DE3361476D1 (ja) |
ES (1) | ES8404415A1 (ja) |
FI (1) | FI73739C (ja) |
HU (1) | HU187077B (ja) |
IN (1) | IN159857B (ja) |
NO (1) | NO831649L (ja) |
YU (1) | YU102483A (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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GB8712255D0 (en) * | 1987-05-23 | 1987-07-01 | Goricon Metallurg Services | Plug members |
NL8801231A (nl) * | 1988-05-11 | 1989-12-01 | Hoogovens Groep Bv | Stop voor een staalconverter. |
CN104117668B (zh) * | 2014-08-01 | 2016-03-02 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种大包浇注挡渣用挡渣塞及制备和挡渣方法 |
DE102017114859A1 (de) * | 2017-07-04 | 2019-01-10 | Sms Group Gmbh | Vorrichtung zur selektiven Steuerung des Abstichvorgangs einer Schmelze aus einem Elektrolichtbogenofen |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2718389A (en) * | 1950-11-17 | 1955-09-20 | Electro Chimie Metal | Skimmer for holding slag back during pouring metal |
AT259602B (de) * | 1965-07-05 | 1968-01-25 | Voest Ag | Verfahren zur Verbesserung der Trennung von Metall und Schlacke beim Abgießen schmelzflüssigen Metalles aus einem mit einem Abstichloch versehenen Ofengefäß |
DE1508223B1 (de) * | 1966-09-26 | 1970-04-09 | Mannesmann Ag | Schwimmerverschluss zum Zurueckhalten der Schlacke waehrend des Abstiches bei Abstichkonvertern |
JPS4720803B1 (ja) * | 1968-10-31 | 1972-06-13 |
-
1983
- 1983-05-04 CA CA000427405A patent/CA1218846A/en not_active Expired
- 1983-05-09 KR KR1019830001972A patent/KR840004786A/ko not_active Application Discontinuation
- 1983-05-09 YU YU01024/83A patent/YU102483A/xx unknown
- 1983-05-10 AT AT83302619T patent/ATE16945T1/de not_active IP Right Cessation
- 1983-05-10 AU AU14435/83A patent/AU552735B2/en not_active Ceased
- 1983-05-10 IN IN302/DEL/83A patent/IN159857B/en unknown
- 1983-05-10 EP EP83302619A patent/EP0094241B1/en not_active Expired
- 1983-05-10 FI FI831624A patent/FI73739C/fi not_active IP Right Cessation
- 1983-05-10 AR AR292974A patent/AR231706A1/es active
- 1983-05-10 DE DE8383302619T patent/DE3361476D1/de not_active Expired
- 1983-05-10 BR BR8302426A patent/BR8302426A/pt unknown
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