JPS5950825A - 電気鉄道用直流変電所 - Google Patents
電気鉄道用直流変電所Info
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- JPS5950825A JPS5950825A JP15995282A JP15995282A JPS5950825A JP S5950825 A JPS5950825 A JP S5950825A JP 15995282 A JP15995282 A JP 15995282A JP 15995282 A JP15995282 A JP 15995282A JP S5950825 A JPS5950825 A JP S5950825A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- rectifier
- battery
- electric power
- load
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60M—POWER SUPPLY LINES, AND DEVICES ALONG RAILS, FOR ELECTRICALLY- PROPELLED VEHICLES
- B60M3/00—Feeding power to supply lines in contact with collector on vehicles; Arrangements for consuming regenerative power
- B60M3/06—Arrangements for consuming regenerative power
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明）“を車両に電力を供給するだめの電気鉄道用直
流変電所に関するものである。
流変電所に関するものである。
直流き電力式を採用した電気鉄道においては、従来数す
から１０Ｋｍ程度の間Ｎ・、−で、直流変電所が設置さ
れており、大容量の変電所においては２０ ＫＶ以上の
特別高圧で受ｔ＆、 Ｌ、 、所定のｉＥ流雷電圧変換
して架線に給電している。しかし変電所ｅ置場所近辺に
特別品圧給１ｔ４．線が（Ｔ在しない場合には、変電、
所位置まで長距離にわたって特別高圧の給電設備を設は
ガければならないため、この給電設備を含めて直流変電
所を設置するにはその設備費用が非常に高いものとなる
。
から１０Ｋｍ程度の間Ｎ・、−で、直流変電所が設置さ
れており、大容量の変電所においては２０ ＫＶ以上の
特別高圧で受ｔ＆、 Ｌ、 、所定のｉＥ流雷電圧変換
して架線に給電している。しかし変電所ｅ置場所近辺に
特別品圧給１ｔ４．線が（Ｔ在しない場合には、変電、
所位置まで長距離にわたって特別高圧の給電設備を設は
ガければならないため、この給電設備を含めて直流変電
所を設置するにはその設備費用が非常に高いものとなる
。
この対画として特別高圧受電の（４） 晶いｔｆ馬所に
直流変電所を設置すれば良いが、これでは直流変電所間
隔が非常に長くなる場合が生じるため、変電所中間点の
直流架線電圧が車両走行時にｎ常に低下してしまう問題
点があった。
直流変電所を設置すれば良いが、これでは直流変電所間
隔が非常に長くなる場合が生じるため、変電所中間点の
直流架線電圧が車両走行時にｎ常に低下してしまう問題
点があった。
一方、車両に制動をかける場合にはその制動エネルギを
有効活用するために、回生制動を行ない、直流架線に回
生ａｔ力を返頌することが行なわれている。この回生電
力は他のカ行軍で省費されるが、回生制動車が同時に多
数存在する場合とか、他にカ行軍が存在し々い場合疫ど
は回生電力が吸収されないため、架線電圧が上昇し、回
生制動が失効する。このため変′亀所には１１（力回生
装蔚として逆変換器を設備して車両の回生失効を防！卜
すると同時に余剰回生電力を有効に／ｌｈ用する必要が
生じる。このＪ、ｉ％合、変電所への回生電力のピーク
値は大きな値に達することが多いため、通常逆変換器容
酊は順変換器容ｉＹの２０チから５０チ催度の容重が必
要となる。
有効活用するために、回生制動を行ない、直流架線に回
生ａｔ力を返頌することが行なわれている。この回生電
力は他のカ行軍で省費されるが、回生制動車が同時に多
数存在する場合とか、他にカ行軍が存在し々い場合疫ど
は回生電力が吸収されないため、架線電圧が上昇し、回
生制動が失効する。このため変′亀所には１１（力回生
装蔚として逆変換器を設備して車両の回生失効を防！卜
すると同時に余剰回生電力を有効に／ｌｈ用する必要が
生じる。このＪ、ｉ％合、変電所への回生電力のピーク
値は大きな値に達することが多いため、通常逆変換器容
酊は順変換器容ｉＹの２０チから５０チ催度の容重が必
要となる。
ところで、従来例えば３０００ ｘｗの順変換器と１１
００Ｏｘの回生能力が必要とされる変電所においては、
第１図に示すように３０００ＫＷのｌＩｒ１ｆ換器装置
１と１０００ ＫＷ （ＩＤ逆１４１ｑ器装砧２とを設
備し、構成している。すなわち、順変換器装置１は整流
器用変圧器３とシリコン整流器４で構成され、変圧器３
の１次側は交流′ＡＨ２源５へ接ＩＡｊされる。そして
順変換器装置１と逆変換器装置Ｅｔ２は直流側で並列に
接続されている。したがって、このような構成の’４１
−所とすれば、直流ＴＥｉ、力供給時Ｖよ１１「１変換
器装置１で給電し、回生時は逆変換器装置２で交流電源
５に電力を変換することができる。しかしかがる？電。
００Ｏｘの回生能力が必要とされる変電所においては、
第１図に示すように３０００ＫＷのｌＩｒ１ｆ換器装置
１と１０００ ＫＷ （ＩＤ逆１４１ｑ器装砧２とを設
備し、構成している。すなわち、順変換器装置１は整流
器用変圧器３とシリコン整流器４で構成され、変圧器３
の１次側は交流′ＡＨ２源５へ接ＩＡｊされる。そして
順変換器装置１と逆変換器装置Ｅｔ２は直流側で並列に
接続されている。したがって、このような構成の’４１
−所とすれば、直流ＴＥｉ、力供給時Ｖよ１１「１変換
器装置１で給電し、回生時は逆変換器装置２で交流電源
５に電力を変換することができる。しかしかがる？電。
所では３０００ ！ｅＷの順変換器装置の外に１０００
ｘｗの逆変換器装置２を設（ｌｉｔ Ｌなければなら
ないため、七〇股１．１ｆｉｉ費用が非常Ｋ ／、？＋
いものとなる。
ｘｗの逆変換器装置２を設（ｌｉｔ Ｌなければなら
ないため、七〇股１．１ｆｉｉ費用が非常Ｋ ／、？＋
いものとなる。
本゛ｉへ明はかかる問題点を解決するためになされたも
ので、特別給電設備を設けることなく、効率的に直流架
？ｉｌ屯ＦＥの時下を補償し、かつ車両の余剰回生電力
を逆変換器装Ｖｔを設けること力く、有効に活用するこ
とができるη（気鉄８”′１ｌｆＪ変電所を提供するこ
とを目的とする。
ので、特別給電設備を設けることなく、効率的に直流架
？ｉｌ屯ＦＥの時下を補償し、かつ車両の余剰回生電力
を逆変換器装Ｖｔを設けること力く、有効に活用するこ
とができるη（気鉄８”′１ｌｆＪ変電所を提供するこ
とを目的とする。
こむで、本発明の詳細について説明するにあたり、オず
、整流器の整流相数と的、流電圧、電流特性について考
察すると次の＋＋ｌｊりである。すなわち電゛気鉄道用
など１■力用１茶に用いられる整流器においては、交流
１１′ＩＩｌ抵抗ｆ＋はりアクタンス外と比較して通常
低い値であり、？流器の直流ｆｌｒ庄、電流特性は殆ん
ど交流側のりアクタンス外によって決定されてし捷う。
、整流器の整流相数と的、流電圧、電流特性について考
察すると次の＋＋ｌｊりである。すなわち電゛気鉄道用
など１■力用１茶に用いられる整流器においては、交流
１１′ＩＩｌ抵抗ｆ＋はりアクタンス外と比較して通常
低い値であり、？流器の直流ｆｌｒ庄、電流特性は殆ん
ど交流側のりアクタンス外によって決定されてし捷う。
第２図１．１電気鉄道用途女どによく用いられる３相全
波結線による６相整流装−〇回路接続図を示している。
波結線による６相整流装−〇回路接続図を示している。
図中３は整流器用変圧器、４は整流器である。今、整流
器４の直流出力／ｉｉ性ｔよｙ流側のりアクタンス外に
よって決定されるものとすれば、軒流器用変ｆＥ器３の
２次電圧をＥＩｌｌ１１整流器４の曲流無負荷′面圧を
Ｅ ｄ ６ ｓ ｉＲ，流電圧をＦｉｄ、直流雪原をＩ
ｄ、転流リアクタンスなＸｃとするとき、整流器４の直
流出力特性は第３図のに＝Ｏの曲線となる。第３し４に
示されるに＝Ｏの曲線はＩｄ−Ｘｒ：／’Ｕ ｓが小か
ら大になるに従い、直線、曲線、直線の３部分から構成
され、それぞれ転流の第１モード、第２モード、第３モ
ードに対応している。
器４の直流出力／ｉｉ性ｔよｙ流側のりアクタンス外に
よって決定されるものとすれば、軒流器用変ｆＥ器３の
２次電圧をＥＩｌｌ１１整流器４の曲流無負荷′面圧を
Ｅ ｄ ６ ｓ ｉＲ，流電圧をＦｉｄ、直流雪原をＩ
ｄ、転流リアクタンスなＸｃとするとき、整流器４の直
流出力特性は第３図のに＝Ｏの曲線となる。第３し４に
示されるに＝Ｏの曲線はＩｄ−Ｘｒ：／’Ｕ ｓが小か
ら大になるに従い、直線、曲線、直線の３部分から構成
され、それぞれ転流の第１モード、第２モード、第３モ
ードに対応している。
第１モードにおいては転流型なり角Ｕが６０゜μ下の領
域で直流電圧、市原は直線の関係にあり、この領域が一
般に電力変換装置の正常１１１作城として使用されてい
る。この領域においてはりアクタンス外による直流電比
降下ｇｘ、は６相整流装置に対して、 ｇＸ＠ ” ０．９５５１ｄ−Ｘｃ −−−−−−
ｆｌｌで与えられる。第２モードは重々すｇｉ ＋１が
６０’に達したとき始オシ、ｕ＝６０’と−９１−′で
ちるが、位相制御が回路現象として発生し、制御角αが
０°から３０°の量変化する。Ｐｇ２モードにおいては
第３図のに＝Ｏの直流出力は曲線となる。１ｌｉｌｌ側
１角α＝３０°に達す°ると、第３モードに入り、直流
重なｉ） ｆｉ４ ｕがｒＴび憎大し始め、１２ｏ０に
ｉｊ：したところで直流出カ屯ｒＦはイずとなる。
域で直流電圧、市原は直線の関係にあり、この領域が一
般に電力変換装置の正常１１１作城として使用されてい
る。この領域においてはりアクタンス外による直流電比
降下ｇｘ、は６相整流装置に対して、 ｇＸ＠ ” ０．９５５１ｄ−Ｘｃ −−−−−−
ｆｌｌで与えられる。第２モードは重々すｇｉ ＋１が
６０’に達したとき始オシ、ｕ＝６０’と−９１−′で
ちるが、位相制御が回路現象として発生し、制御角αが
０°から３０°の量変化する。Ｐｇ２モードにおいては
第３図のに＝Ｏの直流出力は曲線となる。１ｌｉｌｌ側
１角α＝３０°に達す°ると、第３モードに入り、直流
重なｉ） ｆｉ４ ｕがｒＴび憎大し始め、１２ｏ０に
ｉｊ：したところで直流出カ屯ｒＦはイずとなる。
第４図は２絹の３相全波整３ＩＣ回路９１１ｃ：よる１
２柑蛙流装置の回路接続図を示１７ている。第５図は？
ＰＪ４図の等価回路で、変圧器８０１次側の図示されて
いない市、源回路のりアクタンス外をｒ−＜１示したも
ので、Ｘｐは２組の３相全波整流回路９のｔｔ” １＋
ｆｉリアクタンスを、Ｘｓはそれぞれ個別のりアクタン
スを示しておＬ ＸｐとＸＳの和が全体の整流リアクタ
ンスＸｃとなる。同一直流出力に対し１２相整流の場合
には第１モードに対する電圧降下は半分の電力を扱う２
っの６相整流回路が３０°の位相差をもって別の時点で
転流を行なうので、リアクタンス分による電圧降下ＥＸ
Ｉ！は Ｉｉ：Ｘ１２＝０．４７８Ｉｄ−Ｘｃ −−・・曲−
＝−−１２１となり、（１）式で与えられたものの半分
になる。
２柑蛙流装置の回路接続図を示１７ている。第５図は？
ＰＪ４図の等価回路で、変圧器８０１次側の図示されて
いない市、源回路のりアクタンス外をｒ−＜１示したも
ので、Ｘｐは２組の３相全波整流回路９のｔｔ” １＋
ｆｉリアクタンスを、Ｘｓはそれぞれ個別のりアクタン
スを示しておＬ ＸｐとＸＳの和が全体の整流リアクタ
ンスＸｃとなる。同一直流出力に対し１２相整流の場合
には第１モードに対する電圧降下は半分の電力を扱う２
っの６相整流回路が３０°の位相差をもって別の時点で
転流を行なうので、リアクタンス分による電圧降下ＥＸ
Ｉ！は Ｉｉ：Ｘ１２＝０．４７８Ｉｄ−Ｘｃ −−・・曲−
＝−−１２１となり、（１）式で与えられたものの半分
になる。
これは同じパー七ントリアクタンスであれば、リアクタ
ンス１１圧降下の割合け６相整流装置の半分になること
を意味している。次に転流型なり角Ｕが３０°に達する
と、３相全波活流回路に転流型なり間開が生じるように
なり、共通りアクタンスＸｐが存在すると、直流雷、圧
は垂下特性を示すようになる。このｊｌｉ、 ７特性ｔ
１共通りアクタンスＸｐと個別リアクタンスＸ８の割合
によって％、ｌす、リアクタンス比Ｋを で定義したときの各種にの値に対する１２相整流装置の
直流出力特性を４３１ｍに示す。１２相整流４４置でｔ
、を転流角なシ角Ｕが３０°で２組の３相全波整流回路
９の転流が重なる間開が生じ始めて１２相の転流第２モ
ードとなり、ｕ＝３Ｑ０一定でＣｉ７’相制御が回路現
象として発生し、制御角αが０〜αｍ（Ｋのｆｉｊによ
り界なる）まで変化する。そしてα＝α７１１に達した
時点で第３モードになる。第３モードではα＝αｍ一定
で再びＵが３０°〜６０°′！ｔで変化する。ｕ ＝
（３０’に達した後、第４モード領域に入り、ｕ＝６０
’、α＝αｍ一定のまオ、遅れ角βが０〜３０’まで変
化する。β＝３０°に達【７てから第５モードとなり、
α＝αｍ１β＝３０°一定で丙び１１が６００〜（１２
０°−２αｍ）腫で変化し、ｕ＝１２０’−２αｍで向
流出力電圧は零となる。ここで、第２モード以降を爪下
特性領域と呼ぶこととし、注［］すべき点は６相整流装
置と比較して、リアクタンス比にの値の増加と共にαｍ
が大きくなり、垂下ｒｉ、ｒ性が大きく、かっ６相と比
較してはやく垂下特性を示す。
ンス１１圧降下の割合け６相整流装置の半分になること
を意味している。次に転流型なり角Ｕが３０°に達する
と、３相全波活流回路に転流型なり間開が生じるように
なり、共通りアクタンスＸｐが存在すると、直流雷、圧
は垂下特性を示すようになる。このｊｌｉ、 ７特性ｔ
１共通りアクタンスＸｐと個別リアクタンスＸ８の割合
によって％、ｌす、リアクタンス比Ｋを で定義したときの各種にの値に対する１２相整流装置の
直流出力特性を４３１ｍに示す。１２相整流４４置でｔ
、を転流角なシ角Ｕが３０°で２組の３相全波整流回路
９の転流が重なる間開が生じ始めて１２相の転流第２モ
ードとなり、ｕ＝３Ｑ０一定でＣｉ７’相制御が回路現
象として発生し、制御角αが０〜αｍ（Ｋのｆｉｊによ
り界なる）まで変化する。そしてα＝α７１１に達した
時点で第３モードになる。第３モードではα＝αｍ一定
で再びＵが３０°〜６０°′！ｔで変化する。ｕ ＝
（３０’に達した後、第４モード領域に入り、ｕ＝６０
’、α＝αｍ一定のまオ、遅れ角βが０〜３０’まで変
化する。β＝３０°に達【７てから第５モードとなり、
α＝αｍ１β＝３０°一定で丙び１１が６００〜（１２
０°−２αｍ）腫で変化し、ｕ＝１２０’−２αｍで向
流出力電圧は零となる。ここで、第２モード以降を爪下
特性領域と呼ぶこととし、注［］すべき点は６相整流装
置と比較して、リアクタンス比にの値の増加と共にαｍ
が大きくなり、垂下ｒｉ、ｒ性が大きく、かっ６相と比
較してはやく垂下特性を示す。
以上は６相整流装置と１２相整流装置について説明した
が、整流相数を増加するとともに、地下特性の開始点を
早め、かつ大きな並下特性を得ることが可能である。
が、整流相数を増加するとともに、地下特性の開始点を
早め、かつ大きな並下特性を得ることが可能である。
本発明による電気鉄道用直流変電、所は、整流相数の多
い整流装置の垂下特性と蓄電１池の充放電特性を利用す
ることにより、特別高庄受電を必要とせず、かつ効率的
に回生電力を吸収し、直流架線電圧を補償し、車両の効
率的運転を補償することを特徴とするものである。
い整流装置の垂下特性と蓄電１池の充放電特性を利用す
ることにより、特別高庄受電を必要とせず、かつ効率的
に回生電力を吸収し、直流架線電圧を補償し、車両の効
率的運転を補償することを特徴とするものである。
〔発明の′１１施［（；ＩＩ ）
以下本発明の一実施例を第６図について説明する。第６
図において、８は変圧器、９は２絹の３相全波整流回路
、１０はこの３相牟波整流回路９の出力嬬に並列に接か
Ａ：された蓄電池である。この蓄電、油１０の出力端は
直流用車線に接続され、車両に宙、気が供給される。一
方、変圧器８の１次側は交流電源５に悴匹・され、１（
を力を受電している。
図において、８は変圧器、９は２絹の３相全波整流回路
、１０はこの３相牟波整流回路９の出力嬬に並列に接か
Ａ：された蓄電池である。この蓄電、油１０の出力端は
直流用車線に接続され、車両に宙、気が供給される。一
方、変圧器８の１次側は交流電源５に悴匹・され、１（
を力を受電している。
なお、交流電源５は高圧のみでなく、特別高圧において
も同様である。また、蓄＃１ｆ、池回路保護用としてし
ゃ断器を設けることは当然である。
も同様である。また、蓄＃１ｆ、池回路保護用としてし
ゃ断器を設けることは当然である。
次にかかる構成の電気鉄道用直流を型部の作用について
述べる。ｔｌ“４７図は第６図における電気鉄道用直流
Ｔ箱、所の直流出力特性を３０００ＸＷの１２相撃流装
置の第３図のＫ ＝ ０．８の曲Ｉ寥Ｉｉ！と、鈎屯池
起電力１５６０ Ｖ、内部１：（抗００３Ωの１−１７
合について、直ＭＫ、宙流Ｉｄを横軸とし、曲流電圧Ｖ
を縦軸として示すものである。；ｐ、’ ７図において
、１点鎖線Ａは蓄電池出力特ｒト、破線Ｂは６…幣流装
置の出力特性および７１線Ｃなる曲線は１２相整流裟置
のＫ ＝ ０．８の出力’ｌｔｆ性のｊｌ＋、合を示し
ている。１パ４示ハツチング部分の領域１〕は１１４流
榛肪′出力’ｆ１７． ＦＥと蓄′市池出力ｉＮｒ、
ＩＴ Ｋ Ｊ：す、７江申・３・・（４荷′市力Ｉ／を
Ｉ Ｘ ％ Ｉ ｂで分１１（する関係看示す。蓄電
池ｊ１１（負荷重−圧Ｆｆｏと整流装置出力電圧（曲線
ＢおよびＣ）との狸しい点より、負荷１（−流Ｉ／が大
きいμ、”１合には蓄１’ｔｊ、 ｎ１４１ 。
述べる。ｔｌ“４７図は第６図における電気鉄道用直流
Ｔ箱、所の直流出力特性を３０００ＸＷの１２相撃流装
置の第３図のＫ ＝ ０．８の曲Ｉ寥Ｉｉ！と、鈎屯池
起電力１５６０ Ｖ、内部１：（抗００３Ωの１−１７
合について、直ＭＫ、宙流Ｉｄを横軸とし、曲流電圧Ｖ
を縦軸として示すものである。；ｐ、’ ７図において
、１点鎖線Ａは蓄電池出力特ｒト、破線Ｂは６…幣流装
置の出力特性および７１線Ｃなる曲線は１２相整流裟置
のＫ ＝ ０．８の出力’ｌｔｆ性のｊｌ＋、合を示し
ている。１パ４示ハツチング部分の領域１〕は１１４流
榛肪′出力’ｆ１７． ＦＥと蓄′市池出力ｉＮｒ、
ＩＴ Ｋ Ｊ：す、７江申・３・・（４荷′市力Ｉ／を
Ｉ Ｘ ％ Ｉ ｂで分１１（する関係看示す。蓄電
池ｊ１１（負荷重−圧Ｆｆｏと整流装置出力電圧（曲線
ＢおよびＣ）との狸しい点より、負荷１（−流Ｉ／が大
きいμ、”１合には蓄１’ｔｊ、 ｎ１４１ 。
と°；、４．流装置Ｉ４９で分担し、それ以下では＃ｉ
電池が整流具１ｕ？出力電圧と等しくなるまでは主に蓄
電池充電電流として回生電力とともに蓄電池に供給させ
る。また曲４？ａ ＣとＢとを比較すると、負荷領域に
おいては曲線Ｂに比べて曲線Ｃは出力１Ｅ流により急Ｉ
Ｉｔ Ｋ電圧が低下するこ゛とにより交流電源５より供
給される電力しｔ減少し、若市池１０よシ供給される電
流が大きくなることにより、受電１：１．力の負荷制限
が行なえる。ここでＫの（１ｒｊであるが、一般に電鉄
用途においては、変’＋ｉｉ所無負荷１１°？圧（第３
図のｌｃｄ／ ｆｉ’、 ｄｏ ＝ １．０ ）に対し
て車両パンク点電圧は７０％程廉に維持しなければなら
々い。このためＫ ’＋Ｉｔ所出力箱７庄は、過負荷定
格領域において、ｆ宙所無負荷電圧の７０−以上あるこ
とが好ましい。したがって、受′ｉ毘電力のｔｔ荷制限
上、１２相整ｂＴ、装ｒｌｌの堝負荷定洛時にｇａ／ｇ
ｄ、 ＝ ０．７となり、かつ十分力継下特性領域にあ
るためには、１２組軒流装置１７Ｎの出力特性は第３図
よりに＝０．４以上の領域を使用することにより、より
大きな効果が？（）られるっ 〔発明の効果〕 以上述べたように本発明によれば、電気鉄道用直流変電
所において、整流相ｒＬンの多い整流装置の垂下特性と
蓄電池の充放電特性を利用して効率的に回生電力を吸収
し、直流架線電圧を補償するようにしだものである。し
たがって、受市電力のピークカットができ、受Ｖｈ、
％”ｉ、力がｙｌ −化されることによシ、デマンド電
力晒を低くでき、虜た車両からの回生１１１．力を蓄電
池に蓄ｒ＃でき、ピーク負荷等に有効に活用できる。ま
た受電１１ｔ圧が高Ｈ二でも十分対応できるに°、χ備
となり、設備費の安価なシステム構成が可能となるばか
りでなく、シリコン整流器過負荷−一が小さくてすみ、
経済的な設Ｒ１が可能となる。さらに直流変電所の出力
電圧、霜、光特性が＃１ゾ蓄１［１池特性になることが
ら良′ｄの電気を７（ｉ 、ｌｉ、腺に供給できる。
電池が整流具１ｕ？出力電圧と等しくなるまでは主に蓄
電池充電電流として回生電力とともに蓄電池に供給させ
る。また曲４？ａ ＣとＢとを比較すると、負荷領域に
おいては曲線Ｂに比べて曲線Ｃは出力１Ｅ流により急Ｉ
Ｉｔ Ｋ電圧が低下するこ゛とにより交流電源５より供
給される電力しｔ減少し、若市池１０よシ供給される電
流が大きくなることにより、受電１：１．力の負荷制限
が行なえる。ここでＫの（１ｒｊであるが、一般に電鉄
用途においては、変’＋ｉｉ所無負荷１１°？圧（第３
図のｌｃｄ／ ｆｉ’、 ｄｏ ＝ １．０ ）に対し
て車両パンク点電圧は７０％程廉に維持しなければなら
々い。このためＫ ’＋Ｉｔ所出力箱７庄は、過負荷定
格領域において、ｆ宙所無負荷電圧の７０−以上あるこ
とが好ましい。したがって、受′ｉ毘電力のｔｔ荷制限
上、１２相整ｂＴ、装ｒｌｌの堝負荷定洛時にｇａ／ｇ
ｄ、 ＝ ０．７となり、かつ十分力継下特性領域にあ
るためには、１２組軒流装置１７Ｎの出力特性は第３図
よりに＝０．４以上の領域を使用することにより、より
大きな効果が？（）られるっ 〔発明の効果〕 以上述べたように本発明によれば、電気鉄道用直流変電
所において、整流相ｒＬンの多い整流装置の垂下特性と
蓄電池の充放電特性を利用して効率的に回生電力を吸収
し、直流架線電圧を補償するようにしだものである。し
たがって、受市電力のピークカットができ、受Ｖｈ、
％”ｉ、力がｙｌ −化されることによシ、デマンド電
力晒を低くでき、虜た車両からの回生１１１．力を蓄電
池に蓄ｒ＃でき、ピーク負荷等に有効に活用できる。ま
た受電１１ｔ圧が高Ｈ二でも十分対応できるに°、χ備
となり、設備費の安価なシステム構成が可能となるばか
りでなく、シリコン整流器過負荷−一が小さくてすみ、
経済的な設Ｒ１が可能となる。さらに直流変電所の出力
電圧、霜、光特性が＃１ゾ蓄１［１池特性になることが
ら良′ｄの電気を７（ｉ 、ｌｉ、腺に供給できる。
第１図は従来の電気Ｑ１−道用直がｆ２変電所の設備構
成を示す回路トメｌ、Ｐ＋ｓ２図は電気鉄道用ｊ♀に用
いられる３相全波結線による６相整流装置１′７を示す
回路１２１１第３図は１２相整流装面の的流亀用と７．
ｉ： ＋’＋１５の関係を示す曲線図、２１４図Ｖ、１
２組による３相全波整流回路による１２相整流装置を示
す回路図、第５図は第４図の！ヰ価回路１刈、第６図は
本発明に上幅電気鉄道用直流ｆ型部の一実ＩＩＩＩ例を
示す設備構成の回路図、第７図は同実施例における直流
出力特性を示す図である。 ５・・・交流電源、８・・・変圧器、９・・・２ ｉ４
１の３相ｆ彼゛１流回路、ＩＯ・・・蓄電池１．１１模
ａ人代■′（１人 弁理士 福 江 代 彦ｆ４１図
成を示す回路トメｌ、Ｐ＋ｓ２図は電気鉄道用ｊ♀に用
いられる３相全波結線による６相整流装置１′７を示す
回路１２１１第３図は１２相整流装面の的流亀用と７．
ｉ： ＋’＋１５の関係を示す曲線図、２１４図Ｖ、１
２組による３相全波整流回路による１２相整流装置を示
す回路図、第５図は第４図の！ヰ価回路１刈、第６図は
本発明に上幅電気鉄道用直流ｆ型部の一実ＩＩＩＩ例を
示す設備構成の回路図、第７図は同実施例における直流
出力特性を示す図である。 ５・・・交流電源、８・・・変圧器、９・・・２ ｉ４
１の３相ｆ彼゛１流回路、ＩＯ・・・蓄電池１．１１模
ａ人代■′（１人 弁理士 福 江 代 彦ｆ４１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 交流電圧を受電しこれを直流変換器装置により所定の直
流電圧に変換して架線に給電する電気鉄道用直流変電所
において、前記直流変換器装置として共通りアクタンヌ
Ｘｐと個別リアクタンスＸｓによって定義されるＫの値
、ｐ Ｋ”ＸＴ）＋ＸＳが０．４以上の傘下特性を有する１２
相以上の多相整流器回路で構成し、またこの多相整流器
「」路に並列に前記垂丁特性領Ｆ１桑と組合せて使用さ
れる充放■、特性を有するｉ’：Ｉｒ’ｒｉＹ、池を接
続するようにしたことを！特徴とするηｉ電気鉄ｆＸ用
直流変電所。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15995282A JPS5950825A (ja) | 1982-09-14 | 1982-09-14 | 電気鉄道用直流変電所 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15995282A JPS5950825A (ja) | 1982-09-14 | 1982-09-14 | 電気鉄道用直流変電所 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5950825A true JPS5950825A (ja) | 1984-03-24 |
Family
ID=15704746
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15995282A Pending JPS5950825A (ja) | 1982-09-14 | 1982-09-14 | 電気鉄道用直流変電所 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5950825A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03100275A (ja) * | 1989-09-12 | 1991-04-25 | Fujita Corp | コンクリートの打設方法 |
| EP2262076A3 (en) * | 2000-02-03 | 2011-03-16 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Power system stabilization system and method employing a rechargeable battery system |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5760929A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-13 | Japan Storage Battery Co Ltd | Device for response to dc bus with fluctuating load |
| JPS5784231A (en) * | 1980-11-11 | 1982-05-26 | Mitsubishi Electric Corp | Rectifier substation group for electric railway |
-
1982
- 1982-09-14 JP JP15995282A patent/JPS5950825A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5760929A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-13 | Japan Storage Battery Co Ltd | Device for response to dc bus with fluctuating load |
| JPS5784231A (en) * | 1980-11-11 | 1982-05-26 | Mitsubishi Electric Corp | Rectifier substation group for electric railway |
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|---|---|---|---|---|
| JPH03100275A (ja) * | 1989-09-12 | 1991-04-25 | Fujita Corp | コンクリートの打設方法 |
| EP2262076A3 (en) * | 2000-02-03 | 2011-03-16 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Power system stabilization system and method employing a rechargeable battery system |
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