JPS5947236B2 - 熱移動方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、温度Ｂの範囲内で使用することのできる温
度の低い熱から、温度Ａの範囲すなわち温度Ｂの範囲以
上の温度の高い熱を得ることのできる熱移動（Ｔｈｅｒ
ｍｏｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ）方法に関するもの
である。

一般に多量の熱を自由に使用することが出来るにもかか
わらず、その温度が低過ぎるために、多量の熱を撥棄し
てしまうことがしばしばある。

たとえば製油所、製錬所では、５０℃〜１５０℃の範囲
内にあって、その熱を再利用するには低過ぎると考えら
れるために、これらの低い温度をもった熱の大部分を捨
てているのが現状である。

同じように、地熱にあっても、その温度を利用するため
に地下水帯から出た望ましい温度よりも低い湯を利用す
ると云う問題が提起されている。

エネルギーの節約という絶対的必要性のために、以上述
べたどのケースにあっても、その熱量を自由に使用し得
る温度にまで上昇させる方法を案出することが望まれて
いる。

このために、熱ポンプを用いて操作することが可能であ
る。

熱ポンプによる場合は、最初使用できる温度よりも高い
温度において熱量を用いることが出来るが、これは供給
ガス量をＱとし、熱ポンプの効率をηとして、Ｗ＝Ｑ／
ηなる条件の下においてそのエネルギーＷを使用するこ
とができるのである。

さてエネルギーＷは大抵の場合において、燃焼熱から、
例えば０．３〜１の範囲の収率をもって自ら得られるこ
とが明らかである。

よって熱ポンプを操作するシステムでは、高い効率をも
って操作しない限り、エネルギー節約の見地から見て有
益な解決は望みえない。

もう一つ別の解決方法は、熱移動手段を完全なものにし
て三段階（ｔｒｉｔｈｅｒｍ）のサイクルによって操作
することである。

この熱移動手段を完全ならしめうる可能性は、Ｒビイシ
ュニブスキイ（Ｒ・Ｖｉｃｈｎｉｅｖｓｋｙ）の理論的
計画によって喚起されている（マソン社（Ｍａｓｓｏｎ
ｅｔ Ｃｉｅ ） １９６７年発行の「機械に応用さ
れる熱力学」）。

給体温度Ｔ。

の冷源と熱を交換し、可逆条件において操作するシステ
ムにあっては、絶対温度Ｔにおけるある量の熱Ｑを、 なる関係にしたがって、温度Ｔ′に おけるある量の熱Ｑ′に変えることができる。

とくに、温度Ｔにおけるある量の熱ＱをＴよりも高い温
度Ｔ′における、より少ない量の熱Ｑに変Ｑ′ えることが可能であって、この場合の熱量比−は理論的
熱量比（１−ＴＯ／Ｔ ） ／（１−Ｔｏ／Ｔ’）より
も低いこと当然である。

このようなシステムによって示されている可能性は、未
だ実際において十分な開発がなされていない。

低いレベルの熱をもつ温度の高さを上昇させることので
きる熱移動手段を完全なものとするために、吸収による
システムを用い明白に等圧であるサイクルにしたがって
操作することによって実現可能ならしめうることが発見
された。

これは現在； に至るまで知られている技術のどの技術
によっても達成できることではないのであって、極めて
微弱な量の機械的エネルギーを使用することによって実
現可能なのである。

この発明は、温度Ｂの範囲内で使用することのできる熱
から、温度Ａの範囲すなわち温度Ｂの範囲以上の熱を生
せしめることを目的とする熱移動方法に関するものでそ
の特徴とするところはつぎのとおりである。

すなわち、この発明はエネルギー（ｔｒａｖａｉ ｌ）
流体のガス留分を溶剤として使用される液相と接触させ
ガス相の少くとも１部分を液相に溶解させて熱を温度Ａ
に移らせる工程ａと、該工程ａにおいて得られた溶液を
、飛沫同伴ガス（ｇａｚｄｅｎｔｒａｉｎ−ｅｍｅｎｔ
）の流れと接触させて、エネルギー流体の前記のガス
留分を少くとも部分的に遊離させ、エネルギー流体の前
記のガス留分と前記飛沫同伴ガスとの混合物を得て、遊
離熱は、温度Ｂの範囲から吸収する工程すと、このよう
にして工程すで得られたガス混合物を少くとも部分的な
液化による相の分離と蒸発とによる分留とを行なわしめ
、少くとも２つの明瞭に異ったガス留分ＧとＨを得、前
記の蒸発は温度Ｂの範囲から熱を取って行なわしめる工
程Ｃと、前記ガス留分Ｇをエネルギー流体のガス留分と
して前記工程ａに送ると共に前記ガス流分Ｈを飛沫同伴
ガスの流れとして前記工程すに送る工程ｄとからなるも
のである。

なお、工程ａにおいて作られた吸着熱は必ずしも吸着帯
において直接回収されない。

それは後段で行なわれる縮合によって、高いレベルの熱
を生ずる現在の液体成分を蒸発させるのに役立つ（実癩
例３参照）。

また、同じように、前記工程すの操作の中における脱着
熱は脱着帯において、外部熱源によって必ずしも直接に
供給されるとは限らない。

なお、前記温度Ａは例えば８０℃〜２５０°Ｃであり、
温度（もしくは温度の範囲）Ｂは、例えば２０℃〜１５
０℃である。

熱の交換は、温度のある範囲内において行われ、一定の
温度において行われない場合には、温度Ａの差は、少く
とも部分的に温度Ｂの差以下の状態に保たれていること
は、勿論のことである。

溶媒は、一般に水、ジメチルフォルムアミド、ジメチル
スルホキシド、ｎ−メチルピロリドン、リド酸トリブチ
ル、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ブチ
ルアルコールまたはアニリンのような極性溶媒（Ｓｏｌ
ｖａｎｔ Ｐｏ１ａｉｒｅ ）である。

また、ある場合には、溶媒として例えばパラフィン類か
ら選んだ炭化水素を用いることもできる。

溶質または作業流体と呼ばれる、吸収留分Ｇは、例えば
アンモニア、メタノールのようなアルコール、アセトン
のようなケトン、ブタンまたはプロパンのようなパラフ
ィン系炭化水素、ベンゼンのような芳香族炭化水素、あ
るいは例えばフルオロトリクロロメタン、ジフルオロジ
クロロメタンのようなフレオン類の塩素および／または
弗素を含む炭化水素蒸気によって、形成される。

一般的に云って、操作の行なわれる温度と圧力の下にお
いて、化学的に安定しているガスは、すべて吸収溶質の
例えば５０ｃａｌ／ｇ以上で好ましくはできるだけ高い
、熱の蒸散をなし溶媒中に溶解することの出来る条件に
適合するものが選ばれる。

脱着は、浄化用（ｂａｌａｙａｇｅ ）のガスの流れＨ
を導入して行なわれる。

この浄化用のガスの流れＨは、例えば窒素または水素の
ような、脱着を行なう温度において凝縮しないガスによ
って形成される。

この場合、浄化用ガスの流れＨと脱着された溶質Ｇによ
って形成されるガス状混合物が得られ、水または空気の
ような冷却用の外部媒質によって冷却された凝縮器に前
記ガス状混合物を導いて、溶質の分離を行なう。

かくして凝縮器の出口において、溶質Ｇの液体留分が得
られ、次ぎにこれを温度Ｂの範囲内から熱をとって、蒸
発させる。

また、浄化用のガスの流れＨは、装置の圧力と凝縮器の
冷却温度において凝縮せしめられる成分の蒸気によって
も生成されその成分はアンモニアのような軽いガスを遊
離するときの例えばブタンのような炭化水素である。

浄化用のガスの流れＨと遊離された溶質によって形成さ
れたガス状混合物は、この場合、例えば冷却用の外部媒
質によって冷却された凝縮器を通って、分離される。

このようにして凝縮器の出口において、液体留分Ｈまた
は２つの液体留分ＧとＨが得られ、前者は温度Ｂの範囲
内の熱をとって蒸発して浄化用のガスの流れを再びあた
え、後者の２つの液体留分ＧとＨは、温度Ｂの範囲内の
熱をとって、別個に蒸発させられる。

ガス状混合物の分留は、例えば蒸溜のような既知の他の
どの方式によっても行なうことができる。

溶質の脱着（ｄ＆５ｏｒｂｔｉｏｎ）の行われている間
の液相とガス相との接触は、出来るだけ完全な脱着が行
なえるように、好ましくは逆流操作される。

吸収と脱着の行程は、この方法の操作を行うためにもつ
ともしばしば用いられているタイプの塔の中で行われる
ことが好ましい。

しかしながら他の装置、とくに機械的撹拌器を備えてい
る装置も使用することができる。

以下、この発明を実現するための方法を示している次ぎ
の実施例に基づいて、詳細に説明する。

なお、この明細書において、組成は、モル分率によって
表示されている。

実施例 １ 第１図に基づいて、第１の実施例を説明する。

導管１によって、２３ｍ’／Ｈのガス状混合物（組成−
ｎ−ブタン：０．９０６、アンモニア：０．０７７、水
：０．０１７）を圧力４ａｔｍ、温度３５℃の下で凝縮
器Ｃ１に導く。

そして、このガス状混合物を水で冷却された凝縮器Ｃ１
において、温度２５°Ｃまで冷却する。

かくして、ブタンの部分的液化が行われ、ガス状混合物
は導管２によって、デカンテーション用のタンクＢ１に
送られる。

このタンクＢ１から導管３を通って、１６９８ｋｇ／Ｈ
の流量の液状ブタンが流出し、また導管４からは、ガス
状混合物（組成−ｎ−ブタン：０．５７５、アンモニア
：０．３４８、水：０．０７７）が流出する。

このガス状混合物は熱交換器Ｅ３に入り、導管５を通っ
て、温度５４℃となって流出し、プレート塔Ｔ２に送ら
れる。

プレート塔Ｔ２は直径が１０αであって、穿孔された棚
板が１５枚設けられている。

この塔Ｔ２において、ガス状混合物は導管９を通って送
られてくる流量が２４１Ａ／Ｈの水相と、逆流接触させ
られる。

ここで、ガス状混合物に含れているアンモニアは水によ
って吸収され、組成がｎ−ブタン：０．８８２、水：０
．１１８であるガス状混合物が塔Ｔ２から導管８を通っ
て流出する。

この導管８から出た混合物は熱交換器Ｅ３に入り、導管
１２を通じて流出し、次いで凝縮器Ｃ２を通り、ここに
おいて凝縮器Ｃ２の冷却水に間接接触して、熱を伝達す
る。

かくして２つの液体留分が得られ、タンクＢ２において
これを分離する。

導管１６によって、タンクＢ２から９１／Ｈの水ヲ、ポ
ンプＰ４により抽出し、この水を塔Ｔ１から、導管２１
を通って送られてくる水溶液と導管２２の中で混合させ
る。

他方導管１５を通じて、タンクＢ２から流量３８：ｌ／
ＨのブタンをポンプＰ３により、抽出し、それを導管１
７によって送り、導管１４によって送られてくるブタン
と、導管１８の中で混合させる。

前記プレート塔Ｔ２は、頂部の圧力３．８気圧で操作さ
れ、棚板は明らかに（Ｓｅｎｓｉｂｌｅｍｅｎｔ）一定
の温度８０°Ｃに保たれている。

また、プレート塔Ｔ２における溶解熱は、導管６を通じ
て塔Ｔ２内に入り、導管７から出てゆくｎ−ペンタンの
流れと間接接触による熱交換によって、交換の間に蒸発
して除かれる。

このようにして、温度８０℃で４．５ＫｃａＡ／Ｓの熱
を前記ｎ−ペンタンに供給することができる。

さて、前記塔Ｂ２内のアンモニアの水溶液は、導管１０
によって排出され、ポンプＰ１によって、熱交換器Ｅ２
に送られ、ここから温度５１℃で排出され、次いで導管
１１によって、プレート塔Ｔ０に導入される。

プレート塔Ｔ１は、直径１０ｃｒｆＬであって、穿孔棚
が１５板設けられている。

前記タンクＢ□から抽出される液状ブタンは、導管３に
よって、交換器Ｅ１に送られ、そこから温度３５°Ｃで
導管１３を通って流出し、ポンプＰ２によって、導管１
４中に送られる。

この導管１４を通って送られてくるブタンと前記タンク
Ｂ２から導管１７を通って送られてくるブタンは、導管
１８の中において混合され、導管１８を通って、罐Ｒ１
に送られて、この罐Ｒ１の熱源から４３°Ｃの温度で、
３９、９ Ｋｃ ａ＃ ／ Ｓの熱を取り、４．２気圧
の圧力の下で、蒸発する。

この罐Ｒ１で蒸発した蒸気状ブタンは、導管１９を通じ
てプレート塔Ｔ１に送られる。

そして該塔Ｔ１において導管１１から送られてくる前記
アンモニア水溶液中に含有されたアンモニアはブタンの
流れと向流接触して、遊離する。

プレート等Ｔ１は、４．２気圧の底部圧力によって操作
され、穿孔棚は４０℃の明らかに一定した温度に保たれ
ている。

脱着の熱すなわち４．６ Ｋｃ ａｌ／ Ｓは、インペ
ンクンの流れによって供給され、これは導管２４から入
り、交換の間に凝縮して導管２３からとり出される。

このようにして、第１の実施例システムでは、４０°Ｃ
と４３°Ｃの両方からとった熱によって、８０℃の熱を
供給することができた。

実施例 ２ 実施例２は、第２図に基づいて説明する。

まず熱交換器Ｅ１から導管１によって、組成が窒素＝０
．７３、ｎ−ブタン：０．２７であるガス状混合物を１
０気圧の圧力の下に温度２４℃で流量１２ｍ３／Ｈだけ
凝縮器Ｃ１に送る。

このガス状混合物は凝縮器Ｃ１において、温度１５℃ま
で冷却される。

かくしてブタンの液体留分が得られ、ガス状混合物はデ
カンテーンヨン用タンクＢ１に導管２によって送られる
。

このタンクＢ１から、導管３を通じて流量３３．１ ｋ
ｇ／Ｈの液状ブタンが取り出され、かつ導管４からは、
組成が窒素：０．８３、ｎ−ブタン：０．１７であるガ
ス状混合物が取り出される。

タンクＢ１から取り出される前記液状ブタンは、熱交換
器Ｅ１に送られ、そこで温度７５℃となって導管１４か
ら再び取り出され、ポンプＰ２によって罐Ｒ１に送られ
、こ３において、罐Ｒ０の熱源から７９．５℃の温度で
６３８ｃａｌ／Ｓの熱を受は取り、９．８気圧の圧力の
下において蒸発し、ここで発生した蒸気ブタンは導管５
によって塔Ｔ２に送られる。

塔Ｔ２は、直径０．６ＣｒｆＬのラシツヒ（Ｒａｓｃｈ
ｉｇ）環の充満した、直径１０Ｃｒｎの充填塔である。

塔Ｔ２はその底部の９．９気圧の圧力と、明らかに一定
である１２０℃の温度において、操作される。

熱交換器Ｅ２中を逆流循環し、導管９を通じて塔Ｔ２に
送られてくる、ｎ−デカン（Ｈ−ｄｅｃａｎｅ ）中に
おいて、ブタンが溶解する。

なお、ｎ−デカン（ｎ−ｄｅｃａｎｅ）の流量は４１４
ｋｇ／Ｈである。

このブタンの溶解熱は、導管６によって塔Ｔ２内に入り
、導管７を通って取り出される水の流れによって吸収さ
れ、熱交換中に蒸発して排出される。

かくして温度１２０℃において、１８７ｃａｌｌ／Ｓを
供給する。

導管１０によって、ｎ−デカンのブタン溶液が塔Ｔ２か
ら抽出され、ポンプＰ、によって熱交換器Ｅ２に導ひか
れ、次いで導管１１によって塔Ｔ１に送られる。

塔Ｔ１は、直径０．６ｃｒｒＬのラシツヒ環で充たされ
た直径１０ＣＩ／Ｌの充填塔である。

タンクＢ１から導管４を通って取り出される、窒素とブ
タンのガス状混合物は、熱交換器Ｅ１に送られ、そこか
ら９．７気圧の圧力で取り出され、次いで加圧ポンプに
、によって、１０．５気圧の圧力に至るまで加圧され、
導管１９によって塔Ｔ１に送られる。

塔Ｔ１において、ｎ−デカン（ｎｄｅｃａｎｅ）に含ま
れたブタンは、ガスの流れによって部分的に遊離される
。

そして、塔Ｔ０は８０℃である明らかに一定の温度にお
いて操作され、脱着熱すなわち３７４ｃａ７／Ｓの熱が
導管２２によって蒸気状で導入され、熱交換の間に凝縮
して出てゆく、ヘプタンの流れによって供給される。

このようにして、第２の実症例システムによっては、熱
８０℃を取って、１２０℃の熱が供給せられた。

実癩例 ３ 実癩例３は第３図に基づいて説明する。

アンモニア７９重通％と水２１重量％によって組成され
た１、３１ｔ／Ｈの蒸気が導管３１によって、温度１０
０℃、圧力４．５ｋｇ／ｃＩ？Ｌとして吸収塔Ｔ２に送
られる。

吸収塔Ｔ２の頂部には導管３２から、０．２重量％のア
ンモニアを含有し、１１３℃の温度をもった水１０ｔ／
Ｈが供給される。

塔Ｔ２は断熱的であって、アンモニアの吸収によって発
散された熱のために、水が蒸発せしめられる。

塔の頂部において、温度は１４０℃、圧力は４ｋｇ／ｄ
であり、９５重量％の水と５重量％のアンモニアから組
成される蒸気１ｔ／Ｈが取り出される。

この蒸気は、熱交換器Ｅ４中において１３０°Ｃ乃至１
４０°Ｃで凝縮し、導管３４を通じて入り、導管３５を
通じて出て行く外部流体に対して、５２５Ｋｃａ＃／Ｈ
の熱量を供給し、導管３７を通って熱交換器Ｅ４から出
てゆく。

そして塔Ｔ２内の温度１２０°Ｃのレベルにある液体が
導管３６を通ってポンプＰ０により、２ｔ／Ｈの割合で
抽出される。

この塔Ｔ２から抽出された液体は、ポンプＰ０によって
導管３８中に送られ、他方導管３７によって熱交換器Ｅ
４から送られてくる液体と管３９中において混合し、得
られた混合物は導管３９によって、熱交換器Ｅ５に送ら
れる。

塔Ｔ２の底部において、温度１００°Ｃである１５重量
％のアンモニア溶液が導管４０によって排出され、他方
導管４１によって送られてくる液体と管４２中において
混合せしめられる。

このようにして得られた混合物は導管４２によって、ス
トリッピング塔Ｔ１の頂部に送られる。

該塔Ｔ１の底部において、組成がノーマルブタン：０．
３０．インペンタン：０．４５．ノーマル・ヘキサン：
０．２５である。

飛沫同伴（ｅｎｔｒａｉｎｅｍ−ｅｎｔ ）の蒸気を導
管４３によって１５１にモル／Ｈ導入する。

この蒸気によって、溶液中に含有されたアンモニアをと
り出すことができる。

そして塔Ｔ１内は導管２５によって導ひかれ、導管２６
によって取出される外部からの流体の冷去旧こよって供
給される６４６Ｋｃａｌ／Ｈの調整剤によって調整され
る。

かくして塔Ｔ１内の温度は底部でｉｏｏ℃、頂部で８０
°Ｃになる。

塔Ｔ１内の組成が炭化水素：０．６７、アンモニア：０
．２６、水：０．０７である蒸気が導管４４によって排
出せしめられる。

この蒸気は、導管２５によって導びかれる１、１３ｔ／
Ｈの溶液と混合されて、アンモニア／（水子アンモニア
）の重量比が０．４５になるように調整される。

ここで得られる混合物は導管６６によって熱交換器Ｅ８
に送られ、次ぎに導管４Ｔによって凝縮器Ｃ１に導入さ
れる。

凝縮器の出口において、温度が３０°Ｃの、混合物は２
つの液相、すなわち炭化水素の留分とアンモニア溶液に
よって組成された水の留分を形成する。

これらの２つの液体留分は、導管４８によってタンクＢ
１に導入される。

前記混合物中の炭化水素相は、導管４９を通じてタンク
Ｂ１に導入され、導管４９を通じてタンクＢ１から出て
、ポンプＰ２によって導管５０を通って熱交換器Ｅ８に
送られ、次いで導管５１を通って熱交換器Ｅ７に送られ
る。

熱交換器Ｅ７において、この炭化水素相は導管５２から
送入され導管５３から出てゆく、その冷却が８５６ Ｋ
ｃａｌ／Ｈを供給する、外部からの流体によって、加熱
される。

この炭化水素相は温度１００℃において完全に蒸発して
、導管４３を通って熱交換器Ｅ７から出て塔Ｔ１に至る
。

タンクＢ０内の水相は導管５４を通ってタンクＢ１から
取り出され、ポンプＰ３によって、導管５５を経て熱交
換器Ｅ８に送られ、次いで導管５６を通って熱交換器Ｅ
６に送られる。

熱交換器Ｅ６に導びかれた炭化水素相は、導管５７によ
って送り込まれ導管５８から出てゆくその冷却が１５８
Ｋｃａｌ／Ｈを供給する外部からの流体によって加熱さ
れ、次いで導管５９によって、タンクＢ２に送られる。

タンクＢ２では、温度が１０００Ｃであって、導管３１
によって塔Ｔ２に送られる蒸気と、１６重量％のアンモ
ニアを含有していて、導管６０によって塔Ｔ１に送られ
る液体留分とが得られる。

塔Ｔ１の底部において、０．２重量％のアンモニアの溶
液が得られこれを導管６１によって塔から排除する。

この溶液はポンプＰ４によって取り出され、導管６２を
通って、熱交換器Ｅ５に送られ、そこから導管３２によ
って塔Ｔ２に送られる。

熱交換器Ｅ５には、導管３９によって塔Ｔ２の頂部の溶
液が送り込まれる。

この溶液は、導管６３によって、タンクＢ３に送られ、
ここから導管４５によって、Ｔ１塔の頂部に於いて発生
する蒸気の稀釈に役立つだけの流量を抽出する。

導管６４によって、７．０７ｔ／Ｈの溶液を取り出し、
これを導管６５を通じてポンプＰ５によって、塔Ｔ１の
頂部に送る。

要するに、このようにして第３の実施例では、８０°Ｃ
〜１００°Ｃの熱（温度Ｂの範囲）を消費して、１３０
°Ｃ〜１４０°Ｃの熱（温度Ａの範囲）を生成せしめる
ことができた。

この発明の方法に依って、普通の圧力で操作して、比較
的高い温度の熱を得ることができ、装置の運転費用の節
減が行なえることがこれらの実施例によって判明した。

また吸収と脱着の工程が、明らかに同一の圧力の下にお
いて行なわれ、圧縮作業の浪費を避けることができるこ
とも明瞭である。

また脱着を容易にするために、ある場合には、吸収工程
を操作する圧力以下の圧力で脱着工程の操作を行うこと
が可能であることも実施例３によって、同様に明瞭であ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第３図は、この発明の３つの実施例を示すフロ
ーダイヤグラムである。 図中、Ｂ１〜Ｂ３・・・・・・タンク、Ｃ１，Ｃ２・・
・・・・凝縮器、Ｅ１〜Ｅ８・・・・・・熱交換器、Ｋ
１・・・・・・加圧ポンプ、Ｐ１〜Ｐ５・・・・・・ポ
ンプ、Ｒ１・・・・・・罐、Ｔ１．Ｔ２・・・・・・塔
、１〜６６・・・・・・導管。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ エネルギー流体のガス留分を溶媒として用いた液相
   と接触させて、ガス相の少くとも１部分を液相に溶解さ
   せ、温度Ａに熱を移す工程ａと、工程ａにおいて得た溶
   解を飛沫同伴（ｅｎｔｒａｉｎｅｍｅｎｔ）ガス流と接
   触させて、エネルギー流体のこのガス留分を少くとも１
   部分脱着し、エネルギー流体のこのガス留分とこの飛沫
   同伴ガスとのガス状混合物を得て、必要な脱着熱が温度
   Ｂにおいて取り出される工程すと、このようにして得た
   ガス混合物を少くとも部分的液化と相の分離および蒸発
   とによる分留に附し、少くとも２つの明瞭に異った留分
   ＧとＨとを得て、前記の液化が、液化の熱を冷却用の外
   部媒質に移して行なわれ、前記の蒸発が温度Ｂの範囲の
   熱を取って行なわれる工程Ｃと、ガス留分Ｇをエネルギ
   ー流体のガス留分として前記工程ａに送り、留分Ｈは飛
   沫同伴（ｅｎｔｒａｉｎｅｍｅｎｔ）ガ名流として前記
   工程すに送る工程ｄによって、温度Ｂにおいて使用し得
   る熱から、該温度８以上である温度Ａの熱を得ることを
   特徴とする熱移動方法。 ２ 工程Ｃの分留が部分的液化によって行わ札留分Ｇと
   Ｈとを一つはガス状において、他は液状において供給し
   、つづいてガス留分（ＧまたはＨ）と液体留分（Ｈまた
   はＧ）との分離および分離した液体留分の蒸発を行って
   、第２のガス留分（ＨまたはＧ）を供給し、前記の蒸発
   は温度Ｂの熱を取って行われる、特許請求の範囲第１項
   記載の方法。 ３ 工程すの脱着が溶液と飛沫同伴ガス流との逆流接触
   によって行われる特許請求の範囲第１項乃至第２項の１
   つに記載の方法。 ４ 工程ａにおいて熱を温度Ａに移し、吸収されるガス
   留分の成分の少くとも１つがアンモニアである、特許請
   求の範囲第１項乃至第３項の１つに記載の方法。 ５ 工程ａにおいて、温度Ａを熱を移して吸収されるガ
   ス留分の成分の少くとも１つが炭化水素である、特許請
   求の範囲第１項乃至第３項の１つに記載の方法。 ６ 工程ａにおいて温度Ａに熱を移して吸収されるガス
   留分の成分の少くとも１つが塩素または弗素を含んだ炭
   化水素である、特許請求の範囲第１項乃至第３項の１つ
   に記載の方法。 ７ 工程すの脱着を行うのに役立つ飛沫同伴ガス流が、
   ガス状炭化水素を特徴する特許請求の範囲第１項乃至第
   ６項の１つに記載の方法。 ８ 工程すの脱着を行うのに役立つ飛沫同伴のガス流が
   窒素または水素を特徴する特許請求の範囲第１項乃至第
   ６項の１つに記載の方法。 ９ 溶媒として使用される液相の成分の少くとも１つが
   極性溶媒である、特許請求の範囲第１項乃至第８項の１
   つに記載の方法。 １０溶媒として使用される液相の成分の少くとも１つが
   水である、特許請求の範囲第１項乃至第８項の１つに記
   載の方法。 １１ 溶媒として使用される液相の成分の少くとも１
   つが炭化水素である、特許請求の範囲第１項乃至第８項
   の１つに記載の方法。 １２システム内における絶対圧力が１〜５０バールであ
   る、特許請求の範囲第１項乃至第１１項の１つに記載の
   方法。 １３温度Ａが８０〜２５０℃であり、温度Ｂが２０〜１
   ５０℃である、特許請求の範囲第１項乃至第１２項の１
   つに記載の方法。 １４工程Ｃにおいて、留分Ｈを液化し、液化されていな
   い留分Ｇから分離して、温度Ｂにおける熱を取って、留
   分Ｈを蒸発させる特許請求の範囲第１項乃至第１３項の
   １つに記載の方法。 １５工程Ｃにおいて、留分Ｇを液化し、液化されていな
   い留分Ｈから分離して、温度Ｂにおける熱を取って、留
   分Ｇを蒸発させる特許請求の範囲第１項乃至第１３項の
   １つに記載の方法。 １６王程Ｃにおいて、留分ＧとＨを液化し、それを分離
   し温度Ｂにおける熱を取って別々に蒸発させる、特許請
   求の範囲第１項乃至第１３項の１つに記載の方法。