JPS5946412B2 - タンタル・コンデンサ−・リ−ド線用複合線材 - Google Patents
タンタル・コンデンサ−・リ−ド線用複合線材Info
- Publication number
- JPS5946412B2 JPS5946412B2 JP14611078A JP14611078A JPS5946412B2 JP S5946412 B2 JPS5946412 B2 JP S5946412B2 JP 14611078 A JP14611078 A JP 14611078A JP 14611078 A JP14611078 A JP 14611078A JP S5946412 B2 JPS5946412 B2 JP S5946412B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tantalum
- wire
- niobium
- lead wire
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Fixed Capacitors And Capacitor Manufacturing Machines (AREA)
- Non-Insulated Conductors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はタンタル・コンデンサー・リード線用複合線材
に関する。
に関する。
従来公知のタンタル・コンデンサーは第１図に示す如き
湿式焼結形のもの及び第２図ａおよびｂに示す如き固体
焼結形の二種類が製作、使用されている。
湿式焼結形のもの及び第２図ａおよびｂに示す如き固体
焼結形の二種類が製作、使用されている。
第１図図示のタンタル・コンデンサーの構造は１が陽極
リード線、２が陰極リード線、３が焼結形タンタル陽極
、４が銀ケース（陰極）、５がインシュレーター、６が
電解質からなる湿式焼結形タンタルコンデンサーである
。第２図ａ図示のものは固体タンタルコンデンサーであ
り、図において２１は陽極リード線、２２は陰極リード
線、２３はタンタル、２４は酸化タンタル（Ｔａ２Ｏ３
）、２５は二酸化マンガン（ＭｎＯ２）、２６は黒鉛、
２ＴはＣｕ、Ｐｂ、Ａｇ等の金属板であり、第２図ｂの
ものは固体焼結形タンタルコンデンサーであり、図にお
いて、３１は陽極リード線、３２は陰極リード線、３３
は固体タンタルコンデンサー素子、３４は金属ケース、
３５は絶縁ワツシヤ、３６はガラス端子、３７はアイレ
ツト、３８はハンダ付部を示す。
リード線、２が陰極リード線、３が焼結形タンタル陽極
、４が銀ケース（陰極）、５がインシュレーター、６が
電解質からなる湿式焼結形タンタルコンデンサーである
。第２図ａ図示のものは固体タンタルコンデンサーであ
り、図において２１は陽極リード線、２２は陰極リード
線、２３はタンタル、２４は酸化タンタル（Ｔａ２Ｏ３
）、２５は二酸化マンガン（ＭｎＯ２）、２６は黒鉛、
２ＴはＣｕ、Ｐｂ、Ａｇ等の金属板であり、第２図ｂの
ものは固体焼結形タンタルコンデンサーであり、図にお
いて、３１は陽極リード線、３２は陰極リード線、３３
は固体タンタルコンデンサー素子、３４は金属ケース、
３５は絶縁ワツシヤ、３６はガラス端子、３７はアイレ
ツト、３８はハンダ付部を示す。
これら公知のタンタル・コンデンサーにおける陽極側リ
ード線はタンタル線材が用いられている。
ード線はタンタル線材が用いられている。
このように公知のタンタル・コンデンサーにおいて、陽
極リード線としてタンタル線材を用いる理由は次のとお
りである：リード線材料が組立加工途中で焼結形タンタ
ル陽極を汚染させないようにするため、同一材質のタン
タルを用いるのである。
極リード線としてタンタル線材を用いる理由は次のとお
りである：リード線材料が組立加工途中で焼結形タンタ
ル陽極を汚染させないようにするため、同一材質のタン
タルを用いるのである。
更にその理由を詳細に述べれば以下の如くである。タン
タル粉末の粒子表面に陽極酸化被膜を形成することによ
り整流特性を得ることができることが知られており、こ
の整流特性を利用してコンデンサーの陽極にはタンタル
粉末の焼結体が用いられているが、この焼結体はタンタ
ル粉末を加圧、成形後焼結して製造されており、タンタ
ルリード線は成形時に成形体の一端に埋め込まれている
。
タル粉末の粒子表面に陽極酸化被膜を形成することによ
り整流特性を得ることができることが知られており、こ
の整流特性を利用してコンデンサーの陽極にはタンタル
粉末の焼結体が用いられているが、この焼結体はタンタ
ル粉末を加圧、成形後焼結して製造されており、タンタ
ルリード線は成形時に成形体の一端に埋め込まれている
。
この場合リード線として使用するタンタル線材の寸法は
、コンデンサーの容量によつて異なるが、通常直径が０
．６〜０．１５扉麗の範囲内である。このようなタンタ
ル線のリード付タンタル粉末成形体を真空中で通常１７
００〜２１００℃の温度範囲の条件で焼結すると多孔性
の焼結体が得られる。タンタル線材は通常真空中での電
子ビーム加熱又はアーク加熱で造塊してインゴットをつ
くるか、真空中の焼結法でバー状に造塊し、その后圧延
、スエージ（転打）および伸線（条件により中間で熱処
理が必要である）などの工程を加えて、前述の直径０．
６〜０．１５ｎのタンタル線をつくつている。タンタル
コンデンサーのリード線として要求される条件は：１）
真空加熱中の蒸発および埋め込部での融着、拡散などの
影響により、埋め込まれたタンタル焼結体を汚染し、特
性を劣下させないこと、１［）成形作業および焼結后の
組立作業で必要な機械的性質をそなえていること、１１
１）タンタル・リード線は作業に支障のない程度で短く
し、おもにニツケルなどの実用材料のワイヤーに接続さ
れている。
、コンデンサーの容量によつて異なるが、通常直径が０
．６〜０．１５扉麗の範囲内である。このようなタンタ
ル線のリード付タンタル粉末成形体を真空中で通常１７
００〜２１００℃の温度範囲の条件で焼結すると多孔性
の焼結体が得られる。タンタル線材は通常真空中での電
子ビーム加熱又はアーク加熱で造塊してインゴットをつ
くるか、真空中の焼結法でバー状に造塊し、その后圧延
、スエージ（転打）および伸線（条件により中間で熱処
理が必要である）などの工程を加えて、前述の直径０．
６〜０．１５ｎのタンタル線をつくつている。タンタル
コンデンサーのリード線として要求される条件は：１）
真空加熱中の蒸発および埋め込部での融着、拡散などの
影響により、埋め込まれたタンタル焼結体を汚染し、特
性を劣下させないこと、１［）成形作業および焼結后の
組立作業で必要な機械的性質をそなえていること、１１
１）タンタル・リード線は作業に支障のない程度で短く
し、おもにニツケルなどの実用材料のワイヤーに接続さ
れている。
その接続の作業性、信頼性が従来のタンタルと変らない
ような材料であること、などを満足する必要がある。
ような材料であること、などを満足する必要がある。
タンタルは高価であり、またタンタル原料を含有する鉱
石の埋蔵量にも限度がある。
石の埋蔵量にも限度がある。
前述のリード線として要求される条件を満たす代替材料
を見い出し、それにおきかえることが望まれていた。
を見い出し、それにおきかえることが望まれていた。
本発明は上記の如き見地に基づき開発したものであり、
本発明の要旨は、金属ニオブ、ニオブ合金、金属モリブ
デン又はモリブデン合金からなる芯材を金属タンタル管
中に挿入し、圧延、スエージ及ひ伸線加工したことを特
徴とするタンタル・コンデンサー・リード線用複合線材
にある。
本発明の要旨は、金属ニオブ、ニオブ合金、金属モリブ
デン又はモリブデン合金からなる芯材を金属タンタル管
中に挿入し、圧延、スエージ及ひ伸線加工したことを特
徴とするタンタル・コンデンサー・リード線用複合線材
にある。
本発明複合線材の如く、リード線表面をタンタルで被覆
することにより従来のタンタル線材と同様にタンタル・
コンデンサーの特性上も何等支障ないことを認めた。芯
材に要求される条件は： １）融点が焼結温度（予想される最高は２１００℃）よ
り高いこと１１）焼結温度で材料自身からのガス放出の
ないこと、１１１）真空焼結雰囲気中（２１００℃，１
×１０−５ｔ０ｒｒ）で実用上蒸発が認められないこと
、１）加工、熱処理特性がタンタルと類似すること、Ｖ
）タンタルとの境界層の合金部が脆化など材料的な欠陥
を生じないこと、Ｖ１）加工時および熱処理時の両材料
面での接着、加圧により、圧接が出来ること、ＶＩｌ）
ニツケル線など外部リード線との接合条件がタンタルと
類似のこと、Ｖｌｌｌ）タンタルに比較して安価であり
、供給が容易であること、などである。
することにより従来のタンタル線材と同様にタンタル・
コンデンサーの特性上も何等支障ないことを認めた。芯
材に要求される条件は： １）融点が焼結温度（予想される最高は２１００℃）よ
り高いこと１１）焼結温度で材料自身からのガス放出の
ないこと、１１１）真空焼結雰囲気中（２１００℃，１
×１０−５ｔ０ｒｒ）で実用上蒸発が認められないこと
、１）加工、熱処理特性がタンタルと類似すること、Ｖ
）タンタルとの境界層の合金部が脆化など材料的な欠陥
を生じないこと、Ｖ１）加工時および熱処理時の両材料
面での接着、加圧により、圧接が出来ること、ＶＩｌ）
ニツケル線など外部リード線との接合条件がタンタルと
類似のこと、Ｖｌｌｌ）タンタルに比較して安価であり
、供給が容易であること、などである。
金属ニオブ、ニオブ合金、金属モリブデン又はモリブデ
ン合金等は上記１）〜ＶｌＤの技術的要求を満足し、ま
た単位重量当りの価格もタンタルより安価である上に、
密度はタンタル１６．６９／ｄに比較してニオブ８．６
９／ＣＴｉｌｌモリブデン１０．４９／Ｃ７ｉｔである
ので、容積当りの価格も大巾に低減される。
ン合金等は上記１）〜ＶｌＤの技術的要求を満足し、ま
た単位重量当りの価格もタンタルより安価である上に、
密度はタンタル１６．６９／ｄに比較してニオブ８．６
９／ＣＴｉｌｌモリブデン１０．４９／Ｃ７ｉｔである
ので、容積当りの価格も大巾に低減される。
更にニオブ、モリブデンを含有する鉱石の埋蔵量はタン
タルに比較すると桁違いに多量であり、将来共に供給面
の心配はないことが明らかである。本発明の一例をタン
タル・ニオブ線材について詳述する。
タルに比較すると桁違いに多量であり、将来共に供給面
の心配はないことが明らかである。本発明の一例をタン
タル・ニオブ線材について詳述する。
タンタル・ニオブ複合線材のつくり方を具体的に示すと
外径２０ｍ７！Ｌ、内径１６．２７ｙ！ｌ（厚さ１．９
ｍｍ）で長さ２ｍのタンタル管中に直径１６ｍ７！Ｌ長
さ２ｍのニオブ棒をそう入し、溝ロール圧延、スエージ
、伸線の工程を加えて直径０．３ｍｍ線材に加工する。
この場合加工途中の直径２ｍ１で焼鈍のため真空熱処理
を行つている。使用したタンタルの重量は３．６２ｋｇ
、またニオブの重量は３．４４ｋｇで、タンタルのみで
製作したとするとタンタル重量は１０．３２ｋｇが必要
である。
外径２０ｍ７！Ｌ、内径１６．２７ｙ！ｌ（厚さ１．９
ｍｍ）で長さ２ｍのタンタル管中に直径１６ｍ７！Ｌ長
さ２ｍのニオブ棒をそう入し、溝ロール圧延、スエージ
、伸線の工程を加えて直径０．３ｍｍ線材に加工する。
この場合加工途中の直径２ｍ１で焼鈍のため真空熱処理
を行つている。使用したタンタルの重量は３．６２ｋｇ
、またニオブの重量は３．４４ｋｇで、タンタルのみで
製作したとするとタンタル重量は１０．３２ｋｇが必要
である。
加工中の材料ロス（先づけ、圧延末端などで除外する部
分）が約２．５％（この値はタンタル線加工時と同じ割
合）を生じ、長さ７９０ｍの直径０．３ｍ７！Ｌのタン
タル・ニオブ複合線材の加工が出来た。複合線材のタン
タル層の厚みは２７０〜３１０μｍの範囲内であり、コ
ンデンサー製作の作業中に発生する外傷などに対しても
十分に安定な厚みであつた。
分）が約２．５％（この値はタンタル線加工時と同じ割
合）を生じ、長さ７９０ｍの直径０．３ｍ７！Ｌのタン
タル・ニオブ複合線材の加工が出来た。複合線材のタン
タル層の厚みは２７０〜３１０μｍの範囲内であり、コ
ンデンサー製作の作業中に発生する外傷などに対しても
十分に安定な厚みであつた。
以上ニオブを芯材とした例について説明したが、ニオブ
合金を芯材とした場合もほゾ同様であり、またモリブデ
ン又はモリブデン合金を芯材とした場合も１工程につい
ての加工度を小さくすること以外はニオブの場合とほマ
同様に製作し得る。
合金を芯材とした場合もほゾ同様であり、またモリブデ
ン又はモリブデン合金を芯材とした場合も１工程につい
ての加工度を小さくすること以外はニオブの場合とほマ
同様に製作し得る。
なお、ニオブ合金の例としてはＮｂ〜１％Ｚｒ合金、モ
リブデン合金の′１としてはＴＺＭ合金（ＭＯ−０．５
％Ｔｉ−０．１％Ｚｒ）等を用いることができる。直径
０．３ｍ１ｔタンタル・ニオブ複合線はリード線として
の評価テストに合格している。
リブデン合金の′１としてはＴＺＭ合金（ＭＯ−０．５
％Ｔｉ−０．１％Ｚｒ）等を用いることができる。直径
０．３ｍ１ｔタンタル・ニオブ複合線はリード線として
の評価テストに合格している。
テスト・データを下記に示す。焼結（１８５０℃，０．
５ｈｒ保持）後のタンタル・ニオブ複合線の断面の顕微
鏡組織では両材料の接合部に巾約２０μの合金層が認め
られた。
５ｈｒ保持）後のタンタル・ニオブ複合線の断面の顕微
鏡組織では両材料の接合部に巾約２０μの合金層が認め
られた。
その断面のＸ線マイクロ・アナライザー（ＸＭＡ）観察
結果からニオブ原子濃度は合金部の外側では狭い巾で減
少し、外層部にはほとんど拡散していないことが認めら
れた。（タンタル中にニオブは通常１００〜５００ＰＦ
１含有している。この程度のニオブ含有量はタンタルコ
ンデンサーとしての特性上支障ないことが実証されてい
る）。また、原材料費は大巾に低減される。
結果からニオブ原子濃度は合金部の外側では狭い巾で減
少し、外層部にはほとんど拡散していないことが認めら
れた。（タンタル中にニオブは通常１００〜５００ＰＦ
１含有している。この程度のニオブ含有量はタンタルコ
ンデンサーとしての特性上支障ないことが実証されてい
る）。また、原材料費は大巾に低減される。
ニオブの価格をタンタルのそれの０．７５とするとタン
タルニオブ複合線の原材料費はタンタル線の原材料費の
６０％である。以上、タンタル・ニオブ覆合線材の評価
テストについて詳述したが、芯材をニオブ合金、モリブ
デン又はモリブデン合金を用いた場合もほゾ同様の評価
テストが得られた。
タルニオブ複合線の原材料費はタンタル線の原材料費の
６０％である。以上、タンタル・ニオブ覆合線材の評価
テストについて詳述したが、芯材をニオブ合金、モリブ
デン又はモリブデン合金を用いた場合もほゾ同様の評価
テストが得られた。
第１図は公知の湿式焼結形タンタル・コンデンサーの断
面図、第２図ａは公知の固体タンタル・コンデンサーの
断面図と第２図ｂは公知の固体焼結形タンタル・コンデ
ンサーの断面図を示し、図中、１，２１，３１は陽極リ
ード線、２，２２、３２は陰極リード線、３は焼結形タ
ンタル陽極、２３はタンタル、３３は固体タンタルコン
デンサー素子を夫々示す。
面図、第２図ａは公知の固体タンタル・コンデンサーの
断面図と第２図ｂは公知の固体焼結形タンタル・コンデ
ンサーの断面図を示し、図中、１，２１，３１は陽極リ
ード線、２，２２、３２は陰極リード線、３は焼結形タ
ンタル陽極、２３はタンタル、３３は固体タンタルコン
デンサー素子を夫々示す。
Claims (1)
- １ 金属ニオブ、ニオブ合金、金属モリブデン又はモリ
ブデン合金からなる芯材を金属タンタル管中に挿入し、
圧延、スエージ及び伸線加工したことを特徴とするタン
タル・コンデンサー・リード線用複合線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14611078A JPS5946412B2 (ja) | 1978-11-28 | 1978-11-28 | タンタル・コンデンサ−・リ−ド線用複合線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14611078A JPS5946412B2 (ja) | 1978-11-28 | 1978-11-28 | タンタル・コンデンサ−・リ−ド線用複合線材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5574127A JPS5574127A (en) | 1980-06-04 |
| JPS5946412B2 true JPS5946412B2 (ja) | 1984-11-12 |
Family
ID=15400370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14611078A Expired JPS5946412B2 (ja) | 1978-11-28 | 1978-11-28 | タンタル・コンデンサ−・リ−ド線用複合線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5946412B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4674009A (en) * | 1985-12-23 | 1987-06-16 | Supercon, Inc. | Tantalum capacitor lead wire |
| EP1435102A2 (en) * | 2001-08-22 | 2004-07-07 | Showa Denko K.K. | Tantalum capacitor with niobium alloy lead wire |
-
1978
- 1978-11-28 JP JP14611078A patent/JPS5946412B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5574127A (en) | 1980-06-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3825802A (en) | Solid capacitor | |
| US20070214857A1 (en) | Valve metal ribbon type fibers for solid electrolytic capacitors | |
| WO2009130765A1 (ja) | アルミニウム電解コンデンサ用電極材及びその製造方法 | |
| EP2769394B1 (en) | Sintered article and method of making sintered article | |
| US3628103A (en) | Cathode for wet electrolyte capacitors | |
| US3742369A (en) | Capacitor with fibered valve metal anode | |
| TWI544509B (zh) | Electrode for electrolytic capacitor for electrolysis and method for manufacturing the same | |
| JPH06505829A (ja) | 多孔質電解用アノード | |
| CN110234451B (zh) | 改进的线到阳极连接 | |
| US4674009A (en) | Tantalum capacitor lead wire | |
| US4534935A (en) | Manufacturing of titanium anode substrates | |
| JP4776522B2 (ja) | 固体電解コンデンサ | |
| JPS5946412B2 (ja) | タンタル・コンデンサ−・リ−ド線用複合線材 | |
| US4468719A (en) | Porous body for a solid electrolytic capacitor and process for producing the same | |
| WO2021218058A1 (zh) | 钽电容器阳极引线用复合丝材及制备方法 | |
| US10777362B2 (en) | Method to reduce anode lead wire embrittlement in capacitors | |
| US4734827A (en) | Tantalum capacitor lead wire | |
| US3258826A (en) | Method of producing a solid electrolytic capacitor having a semi-conductive electrolyte | |
| JP3547484B2 (ja) | コンデンサ素子の製造方法 | |
| JP2615654B2 (ja) | チップ状固体電解コンデンサの製造法 | |
| WO2021161975A1 (ja) | 電解コンデンサ用陽極、電解コンデンサ、電解コンデンサ用陽極の製造方法、及び、電解コンデンサの製造方法 | |
| WO2016158492A1 (ja) | アルミニウム電解コンデンサ用電極材及びその製造方法 | |
| JPH06291000A (ja) | タンタルコンデンサのリード線 | |
| JP3123083B2 (ja) | 固体電解コンデンサの製造方法 | |
| JP2960099B2 (ja) | タンタルコンデンサ用リード線 |