JPS594444B2 - 常温加圧方式による強化プラスチツクスの成形法 - Google Patents
常温加圧方式による強化プラスチツクスの成形法Info
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- JPS594444B2 JPS594444B2 JP49093992A JP9399274A JPS594444B2 JP S594444 B2 JPS594444 B2 JP S594444B2 JP 49093992 A JP49093992 A JP 49093992A JP 9399274 A JP9399274 A JP 9399274A JP S594444 B2 JPS594444 B2 JP S594444B2
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- Macromonomer-Based Addition Polymer (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、不飽和ポリエステル樹脂を主成分とする特定
の組成の樹脂組成物を使用する、常温加圧方式による強
化プラスチックス成形品の製造法に関する。
の組成の樹脂組成物を使用する、常温加圧方式による強
化プラスチックス成形品の製造法に関する。
更に詳しくは特定の範囲の量のスチレンモノマーを含む
不飽和ポリエステル樹脂とポリスチレンとからなる樹脂
組成物をマトリックス樹脂として用いることを特徴とす
る、常温加圧法により表面平滑性および寸法精度の優れ
た強化プラスチックス成形品を製造する方法に関するも
のである。強化プラスチックスの成形法としては、目的
とする成形品の形態、生産量などに応じて種々の方法が
あるが、比較的低圧のプレスまたは圧入機を用い、不飽
和ポリエステル樹脂の硬化時に発生する反応熱を利用し
て成形、硬化するコールドプレ・ ス法、またはレジン
ジエクト法などの常温加圧方式は、従来から使用されて
いるパントレーアップ法またはスプレィアップ法よりも
生産性があがり、両面が比較的平滑で、強度が高く、か
つ安価な成形品を得る成形法として使用されている。
不飽和ポリエステル樹脂とポリスチレンとからなる樹脂
組成物をマトリックス樹脂として用いることを特徴とす
る、常温加圧法により表面平滑性および寸法精度の優れ
た強化プラスチックス成形品を製造する方法に関するも
のである。強化プラスチックスの成形法としては、目的
とする成形品の形態、生産量などに応じて種々の方法が
あるが、比較的低圧のプレスまたは圧入機を用い、不飽
和ポリエステル樹脂の硬化時に発生する反応熱を利用し
て成形、硬化するコールドプレ・ ス法、またはレジン
ジエクト法などの常温加圧方式は、従来から使用されて
いるパントレーアップ法またはスプレィアップ法よりも
生産性があがり、両面が比較的平滑で、強度が高く、か
つ安価な成形品を得る成形法として使用されている。
これら０ 公知の常温加圧方式の成形法では、パントレ
ーアップ法、またはスプレィアップ法などの常温無圧方
式に見られる表面への強化繊維の浮き出し（ファイパー
ツヨウ）は軽減されてはいるが、加熱加圧方式による成
形品と比較すればなお表面平滑性″５ に於いて満足す
べきものは得られていない。また、成形時の収縮が大き
いために成形品の寸法精度が不良であり、高い寸法精度
が要求される成形品を製造できないと云う欠点があつた
。上記の様な常温加圧成形法に見られる大きな欠点はい
ずれも常ワ０ 温硬化型の不飽和ポリエステル樹脂の硬
化収縮に基因するものである。加熱加圧成形法に於いて
は不飽和結合金量の大きな不飽和ポリエステルおよび熱
可塑性重合体を含む不飽和ポリエステル樹脂組成物を使
用することにより、硬化収縮を減少さ２５せ、優れた表
面平滑性と寸法精度を有する成形品を与えることが公知
である。この様な加熱加圧成形法に於いて成功を収めた
硬化収縮を減少させる方法も常温加圧成形法に於いては
満足すべき低収縮化効果を与えず、逆に不飽和結合金量
の大きな３θ 不飽和ポリエステルを使用することに基
因する激しい硬化発熱により、成形物にクラックを発生
させるなど欠点があることがわかつた。本発明者らは表
面平滑性および寸法精度の優れた強化プラスチックス成
形品を常温加圧成形法に３５よつて製造する方法につい
て種々検討した結果、不飽和ポリエステルとして公知の
汎用の不飽和ポリエステルを使用し、特定の範囲の量の
スチレン法が作業上最も容易である。
ーアップ法、またはスプレィアップ法などの常温無圧方
式に見られる表面への強化繊維の浮き出し（ファイパー
ツヨウ）は軽減されてはいるが、加熱加圧方式による成
形品と比較すればなお表面平滑性″５ に於いて満足す
べきものは得られていない。また、成形時の収縮が大き
いために成形品の寸法精度が不良であり、高い寸法精度
が要求される成形品を製造できないと云う欠点があつた
。上記の様な常温加圧成形法に見られる大きな欠点はい
ずれも常ワ０ 温硬化型の不飽和ポリエステル樹脂の硬
化収縮に基因するものである。加熱加圧成形法に於いて
は不飽和結合金量の大きな不飽和ポリエステルおよび熱
可塑性重合体を含む不飽和ポリエステル樹脂組成物を使
用することにより、硬化収縮を減少さ２５せ、優れた表
面平滑性と寸法精度を有する成形品を与えることが公知
である。この様な加熱加圧成形法に於いて成功を収めた
硬化収縮を減少させる方法も常温加圧成形法に於いては
満足すべき低収縮化効果を与えず、逆に不飽和結合金量
の大きな３θ 不飽和ポリエステルを使用することに基
因する激しい硬化発熱により、成形物にクラックを発生
させるなど欠点があることがわかつた。本発明者らは表
面平滑性および寸法精度の優れた強化プラスチックス成
形品を常温加圧成形法に３５よつて製造する方法につい
て種々検討した結果、不飽和ポリエステルとして公知の
汎用の不飽和ポリエステルを使用し、特定の範囲の量の
スチレン法が作業上最も容易である。
常温加圧方式による強化プラスチツクスの成形には通常
マトリツクス樹脂に硬化触媒、促進剤、着色剤、充てん
剤、離型剤、その他の添加剤を必要に応じて混合した樹
脂混合液をマツト状またはクロス状の補強繊維を予め装
填した型に圧入または注入し、加圧下に硬化させる方法
がとられるが、本発明の方法でもマトリツクス樹脂とし
て本発明の樹脂組成物を使用する以外は公知の方法に準
じた方法にて実施することが可能である。本発明の成形
法で使用する不飽和ポリエステル、ポリスチレンおよび
スチレンモノマーからなるマトリツクス樹脂組成物は予
め組成物を形成させた後、硬化触媒、促進剤、着色剤、
充てん剤、離型剤およびその他の添加剤を混合すること
も可能であるが、例えばスチレンモノマーの一部に不飽
和ポリエステルを溶解した不飽和ポリエステル樹脂に上
記添加剤を予め混合した後、ポリスチレン−スチレン溶
液を混合するなど作業性の点で添加混合方法を自由に選
択できる。使用する硬化触媒系には特に制限はなく、各
種のケトンパーオキシド、ヒドロパーオキシド、ジアル
キルパーオキシド、ジアシルパーオキシド、およびパー
オキシエステルなどの過酸化物触媒、また必要に応じて
これらの触媒とコバルトなどの金属石けん類、各種アミ
ン誘導体、その他の促進剤と組み合わせた系などの中か
ら選ばれた公知の不飽和ポリエステル樹脂硬化触媒系が
いずれも使用可能である。硬化温度は通常、常温から硬
化時の発熱により自然に上昇した型温程度の温度すなわ
ちＯ℃から８０℃程度が使用されるが、特に型温の低い
場合など硬化サイクルを速めるためにスチームまたは電
熱などで本発明の目的とする効果に影響を与えない範囲
で若干加温することも可能である。本発明の方法により
公知の常温加圧方式にて得られる成形品より表面平滑性
が良好であり、かつ寸法精度の優れた強化プラスチツク
ス製品が安価に成形される。
マトリツクス樹脂に硬化触媒、促進剤、着色剤、充てん
剤、離型剤、その他の添加剤を必要に応じて混合した樹
脂混合液をマツト状またはクロス状の補強繊維を予め装
填した型に圧入または注入し、加圧下に硬化させる方法
がとられるが、本発明の方法でもマトリツクス樹脂とし
て本発明の樹脂組成物を使用する以外は公知の方法に準
じた方法にて実施することが可能である。本発明の成形
法で使用する不飽和ポリエステル、ポリスチレンおよび
スチレンモノマーからなるマトリツクス樹脂組成物は予
め組成物を形成させた後、硬化触媒、促進剤、着色剤、
充てん剤、離型剤およびその他の添加剤を混合すること
も可能であるが、例えばスチレンモノマーの一部に不飽
和ポリエステルを溶解した不飽和ポリエステル樹脂に上
記添加剤を予め混合した後、ポリスチレン−スチレン溶
液を混合するなど作業性の点で添加混合方法を自由に選
択できる。使用する硬化触媒系には特に制限はなく、各
種のケトンパーオキシド、ヒドロパーオキシド、ジアル
キルパーオキシド、ジアシルパーオキシド、およびパー
オキシエステルなどの過酸化物触媒、また必要に応じて
これらの触媒とコバルトなどの金属石けん類、各種アミ
ン誘導体、その他の促進剤と組み合わせた系などの中か
ら選ばれた公知の不飽和ポリエステル樹脂硬化触媒系が
いずれも使用可能である。硬化温度は通常、常温から硬
化時の発熱により自然に上昇した型温程度の温度すなわ
ちＯ℃から８０℃程度が使用されるが、特に型温の低い
場合など硬化サイクルを速めるためにスチームまたは電
熱などで本発明の目的とする効果に影響を与えない範囲
で若干加温することも可能である。本発明の方法により
公知の常温加圧方式にて得られる成形品より表面平滑性
が良好であり、かつ寸法精度の優れた強化プラスチツク
ス製品が安価に成形される。
以下、実施例および比較例によつて本発明を更に説明す
る。
る。
実施例 １
無水マレイン酸３モル、無水フタル酸２モル、プロピレ
ングリコール５．３モルを反応容器中で常法により窒素
ガス気流を通しつつ、２００℃に加熱してエステル化反
応を行ない、酸価４０の不飽和ポリエステル（ＡＬ−１
）を得た。
ングリコール５．３モルを反応容器中で常法により窒素
ガス気流を通しつつ、２００℃に加熱してエステル化反
応を行ない、酸価４０の不飽和ポリエステル（ＡＬ−１
）を得た。
ＡＬ−１は任意の量のスチレンモノマーに溶解し、スチ
レンモノマーとの間に相溶限界がないことが確かめられ
た。４３部のＡＬ−１を５７部のスチレンモノマーに溶
解し、ヒドロキノン０．００７部を混合し、不飽和ポリ
エステル樹脂（ＵＰ−１）を得た。
レンモノマーとの間に相溶限界がないことが確かめられ
た。４３部のＡＬ−１を５７部のスチレンモノマーに溶
解し、ヒドロキノン０．００７部を混合し、不飽和ポリ
エステル樹脂（ＵＰ−１）を得た。
また別に、スチレンモノマー７０部にポリスチレン（三
井東圧化学株式会社製、商品名、トーボレツクス＃５０
０）３０部を溶解してポリスチレン溶液ＴＰ−１を得た
。つぎにＵＰ−１８０部、ＴＰ−１２０部を混合撹拌し
て組成物（ＣＭ一１）を得た。このＣＭ−１は不飽和ポ
リエステルＡＬ−１に対して１．７３倍重量のスチレン
モノマーを含み、ＡＬ−１およびスチレンモノマーの総
量に対して０．０６４倍重量のポリスチレンを含む。コ
ールドプレス法にて成形を行なうために上記組成物ＣＭ
−１１００部に対してコバルト８％を含むナフテン酸コ
バルト溶液（日本化学産業株式会社製、商品名、ニツカ
オクチツクスＣＯ８％）０．３部、Ｎ，Ｎ−ジメチルア
ニリン０．０４部およびメチルエチルケトンパーオキシ
ド５５％溶液（日本油脂株式会社製、商品名、パーメツ
クＮ）１．０部を混和しコールドプレス用イス型の上に
おかれたコンテイニユアス・ストランドマツト（旭フア
イバーグラス株式会社製、商品名、Ｍ８６ＯＯ−４５０
）２ｐ１ｙ−に含浸し、型を閉じ、１ｋ９／ＣＴｉｌの
圧力をかけ、１０分間で硬化させてイスを作成した。
井東圧化学株式会社製、商品名、トーボレツクス＃５０
０）３０部を溶解してポリスチレン溶液ＴＰ−１を得た
。つぎにＵＰ−１８０部、ＴＰ−１２０部を混合撹拌し
て組成物（ＣＭ一１）を得た。このＣＭ−１は不飽和ポ
リエステルＡＬ−１に対して１．７３倍重量のスチレン
モノマーを含み、ＡＬ−１およびスチレンモノマーの総
量に対して０．０６４倍重量のポリスチレンを含む。コ
ールドプレス法にて成形を行なうために上記組成物ＣＭ
−１１００部に対してコバルト８％を含むナフテン酸コ
バルト溶液（日本化学産業株式会社製、商品名、ニツカ
オクチツクスＣＯ８％）０．３部、Ｎ，Ｎ−ジメチルア
ニリン０．０４部およびメチルエチルケトンパーオキシ
ド５５％溶液（日本油脂株式会社製、商品名、パーメツ
クＮ）１．０部を混和しコールドプレス用イス型の上に
おかれたコンテイニユアス・ストランドマツト（旭フア
イバーグラス株式会社製、商品名、Ｍ８６ＯＯ−４５０
）２ｐ１ｙ−に含浸し、型を閉じ、１ｋ９／ＣＴｉｌの
圧力をかけ、１０分間で硬化させてイスを作成した。
硬化後の成形品の体積収縮率は０．９％でフアイバーパ
ターンはみられず、曲げ強さは２０．３ｋｇ／Ｍ７ｌ、
引張強さ１０．７ｋｇ／Ｍ７７ｌであつた。比較例 １ 実施例１に記した不飽和ポリエステルＡＬ−１５８部を
４２部のスチレンモノマーに溶解し、ヒドロキノン０．
００７部を混合し、不飽和ポリエステル樹脂ＵＰ−２を
得た。
ターンはみられず、曲げ強さは２０．３ｋｇ／Ｍ７ｌ、
引張強さ１０．７ｋｇ／Ｍ７７ｌであつた。比較例 １ 実施例１に記した不飽和ポリエステルＡＬ−１５８部を
４２部のスチレンモノマーに溶解し、ヒドロキノン０．
００７部を混合し、不飽和ポリエステル樹脂ＵＰ−２を
得た。
つぎにＵＰ−２８０部、実施例１に記したポリスチレン
溶液ＴＰ−１２０部を混合撹拌して組成物（ＣＭ−２）
を得た。この組成物ＣＭ−２は不飽和ポリエステルＡＬ
−１に対して１．０３倍重量のスチレンモノマーを含み
、ＡＬ−１およびスチレンモノマーの総量に対して０．
０６４倍重量のポリスチレンを含む。実施例１に記した
コールドプレス法にてイスを作成した。硬化後の成形品
の体積収縮率は７．３％でフアィバーパターンが認めら
れ、曲げ強さは１９．８ｋｇ／Ｍ７ｌｌｌ引張強さ１０
．１ｋｇ／Ｍｄであつた。実施例１と比較例１とから組
成物中のスチレンモノマー量が硬化収縮に顕著な影響を
与え、このモノマー量が不飽和ポリエステル（ＡＬ−１
）に対して１．０３倍重量では満足すべき低収縮化効果
が得られないことがわかる。比較例 ２ 実施例１に記した不飽和ポリエステルＵＰ−１８５部、
スチレンモノマー１５部を混合撹拌して組成物（ＣＭ−
３）を得た。
溶液ＴＰ−１２０部を混合撹拌して組成物（ＣＭ−２）
を得た。この組成物ＣＭ−２は不飽和ポリエステルＡＬ
−１に対して１．０３倍重量のスチレンモノマーを含み
、ＡＬ−１およびスチレンモノマーの総量に対して０．
０６４倍重量のポリスチレンを含む。実施例１に記した
コールドプレス法にてイスを作成した。硬化後の成形品
の体積収縮率は７．３％でフアィバーパターンが認めら
れ、曲げ強さは１９．８ｋｇ／Ｍ７ｌｌｌ引張強さ１０
．１ｋｇ／Ｍｄであつた。実施例１と比較例１とから組
成物中のスチレンモノマー量が硬化収縮に顕著な影響を
与え、このモノマー量が不飽和ポリエステル（ＡＬ−１
）に対して１．０３倍重量では満足すべき低収縮化効果
が得られないことがわかる。比較例 ２ 実施例１に記した不飽和ポリエステルＵＰ−１８５部、
スチレンモノマー１５部を混合撹拌して組成物（ＣＭ−
３）を得た。
この組成物は不飽和ポリエステルＡＬ−１に対して１．
７３倍重量のスチレンモノマーを含むがポリスチレンは
含まない。実施例１に記したコールドプレス法にてイス
を作成した。硬化後の成形品の体積収縮率は６．２％で
フアイバーパターンが認められ、曲げ強さは２０．７ｋ
ｇ／Ｍｄｌ引張強さ１１．０ｋｇ／Ｍｄであつた。実施
例１と比較例２とから組成物の硬化収縮を低下させ逆に
硬化膨張を得るためにはポリスチレン成分を必須とする
ことがわかる。実施例 ２ 無水マレイン酸３モル、イソフタル酸３モル、プロピレ
ングリコール５モルおよびジエチレングリコール１．５
モルを原料として常法によりエステル化反応を行ない、
酸価２０の不飽和ポリエステル（ＡＬ−２）を得た。
７３倍重量のスチレンモノマーを含むがポリスチレンは
含まない。実施例１に記したコールドプレス法にてイス
を作成した。硬化後の成形品の体積収縮率は６．２％で
フアイバーパターンが認められ、曲げ強さは２０．７ｋ
ｇ／Ｍｄｌ引張強さ１１．０ｋｇ／Ｍｄであつた。実施
例１と比較例２とから組成物の硬化収縮を低下させ逆に
硬化膨張を得るためにはポリスチレン成分を必須とする
ことがわかる。実施例 ２ 無水マレイン酸３モル、イソフタル酸３モル、プロピレ
ングリコール５モルおよびジエチレングリコール１．５
モルを原料として常法によりエステル化反応を行ない、
酸価２０の不飽和ポリエステル（ＡＬ−２）を得た。
ＡＬ−２は任意の量のスチレンモノマーに溶解し、スチ
レンモノマーとの間に相溶限界がないことが確かめられ
た。４５部のＡＬ−２を５５部のスチレンモノマーに溶
解し、ヒドロキノン０．０１１部を混合し、不飽和ポリ
エステル樹脂ＵＰ−３を得た。
レンモノマーとの間に相溶限界がないことが確かめられ
た。４５部のＡＬ−２を５５部のスチレンモノマーに溶
解し、ヒドロキノン０．０１１部を混合し、不飽和ポリ
エステル樹脂ＵＰ−３を得た。
また別にスチレンモノマー７５部にポリスチレン（旭タ
ウ株式会社製、商品名、スタイロン＃６７９）２５部を
溶解してポリスチレン溶液ＴＰ−２を得た。ＵＰ−３、
ＴＰ−２および充てん剤を次に示す配合に混合撹拌して
組成物（ＣＭ−４）を得た。〔ＣＭ−４配合割合〕 不飽和ポリエステル樹脂ＵＰ−３７０部 ポリスチレン〒スチレン溶液ＴＰ−２３０部炭酸カルシ
ウム（日東粉化製、商品名、ＮＳ＃１００）１０部 ″ この組成物は不飽和ポリエステルＡＬ−２に対して１．
９４倍重量のスチレンモノマーを含み、ＡＬ−２および
スチレンモノマーの総量に対して０．０８１倍重量のポ
リスチレンを含む。
ウ株式会社製、商品名、スタイロン＃６７９）２５部を
溶解してポリスチレン溶液ＴＰ−２を得た。ＵＰ−３、
ＴＰ−２および充てん剤を次に示す配合に混合撹拌して
組成物（ＣＭ−４）を得た。〔ＣＭ−４配合割合〕 不飽和ポリエステル樹脂ＵＰ−３７０部 ポリスチレン〒スチレン溶液ＴＰ−２３０部炭酸カルシ
ウム（日東粉化製、商品名、ＮＳ＃１００）１０部 ″ この組成物は不飽和ポリエステルＡＬ−２に対して１．
９４倍重量のスチレンモノマーを含み、ＡＬ−２および
スチレンモノマーの総量に対して０．０８１倍重量のポ
リスチレンを含む。
コールドプレス法にて成形を行なうために上記組成物Ｃ
Ｍ一４１１０部に対してコバルト８％を含むナフテン酸
コバルト溶液（実施例１に同じ）０．３部およびメチル
エチルケトンパーオキシド５５％溶液（実施例１に同じ
）１部を混和し、５０℃に温められたコールドプレス用
エンジンカバー型の上におかれたコンテイニユアススト
ランドマツト２ｐ１ｙに含浸し、型を閉じ５ｋｇ／ｄの
圧力をかけ１０分間で硬化させてエンジンカバーを作成
した。硬化後の成形品の体積収縮率は１．８０１）でフ
アイバーパターンはみられず、曲げ強さは２４．２ｋｇ
／Ｍｄｌ引張強さは１２．８１＜ｇ／Ｍｄであつた。実
施例 ３無水マレイン酸４モル、無水フタル酸モル、プ
ロピレングリコール５．５モルおよびジエチレングリコ
ール１モルを原料として常法によりエステル化反応を行
ない、酸価４３の不飽和ポリエステル（ＡＬ−３）を得
た。
Ｍ一４１１０部に対してコバルト８％を含むナフテン酸
コバルト溶液（実施例１に同じ）０．３部およびメチル
エチルケトンパーオキシド５５％溶液（実施例１に同じ
）１部を混和し、５０℃に温められたコールドプレス用
エンジンカバー型の上におかれたコンテイニユアススト
ランドマツト２ｐ１ｙに含浸し、型を閉じ５ｋｇ／ｄの
圧力をかけ１０分間で硬化させてエンジンカバーを作成
した。硬化後の成形品の体積収縮率は１．８０１）でフ
アイバーパターンはみられず、曲げ強さは２４．２ｋｇ
／Ｍｄｌ引張強さは１２．８１＜ｇ／Ｍｄであつた。実
施例 ３無水マレイン酸４モル、無水フタル酸モル、プ
ロピレングリコール５．５モルおよびジエチレングリコ
ール１モルを原料として常法によりエステル化反応を行
ない、酸価４３の不飽和ポリエステル（ＡＬ−３）を得
た。
ＡＬ−３は任意の量のスチレンモノマーに溶解し、スチ
レンモノマーとの間に相溶限界のないことが確かめられ
た。４７部のＡＬ−３を５３部のスチレンモノマーに溶
解し、ヒドロキノン０．００６部を混合し不飽和ポリエ
ステル樹脂ＵＰ−４を得た。
レンモノマーとの間に相溶限界のないことが確かめられ
た。４７部のＡＬ−３を５３部のスチレンモノマーに溶
解し、ヒドロキノン０．００６部を混合し不飽和ポリエ
ステル樹脂ＵＰ−４を得た。
また別にスチレンモノマー７０部にポリスチレン（旭タ
ウ株式会社製、商品名、スタイロン＃６６６）３０部を
溶解してポリスチレン溶液ＴＰ−３を得た。つぎにＵＰ
４８Ｏ部、ＴＰ−３２０部を混合撹拌して組成物（ＣＭ
−５）を得た。このＣＭ−５は不飽和ポリエステルＡＬ
−３に対して１．５０倍重量のスチレンモノマーを含み
、ＡＬ−３およびスチレンモノマーの総量に対して０．
０６４倍重量のポリスチレンを含む。レジンジエクト法
にて成形を行なうために上記組成物ＣＭ−５１００部に
対してコバルト８％を含むナフテン酸コバルト溶液（実
施例１と同じ）０．３５部およびメチルエチルケトンパ
ーオキシド５５％溶液（実施例１と同じ）１．５部を混
和し、レジンジエクト用イス型の中におかれたコンテイ
ニユアス・ストランドマツト（旭フアイバーグラス株式
会社製、商品名、Ｍ８６ＯＯ−４５０）２ｐ１ｙに０．
５ｋｇ／Ｃ！ＩＬの圧力で注入し、１０分間で硬化させ
てイスを作成した。
ウ株式会社製、商品名、スタイロン＃６６６）３０部を
溶解してポリスチレン溶液ＴＰ−３を得た。つぎにＵＰ
４８Ｏ部、ＴＰ−３２０部を混合撹拌して組成物（ＣＭ
−５）を得た。このＣＭ−５は不飽和ポリエステルＡＬ
−３に対して１．５０倍重量のスチレンモノマーを含み
、ＡＬ−３およびスチレンモノマーの総量に対して０．
０６４倍重量のポリスチレンを含む。レジンジエクト法
にて成形を行なうために上記組成物ＣＭ−５１００部に
対してコバルト８％を含むナフテン酸コバルト溶液（実
施例１と同じ）０．３５部およびメチルエチルケトンパ
ーオキシド５５％溶液（実施例１と同じ）１．５部を混
和し、レジンジエクト用イス型の中におかれたコンテイ
ニユアス・ストランドマツト（旭フアイバーグラス株式
会社製、商品名、Ｍ８６ＯＯ−４５０）２ｐ１ｙに０．
５ｋｇ／Ｃ！ＩＬの圧力で注入し、１０分間で硬化させ
てイスを作成した。
硬化後の成形品の体積収縮率は１．７％でフアイバーパ
ターンはみられず、曲げ強さは２２．９ｋｇ／ＭＩＬｌ
引張強さ１１．６ｋｇ／Ｍｄであつた。実施例 ４フマ
ル酸３モル、イソフタル酸２．５モル、ネオベンチルグ
リコール３モル、プロピレングリコール３モルを原料と
して常法によりエステル化反応を行ない、酸価２３の不
飽和ポリエステル（ＡＬ一４）を得た。
ターンはみられず、曲げ強さは２２．９ｋｇ／ＭＩＬｌ
引張強さ１１．６ｋｇ／Ｍｄであつた。実施例 ４フマ
ル酸３モル、イソフタル酸２．５モル、ネオベンチルグ
リコール３モル、プロピレングリコール３モルを原料と
して常法によりエステル化反応を行ない、酸価２３の不
飽和ポリエステル（ＡＬ一４）を得た。
ＡＬ−４は任意の量のスチレンモノマーに溶解し、スチ
レンモノマーとの間に相溶限度がないことが確かめられ
た。ＡＬ−４４０部をスチレンモノマー６０部に溶解し
、ヒドロキノン０．００９部を混合し、不飽和ポリエス
テル樹脂ＵＰ−５を得た。また別にスチレンモノマー７
０部に、ポリスチレン（旭タウ株式会社製、商品名、ス
タイロン＃６７９）３０部を溶解してポリスチレン溶液
ＴＰ−４を得た。つぎにＵＰ−５８０部、ＴＰ−４２０
部を混合撹拌して組成物（ＣＭ−６）を得た。このＣＭ
−６は不飽和ポリエステルＡＬ−４に対して１．９４倍
重量のスチレンモノマーを含み、ＡＬ−４およびスチレ
ンモノマーの総量に対して０．０６４倍重量のポリスチ
レンを含む。コールドプレス法にて成形を行なうために
組成物ＣＭ−６１００部に対して、Ｎ，Ｎ−ジエチルア
ニリン０．１５部および過酸化ベンゾイル１．２部を混
和し、４０℃に温められたコールドプレス用防水パン型
の上におかれたサーフエーシングマツト（日東紡績株式
会社製、商品名、ＭＦ−６０Ｐ）１ｐ１ｙ１コンテイニ
ユアス・ストランドマツト（実施例３に同じ）２ｐＩｙ
に含浸し、型を閉じ２ｋｇ／ＣＴｉｉの圧力をかけ１０
分間で硬化させて防水パンを作成した。
レンモノマーとの間に相溶限度がないことが確かめられ
た。ＡＬ−４４０部をスチレンモノマー６０部に溶解し
、ヒドロキノン０．００９部を混合し、不飽和ポリエス
テル樹脂ＵＰ−５を得た。また別にスチレンモノマー７
０部に、ポリスチレン（旭タウ株式会社製、商品名、ス
タイロン＃６７９）３０部を溶解してポリスチレン溶液
ＴＰ−４を得た。つぎにＵＰ−５８０部、ＴＰ−４２０
部を混合撹拌して組成物（ＣＭ−６）を得た。このＣＭ
−６は不飽和ポリエステルＡＬ−４に対して１．９４倍
重量のスチレンモノマーを含み、ＡＬ−４およびスチレ
ンモノマーの総量に対して０．０６４倍重量のポリスチ
レンを含む。コールドプレス法にて成形を行なうために
組成物ＣＭ−６１００部に対して、Ｎ，Ｎ−ジエチルア
ニリン０．１５部および過酸化ベンゾイル１．２部を混
和し、４０℃に温められたコールドプレス用防水パン型
の上におかれたサーフエーシングマツト（日東紡績株式
会社製、商品名、ＭＦ−６０Ｐ）１ｐ１ｙ１コンテイニ
ユアス・ストランドマツト（実施例３に同じ）２ｐＩｙ
に含浸し、型を閉じ２ｋｇ／ＣＴｉｉの圧力をかけ１０
分間で硬化させて防水パンを作成した。
硬化後の成形品の体積収縮率は１．３％でフアイバーパ
ターンはみられず、従来から使用されていたゲルコート
使用成形品の外観とほとんど同じ状態となり、曲げ強さ
は２１．５１＜ｇ／Ｍｄｌ引張強さは１１．１ｋｇ／Ｍ
ｄであつた。実施例 ５無水マレイン酸４モル、テトラ
クロル無水フタル酸２モル、エチレングリコール５モル
、プロピレングリコール１．５モルを原料として常法に
よりエステル化反応を行ない、酸価４３の不飽和ポリエ
ステル（ＡＬ−５）を得た。
ターンはみられず、従来から使用されていたゲルコート
使用成形品の外観とほとんど同じ状態となり、曲げ強さ
は２１．５１＜ｇ／Ｍｄｌ引張強さは１１．１ｋｇ／Ｍ
ｄであつた。実施例 ５無水マレイン酸４モル、テトラ
クロル無水フタル酸２モル、エチレングリコール５モル
、プロピレングリコール１．５モルを原料として常法に
よりエステル化反応を行ない、酸価４３の不飽和ポリエ
ステル（ＡＬ−５）を得た。
ＡＬ−５は任意の量のスチレンモノマーに溶解し、スチ
レンモノマーとの間に相溶限界がないことが確かめられ
た。ＡＬ−５４３部をスチレンモノマー５７部に溶解し
ヒドロキノン０．０１１部を混合し不飽和ポリエステル
樹脂ＵＰ−６を得た。ＵＰ−６、実施例４に示したＴＰ
−４および充てん剤を次に示す配合に混合撹拌して組成
物（ＣＭ−７）を得た。〔ＣＭ−７配合割合〕不飽和ポ
リエステル樹脂ＵＰ−６７５部 ポリスチレン−スチレン溶液ＴＰ−４２５部水酸化アル
ミニウム（昭和電工製、商品名、ハイジライト＃４０）
１５部この組成物は不飽和ポリエステルＡＬ−
５に対して１．８７倍重量のスチレンモノマーを含み、
ＡＬ−５およびスチレンモノマーの総量に対して０．０
８１倍のポリスチレンを含む。
レンモノマーとの間に相溶限界がないことが確かめられ
た。ＡＬ−５４３部をスチレンモノマー５７部に溶解し
ヒドロキノン０．０１１部を混合し不飽和ポリエステル
樹脂ＵＰ−６を得た。ＵＰ−６、実施例４に示したＴＰ
−４および充てん剤を次に示す配合に混合撹拌して組成
物（ＣＭ−７）を得た。〔ＣＭ−７配合割合〕不飽和ポ
リエステル樹脂ＵＰ−６７５部 ポリスチレン−スチレン溶液ＴＰ−４２５部水酸化アル
ミニウム（昭和電工製、商品名、ハイジライト＃４０）
１５部この組成物は不飽和ポリエステルＡＬ−
５に対して１．８７倍重量のスチレンモノマーを含み、
ＡＬ−５およびスチレンモノマーの総量に対して０．０
８１倍のポリスチレンを含む。
Claims (1)
- １ （Ａ）不飽和ポリエステル、（Ｂ）（Ａ）の不飽和
ポリエステルと相溶し得る範囲内で、かつ、（Ａ）に対
して１．３５倍量以上の重量のスチレンモノマー、（Ｃ
）（Ａ）および（Ｂ）の総量に対して０．０１〜０．２
倍重量のポリスチレンからなる樹脂組成物を用いること
を特徴とする常温加圧方式による強化プラスチックスの
成形法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP49093992A JPS594444B2 (ja) | 1974-08-16 | 1974-08-16 | 常温加圧方式による強化プラスチツクスの成形法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP49093992A JPS594444B2 (ja) | 1974-08-16 | 1974-08-16 | 常温加圧方式による強化プラスチツクスの成形法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5122769A JPS5122769A (en) | 1976-02-23 |
| JPS594444B2 true JPS594444B2 (ja) | 1984-01-30 |
Family
ID=14097885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP49093992A Expired JPS594444B2 (ja) | 1974-08-16 | 1974-08-16 | 常温加圧方式による強化プラスチツクスの成形法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS594444B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5614513A (en) * | 1979-07-13 | 1981-02-12 | Hitachi Ltd | Polyester resin composition for casting |
| JPS5811355U (ja) * | 1981-07-14 | 1983-01-25 | 日本電気株式会社 | 電力モニタ系 |
| JPH0678480B2 (ja) * | 1989-12-21 | 1994-10-05 | 松下電工株式会社 | 不飽和ポリエステル樹脂成形材料 |
-
1974
- 1974-08-16 JP JP49093992A patent/JPS594444B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5122769A (en) | 1976-02-23 |
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