JPS5943965B2 - 鉄鋼中窒素添加剤及びその製造方法 - Google Patents
鉄鋼中窒素添加剤及びその製造方法Info
- Publication number
- JPS5943965B2 JPS5943965B2 JP7055979A JP7055979A JPS5943965B2 JP S5943965 B2 JPS5943965 B2 JP S5943965B2 JP 7055979 A JP7055979 A JP 7055979A JP 7055979 A JP7055979 A JP 7055979A JP S5943965 B2 JPS5943965 B2 JP S5943965B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- nitrogen
- steel
- iron
- nitride
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/072—Treatment with gases
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鉄鋼中窒素添加剤及びその製造方法に関する
ものである。
ものである。
従来、鋼質改善を目的として溶鉄及び溶鋼に窒素を添加
する方法が採用されている。
する方法が採用されている。
この目的に使用される鉄鋼中窒素添加剤としては窒素ガ
ス、石灰窒素、シアン化ナトリウム、窒化マグネシウム
、窒化カルシウム、窒化カルシウム・シリコン、窒化ク
ロム、窒化マンガン、窒化けい素、窒化フェロクロム、
窒化フェロマンガン、窒化フェロシリコン等がある。
ス、石灰窒素、シアン化ナトリウム、窒化マグネシウム
、窒化カルシウム、窒化カルシウム・シリコン、窒化ク
ロム、窒化マンガン、窒化けい素、窒化フェロクロム、
窒化フェロマンガン、窒化フェロシリコン等がある。
しかしいずれの添加剤にあつても窒素の添加歩留が低い
こと、添加時のガス発生があつて作業能率が低いこと、
窒素以外の元素が溶鉄、溶鋼に添加される等の不都合が
あり、汎用性のある鉄鋼中窒素添加剤がなかつた。窒化
鉄の化学的あるいは熱力学的な物性値試験のための実験
室的規模での窒化鉄の製造は、公知文献、例えば日本化
学会誌第５３秩第４６６頁佐藤俊−著「二種の窒化鉄の
関係に就て」に見られるが、これは純粋な窒化鉄に関す
るものであつて、工業的に利用し得る鉄鋼中窒素添加剤
に関するものではなく、また具体的な製造方法も記載さ
れていない。
こと、添加時のガス発生があつて作業能率が低いこと、
窒素以外の元素が溶鉄、溶鋼に添加される等の不都合が
あり、汎用性のある鉄鋼中窒素添加剤がなかつた。窒化
鉄の化学的あるいは熱力学的な物性値試験のための実験
室的規模での窒化鉄の製造は、公知文献、例えば日本化
学会誌第５３秩第４６６頁佐藤俊−著「二種の窒化鉄の
関係に就て」に見られるが、これは純粋な窒化鉄に関す
るものであつて、工業的に利用し得る鉄鋼中窒素添加剤
に関するものではなく、また具体的な製造方法も記載さ
れていない。
窒化鉄が工業的規模で取り扱かわれている例として、鋼
の表面窒化法があるが、これは鋼の表面硬化処理法の１
つであつて、鋼全体に窒素を添加して鋼質を改善するも
のではない。
の表面窒化法があるが、これは鋼の表面硬化処理法の１
つであつて、鋼全体に窒素を添加して鋼質を改善するも
のではない。
本発明は、鋼種に限定されることのない汎用性を有する
鋼質改善のための鉄鋼中窒素添加剤及びその製造方法を
提供するものである。
鋼質改善のための鉄鋼中窒素添加剤及びその製造方法を
提供するものである。
その特徴とするところは、
特許請求の範囲の項に記載した如く、
１．窒素含有率が１．０〜１０．５重量％の粉状若しく
は焼結された粒塊状の窒化鉄、又は該窒化鉄を製団によ
り塊成化した窒化鉄からなる鉄鋼中窒素添加剤、２．粒
度１０メツシユ以下の酸化鉄粉を５００〜１１００℃の
温度下で分解アンモニアガス、水素ガス、一酸化炭素ガ
ス、プロパンガス等の気体還元剤又は炭材で還元し、次
いで３５０〜７５０℃の温度下で２０〜５０時間分解ア
ンモニアガス気流中において窒化処理することを特徴と
する窒化鉄からなる鉄鋼中窒素添加剤の製造方法、及び
３．粒度１０メツシユ以下の酸化鉄粉を５００〜１１０
０℃の温度下で分解アンモニアガス、水素ガス、一酸化
炭素ガス、プロパンガス等の気体還元剤又は炭材で還元
し、次いで窒素と水素の混合ガス又は分解アンモニアガ
スの気流中で０．５〜１５時間イオン窒化処理すること
を特徴とする窒化鉄からなる鉄鋼中窒素添加剤の製造方
法、である。
は焼結された粒塊状の窒化鉄、又は該窒化鉄を製団によ
り塊成化した窒化鉄からなる鉄鋼中窒素添加剤、２．粒
度１０メツシユ以下の酸化鉄粉を５００〜１１００℃の
温度下で分解アンモニアガス、水素ガス、一酸化炭素ガ
ス、プロパンガス等の気体還元剤又は炭材で還元し、次
いで３５０〜７５０℃の温度下で２０〜５０時間分解ア
ンモニアガス気流中において窒化処理することを特徴と
する窒化鉄からなる鉄鋼中窒素添加剤の製造方法、及び
３．粒度１０メツシユ以下の酸化鉄粉を５００〜１１０
０℃の温度下で分解アンモニアガス、水素ガス、一酸化
炭素ガス、プロパンガス等の気体還元剤又は炭材で還元
し、次いで窒素と水素の混合ガス又は分解アンモニアガ
スの気流中で０．５〜１５時間イオン窒化処理すること
を特徴とする窒化鉄からなる鉄鋼中窒素添加剤の製造方
法、である。
以下、本発明を更に詳細に説明する。
本願の第１の発明は、窒素を１．０〜１０．５重量％含
む窒化鉄からなる鉄鋼中窒素添加剤であつて、その形状
は粉状の外、焼結若しくは製団により塊成化したもので
ある。
む窒化鉄からなる鉄鋼中窒素添加剤であつて、その形状
は粉状の外、焼結若しくは製団により塊成化したもので
ある。
窒素含有率を１０．５重量％以下とした理由は、実験室
的には約１２重量％程度の窒化鉄も製造し得るが、窒化
のための時間が極端に長くなり、しかも窒素含有率の均
一な窒化鉄が得られにくく、更には溶鋼への添加時の窒
素歩留は窒素含有率１０．５重量％を越したものを使用
しても増大が見られないからである。
的には約１２重量％程度の窒化鉄も製造し得るが、窒化
のための時間が極端に長くなり、しかも窒素含有率の均
一な窒化鉄が得られにくく、更には溶鋼への添加時の窒
素歩留は窒素含有率１０．５重量％を越したものを使用
しても増大が見られないからである。
又、下限を１．０重量％とした理由は、窒化鉄の溶鋼へ
の添加反応が吸熱反応であること、及び通常この種添加
剤は冷剤で添加するので溶鋼の温度低下を極力少なくす
るため少量添加が望ましく、１．０重量？以上の窒素含
有率品が望まれるからである。
の添加反応が吸熱反応であること、及び通常この種添加
剤は冷剤で添加するので溶鋼の温度低下を極力少なくす
るため少量添加が望ましく、１．０重量？以上の窒素含
有率品が望まれるからである。
更に上述目的で好適な窒素含有率は２．５％以上である
。本願の第２の発明は、上述鉄鋼中窒素添加剤の工業的
な製造方法を提供するものである。
。本願の第２の発明は、上述鉄鋼中窒素添加剤の工業的
な製造方法を提供するものである。
粒度１０メツシユ以下（１．６８〜以下）の酸化鉄を出
発原料とし、５００〜１１００℃の温度下で還元し、次
いで分解アンモニアガス気流中で窒化鉄とするものであ
る。
発原料とし、５００〜１１００℃の温度下で還元し、次
いで分解アンモニアガス気流中で窒化鉄とするものであ
る。
酸化鉄を出発原料とした理由は、還元反応によつて酸素
の放出後の気孔が生成し、後の窒化反応における反応速
度が大きくなり、且つ製品の窒素含有率が高くなりやす
いこと及び他の窒化合金と比較して原料酸化鉄が安価な
こと、分解アンモニアガスによる窒化反応後の排ガスの
有効利用等の理由によるものである。
の放出後の気孔が生成し、後の窒化反応における反応速
度が大きくなり、且つ製品の窒素含有率が高くなりやす
いこと及び他の窒化合金と比較して原料酸化鉄が安価な
こと、分解アンモニアガスによる窒化反応後の排ガスの
有効利用等の理由によるものである。
粒度を１０メツシユ以下としたのは、１０メツシユ以上
では還元反応が遅くなり、又窒化反応での反応速度及び
製品の窒素含有率が低くなるからである。
では還元反応が遅くなり、又窒化反応での反応速度及び
製品の窒素含有率が低くなるからである。
又、還元反応の温度域は、通常の酸化鉄の還元に適用さ
れる温度域であつて、５００℃以下では還元反応が極端
に遅く、１１００℃を越えると粒子相互が強度に融着し
て、以後の窒化反応に支障を来たす。
れる温度域であつて、５００℃以下では還元反応が極端
に遅く、１１００℃を越えると粒子相互が強度に融着し
て、以後の窒化反応に支障を来たす。
第１図は、粒度１００〜１０メツシユのスケールを水素
ガス気流中において約８００℃で約１０時間還元反応を
行つた後、各種温度下において分解アンモニアガス気流
中で窒化処理を行い、処理時間と製品中の窒素含有率と
の関係を求めたグラフである。
ガス気流中において約８００℃で約１０時間還元反応を
行つた後、各種温度下において分解アンモニアガス気流
中で窒化処理を行い、処理時間と製品中の窒素含有率と
の関係を求めたグラフである。
第１図より明らかな如く、窒化反応における好適な温度
域は３５０〜７５０℃であり、処理時間については２〜
５０時間が好適であることが分かる。
域は３５０〜７５０℃であり、処理時間については２〜
５０時間が好適であることが分かる。
上述の本発明方法の実施においては、還元反応と窒化反
応とを別個の炉を用いることなく、同一の炉中において
処理することができる。
応とを別個の炉を用いることなく、同一の炉中において
処理することができる。
この場合には、前段の還元反応では雰囲気を還元性ガス
気流とし、温度も５００〜１１００℃の比較的高温度と
し、引き続く後段の窒化反応では雰囲気をアンモニアガ
スの導入によつて分解アンモニアガス気流とし、温度は
前段の５００〜１１００℃よりも低温側の３５０〜７５
０℃に下げることにより容易に実施することができる。
特に還元性ガスとして分解アンモニアガスを用いる場合
には、前段の還元反応と後段の窒化反応とにあつて同一
の雰囲気を採用することになるので、炉内の雰囲気を変
えることなく温度のみを変えることにより１つの炉によ
つて本発明方法を実施することができる。
気流とし、温度も５００〜１１００℃の比較的高温度と
し、引き続く後段の窒化反応では雰囲気をアンモニアガ
スの導入によつて分解アンモニアガス気流とし、温度は
前段の５００〜１１００℃よりも低温側の３５０〜７５
０℃に下げることにより容易に実施することができる。
特に還元性ガスとして分解アンモニアガスを用いる場合
には、前段の還元反応と後段の窒化反応とにあつて同一
の雰囲気を採用することになるので、炉内の雰囲気を変
えることなく温度のみを変えることにより１つの炉によ
つて本発明方法を実施することができる。
原料酸化鉄粉としては、鉄粉酸化品、スケール、水酸化
鉄焼成酸化物、良質鉄鉱石等が用いられる。
鉄焼成酸化物、良質鉄鉱石等が用いられる。
スケールとしては、Ｆｅ２Ｏ３，Ｆｅ３Ｏ４，ＦｅＯ，
Ｆｅが各種の割合で層状の構造をもつもので、およその
鉄分は７０％前後のものがよく、また鉄鉱石についても
粉砕・磁選によつて脈石１％以下とした鉄分７０％程度
のものが用いられる。このほか触媒用酸化鉄の磁選した
ものなどでもよい。これら酸化物を粒度１０メツシユ以
下にそろえ、還元窒化炉中へ装入し、５００℃〜１１０
０℃で還元する。還元ガスとしては分解アンモニアガス
、水素ガス、ＣＯガス、プロパンガス等があり、反応後
はＨ２Ｏ，ＣＯ２等となるので、常に新しいガスを送る
と同時に反応後のガスは排気する。還元反応時に還元温
度を約１０００〜１１００℃にすると、酸化鉄の一部が
還元反応の進行と共に焼結し、最終的には適度に焼結さ
れた窒化鉄を得ることができる。ただし、還元温度を１
１００℃以上とすると、粒子は相互に強度に融着し、後
の窒化反応における反応速度が極度に低下するので２〜
５０時間の窒化時間で製品の窒素含有率を１重量％以上
とすることができなくなる。
Ｆｅが各種の割合で層状の構造をもつもので、およその
鉄分は７０％前後のものがよく、また鉄鉱石についても
粉砕・磁選によつて脈石１％以下とした鉄分７０％程度
のものが用いられる。このほか触媒用酸化鉄の磁選した
ものなどでもよい。これら酸化物を粒度１０メツシユ以
下にそろえ、還元窒化炉中へ装入し、５００℃〜１１０
０℃で還元する。還元ガスとしては分解アンモニアガス
、水素ガス、ＣＯガス、プロパンガス等があり、反応後
はＨ２Ｏ，ＣＯ２等となるので、常に新しいガスを送る
と同時に反応後のガスは排気する。還元反応時に還元温
度を約１０００〜１１００℃にすると、酸化鉄の一部が
還元反応の進行と共に焼結し、最終的には適度に焼結さ
れた窒化鉄を得ることができる。ただし、還元温度を１
１００℃以上とすると、粒子は相互に強度に融着し、後
の窒化反応における反応速度が極度に低下するので２〜
５０時間の窒化時間で製品の窒素含有率を１重量％以上
とすることができなくなる。
本願の第３の発明は、土述第２の発明における窒化反応
を、イオン窒化炉によつて行なうものであり、グロー放
電により窒素を活性化し、この活性な窒素によつて鉄の
窒化を速やかに実現する方法である。
を、イオン窒化炉によつて行なうものであり、グロー放
電により窒素を活性化し、この活性な窒素によつて鉄の
窒化を速やかに実現する方法である。
イオン窒化炉によるときは、窒化に要する時間が短時間
となり、約０．５〜２０時間で製品の窒素含有率を１．
０〜１０．５重量％とすることができる。
となり、約０．５〜２０時間で製品の窒素含有率を１．
０〜１０．５重量％とすることができる。
本方法における各種温度下での窒化時間と製品中の窒素
含有率との関係は第２図の如きであつて第１図の横軸（
窒化時間）４５時間を２０時間と読み直したものと略同
一であつた。本発明になる窒化鉄粉および焼結品を溶鋼
へ添加するときは、１．本窒素添加剤は溶鋼中の他の成
分を変えることなく、窒素分だけを増加させることがで
きる。
含有率との関係は第２図の如きであつて第１図の横軸（
窒化時間）４５時間を２０時間と読み直したものと略同
一であつた。本発明になる窒化鉄粉および焼結品を溶鋼
へ添加するときは、１．本窒素添加剤は溶鋼中の他の成
分を変えることなく、窒素分だけを増加させることがで
きる。
２．本窒素添加剤は、窒素当りのコストは他の金属窒化
物と比較して最も安価となる。
物と比較して最も安価となる。
３．本窒素添加剤の溶解性は、他の金属窒化物と比較し
てきわめて良好である。
てきわめて良好である。
４．窒化鉄粉が他の金属窒化物と比較して、粉体のま＼
であることを利用して主として窒素ガスとともに溶鋼中
へインジエクシヨンする方法が有効である。
であることを利用して主として窒素ガスとともに溶鋼中
へインジエクシヨンする方法が有効である。
５．適当なバインダー（ＣＭＣｌ糖蜜、パルプ廃液など
）でプリケツトやペレツトに製団して、表面添加、キヤ
ンデ一状にして溶湯中に押し込んで添加する方法、置き
注ぎ法なども有効である。
）でプリケツトやペレツトに製団して、表面添加、キヤ
ンデ一状にして溶湯中に押し込んで添加する方法、置き
注ぎ法なども有効である。
また、窒化鉄粉を薄鉄板で棒状あるいは弾丸状にくるん
で溶鋼中に添加してもよい。実施例 １ １０〜１００メツシユのスケール２．０即をステンレス
製の雰囲気炉中へ２００メツシユのステンレス金網上に
敷き、分解アンモニアガス５１／分を流し、８００℃で
５時間、４６０〜５２０℃で２７時間の温度コントロー
ルで加熱し、１．７Ｋ７の窒化鉄粉末を得た。
で溶鋼中に添加してもよい。実施例 １ １０〜１００メツシユのスケール２．０即をステンレス
製の雰囲気炉中へ２００メツシユのステンレス金網上に
敷き、分解アンモニアガス５１／分を流し、８００℃で
５時間、４６０〜５２０℃で２７時間の温度コントロー
ルで加熱し、１．７Ｋ７の窒化鉄粉末を得た。
窒化鉄粉末の平均窒素分は７２０％であつた。Ｘ線回折
の結果、Ｆｅ３Ｎが同定された。この窒化鉄粉末５００
ｙをＣＭＣ２％溶液７５ｆＩと混合し、各１２ｙを取つ
て加圧成型し２０〜φ、１０〜高さの円筒状プリケツト
とし１００℃で２時間乾燥した。
の結果、Ｆｅ３Ｎが同定された。この窒化鉄粉末５００
ｙをＣＭＣ２％溶液７５ｆＩと混合し、各１２ｙを取つ
て加圧成型し２０〜φ、１０〜高さの円筒状プリケツト
とし１００℃で２時間乾燥した。
被添加鋼は５０即級炭素鋼を目標とし、２０ＫＶＡ高周
波溶解炉にて母合金５Ｋ７を２溶解し、低炭素フエロマ
ンガン、フエロシリコン、アルミニウムにて脱酸後各々
の湯に本発明品と、窒化フエロマンガンとを添加した。
この結果、窒化鉄粉の方が添加量は大きいが、窒化鉄粉
と窒化フエロマンガンとのコスト差を勘案して、窒化鉄
粉の方が十分コストダウンとなり得ることが分かつた。
波溶解炉にて母合金５Ｋ７を２溶解し、低炭素フエロマ
ンガン、フエロシリコン、アルミニウムにて脱酸後各々
の湯に本発明品と、窒化フエロマンガンとを添加した。
この結果、窒化鉄粉の方が添加量は大きいが、窒化鉄粉
と窒化フエロマンガンとのコスト差を勘案して、窒化鉄
粉の方が十分コストダウンとなり得ることが分かつた。
実施例 ２
３２〜２００メツシユに整粒した鉄鉱石粉５．０即と木
炭粉１．０即とを混合し、多段トレー式のイオン窒化炉
中で層厚４ｃｍとなるように敷きつめ、前段階で７５０
〜８５０℃，８時間、Ｎ２／Ｈ２＝７５／２５のガス１
０１／分の流速で炭素一水素ガス還元した。
炭粉１．０即とを混合し、多段トレー式のイオン窒化炉
中で層厚４ｃｍとなるように敷きつめ、前段階で７５０
〜８５０℃，８時間、Ｎ２／Ｈ２＝７５／２５のガス１
０１／分の流速で炭素一水素ガス還元した。
引きつづき、炉内を５００〜５８０℃に保持し、同上ガ
スを減圧下で放電イオン化し、イオン窒化処理５時間行
なつた。炉冷後の試料重量は４．３Ｋｆ１窒素含有量は
８．５０％で、Ｘ線回折でＦｅ３Ｎが同定された。本窒
化鉄粉を粉体のま＼窒素ガスとともに溶鋼へ吹き込んで
、窒化フエロシリコンの表面添加法と比較した。
スを減圧下で放電イオン化し、イオン窒化処理５時間行
なつた。炉冷後の試料重量は４．３Ｋｆ１窒素含有量は
８．５０％で、Ｘ線回折でＦｅ３Ｎが同定された。本窒
化鉄粉を粉体のま＼窒素ガスとともに溶鋼へ吹き込んで
、窒化フエロシリコンの表面添加法と比較した。
窒化フエロシリコン中の窒素分は６．７０％、溶湯規模
は５０即、目標鋼種は５０Ｋｆ級炭素鋼で行なつた。そ
の結果、窒化フエロシリコンとの対比においても、コス
ト差を十分カバーできる程度の通で十分目的を果たし得
ることが分かつた。
は５０即、目標鋼種は５０Ｋｆ級炭素鋼で行なつた。そ
の結果、窒化フエロシリコンとの対比においても、コス
ト差を十分カバーできる程度の通で十分目的を果たし得
ることが分かつた。
第１図は各種温度下における窒化時間と製品中の窒素含
有率との関係を示すグラフであり、第２図は、イオン窒
化炉を用いた場合の各種温度下における窒化時間と製品
中の窒素含有率との関係を示すグラフである。
有率との関係を示すグラフであり、第２図は、イオン窒
化炉を用いた場合の各種温度下における窒化時間と製品
中の窒素含有率との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 窒素含有率が１．０〜１０．５重量％の粉状若しく
は焼結された粒塊状の窒化鉄、又は該窒化鉄を製団によ
り塊成化した窒化鉄からなる鉄鋼中窒素添加剤。 ２ 粒度１０メッシュ以下の酸化鉄粉を５００〜１１０
０℃の温度下で分解アンモニアガス、水素ガス、一酸化
炭素ガス、プロパンガス等の気体還元剤又は炭材で還元
し、次いで３５０〜７５０℃の温度下で２〜５０時間分
解アンモニアガス気流中において窒化処理することを特
徴とする窒化鉄からなる鉄鋼中窒素添加剤の製造方法。 ３ 粒度１０メッシュ以下の酸化鉄粉を５００〜１１０
０℃の温度下で分解アンモニアガス、水素ガス、一酸化
炭素ガス、プロパンガス等の気体還元剤又は炭材で還元
し、次いで窒素と水素の混合ガス又は分解アンモニアガ
スの気流中で０．５〜２０時間イオン窒化処理すること
を特徴とする窒化鉄からなる鉄鋼中窒素添加剤の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7055979A JPS5943965B2 (ja) | 1979-06-07 | 1979-06-07 | 鉄鋼中窒素添加剤及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7055979A JPS5943965B2 (ja) | 1979-06-07 | 1979-06-07 | 鉄鋼中窒素添加剤及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55164019A JPS55164019A (en) | 1980-12-20 |
| JPS5943965B2 true JPS5943965B2 (ja) | 1984-10-25 |
Family
ID=13435003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7055979A Expired JPS5943965B2 (ja) | 1979-06-07 | 1979-06-07 | 鉄鋼中窒素添加剤及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5943965B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3396336B2 (ja) * | 1995-05-23 | 2003-04-14 | エア・ウォーター株式会社 | 鋼材の窒化方法 |
| JP5593883B2 (ja) * | 2010-07-02 | 2014-09-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 炭酸ガス排出量の削減方法 |
| RU2665658C1 (ru) * | 2017-05-11 | 2018-09-03 | Общество с ограниченной ответственностью "НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ ВакЭТО" (ООО НПП ВакЭТО) | Способ легирования железа азотом |
| CN112553411A (zh) * | 2020-12-04 | 2021-03-26 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种冷轧深冲钢rh真空脱碳微量精准增氮的方法 |
| CN115652025B (zh) * | 2022-10-28 | 2024-04-16 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种含氮非调质钢的精准增氮方法 |
-
1979
- 1979-06-07 JP JP7055979A patent/JPS5943965B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55164019A (en) | 1980-12-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2087609C (en) | Process for preheating iron-containing reactor feed prior to being treated in a fluidized bed reactor | |
| RU2320730C2 (ru) | Гранулы металлического железа | |
| AU2013266036A1 (en) | Process for the improvement of reducibility of iron ore pellets | |
| Korobeinikov et al. | Reduction of Iron‐Ore Pellets Using Different Gas Mixtures and Temperatures | |
| JPS5943965B2 (ja) | 鉄鋼中窒素添加剤及びその製造方法 | |
| JPS63199832A (ja) | 高純度金属クロムの製造方法 | |
| Conceição Nascimento et al. | Reduction-swelling behaviour of pellets bearing iron ore and charcoal | |
| US2833645A (en) | Reduction of chromium oxides | |
| US2159604A (en) | Metallic article | |
| US3353951A (en) | Fluffy iron powder and process for preparing same | |
| Kekkonen et al. | Kinetic study on solid state reduction of chromite pellets | |
| Mookherjee et al. | Thermogravimetric studies on the reduction of hematite ore fines by a surrounding layer of coal or char fines: Part 2. Non-isothermal kinetic studies | |
| ES2234469T3 (es) | Metodo para aglomeracion en caliente de particulas de hierro metalizadas para producir briquetas aleadas. | |
| RU2198226C2 (ru) | Способ получения изделия из железоуглеродистого материала | |
| US3682621A (en) | Method of producing sponge-iron pellets from hematitic alumina-containing iron ore | |
| TWI841276B (zh) | 含碳材團礦的製造方法及鐵水的製造方法 | |
| Zheng et al. | Effect of reduction parameters on the size and morphology of the metallic particles in carbothermally reduced stainless steel dust | |
| TWI842235B (zh) | 金屬鐵的製造方法 | |
| JP7416340B1 (ja) | 溶銑の製造方法 | |
| WO2023171468A1 (ja) | 炭材内装塊成鉱の製造方法および溶銑の製造方法 | |
| US4133678A (en) | Ferro-alloy process and product | |
| JPS6043444A (ja) | 特殊鋼ダスト，スラツジ類からの有価金属回収方法 | |
| Kim | Carbon concentration and the use of direct-reduced iron in ironmaking and steelmaking | |
| US3595709A (en) | Process for producing ferrochrome alloys with high nitrogen content and low carbon content | |
| JP2000119722A (ja) | 還元鉄ペレットの製造方法 |