JPS5936116B2 - 流体機械 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、スクリューコンプレッサの如くロータを噛み
合わせて、ロータを回転そしめて圧縮性流体を移送する
流体機械、あるいは圧縮性流体によりロータを１駆動す
る流体機械などの流体機械に関するものである。

なお本明細書中における「リード長」は、１条歯条のも
のに対しては「ピッチ長」を指すものである。

従来より、索条を有するロータを噛み合わせてその回転
に伴い流体をロータの一端から吸入し他端に移動し吐出
するように構成した流体機械はスクリューコンプレッサ
などとして多く用いられており、そのロータの形状にも
各種の形状のものが知られている。

例えば第１図ないし第３図に示す従来のスクリューコン
ブＩ／ツサの例においては、ねじれ角を伴う索条を有す
るオスロータ１及びメスロータ２を噛み合わせて回転せ
しめ、吸込口３より気体を吸込み噛み合い部に気体を保
有し移送しかつ圧縮して吐出口４より排出するよう構成
されている。

溝に吸いこまれた気体は、その溝の後端部がロータの噛
み合いで閉じられると溝の先端部の噛み合い部との間で
ほぼ密閉されたらせん空間の中に閉じこめられる。

さらにロータが回転するとこのらせん空間の前後端の噛
み合い部は吐出口４の方に向かって移動するが、ロータ
軸の長さが或限度以上長いと相互の距離は１リードで一
定であり、体積は変らず従って中の気体は圧縮されずに
ただ移動するだけである。

さらにロータが回転しらせん空間の前端の噛み合い点が
ロータの吐出口４側の端に達するとらせん空間の前端は
ケーシング５の内側の壁面に閉塞される。

なおロータが回転するとらせん空間の後端の噛み合い点
は軸方向に前進するが前端の閉塞部は前進しないのでら
せん空間の長さが縮められ、中の気体は圧縮される。

さらにロータが回転し、らせん空間の一部が吐出口４に
通ずる空間に通ずるとロータによる圧縮は終りらせん空
間内の圧力は高圧室側の圧力となる。

圧力変化の状態を第４図に示せば、前記らせん空間の後
端が噛み合いにより閉塞され始める点をＡとすると、ロ
ータ軸の長さが或限度以上長いとその後ロータが回転し
ても圧縮を行なわないので圧力は上昇せず、らせん空間
の前端がロータの吐出口４側の端に達した点Ｂに至って
はじめで圧縮が開始され、らせん空間の一部が吐出口４
に通ずる点Ｃまで圧縮が行なわれる。

点Ｃの直前にて圧力は定格圧力Ｐｃに達するが吐出［閤
１４と連通した瞬間に高圧室の圧力ＰＤに達する。

（第４図はＰＤ＞Ｐｃの例）。

この圧縮動作はメスロータ２のほぼ３／４回転の短い行
程の・うちに行なわれる。

従ってロータ軸が長くても最終段階でロータ軸の方向の
短い範囲で圧力は急激に上昇する。

オスロータ１とメスロータ２との噛み合い部、及びロー
タ外周とケーシング５の内周との間には１作上及び運転
上必要な隙間があり、隙間の両側に圧力差があれば漏洩
を生ずる。

この漏洩量は隙間が一定であればその両側の圧力差の大
小即ち第４図のＢＣ間の圧力勾配の大小によって決まり
、本例の如く圧力勾配が大きい場合は漏洩量も大きくな
り容積効率が悪く、また漏洩による発熱により機械効率
も悪いものであった。

漏洩がある場合の圧力は第４図工点鎖線のＤＥＡ線で示
される。

また、従来のものの別の例においては、ねじれ角を有す
る南東を備えＵに噛み合う２個のロータにおいて、軸方
向に沿って南東のねじれ角が次第に変化しているものが
示されており、（例えば特公昭３８−９３８９）ねじれ
角の小なる端から犬なる端の方に流体を輸送すると前述
のらせん空間に相当する空間の長さが縮まって、全行程
中圧縮作業が行なわれるものであるが、噛み合いの精度
を出すため複雑な断面形状を有する南東を軸方向に沿っ
てねじれ角を変化せしめながら加工することは工作上非
常に困難であり、膨大な費用と時間を要するかあるいは
精度が低く従って漏洩も多くまた発熱、騒音などを伴な
い効率の悪いものであった。

本発明は、南東の両側の歯面のリードを異ならしめ、か
つそれぞれの側の歯面のリードは軸に沿って一定ならし
めたことにより従来のものの上記の欠点を除き、噛み合
いの進行につれて前述のらせん状空間の幅を狭めて体積
を減じて流体を全行程を通じて小さい圧力勾配を以て圧
縮することができ、漏洩が少なく容積効率が大きく、ま
た発熱、振動などの支障もなく機械効率も犬であり、し
かも軸方向に沿ってリード長が一定であるため１作が容
易で精度を出すことが容易であり、漏洩も少なく製作費
も低減できる流体機械を提供することを目的とするもの
である。

本発明は、南東が回転軸に対してねじれ角を有し、該南
東の一方の側の歯面のリード長を他方の側の歯面のリー
ド長と異ならしめ、かつそれぞれの側の歯面のリード長
をロータの全長にわたって一定としたロータを複数個噛
み合わせ、かつ回転可能にケーシング中に支承し、該ロ
ータの溝とケーシング内面と噛み合い部とにより形成さ
れるらせん状閉空間に圧縮性流体を保有し、ロータの回
転に応じて該圧縮性流体保有空間の軸方向移動と該空間
の体積変化とが同時に行なわれることを特徴とするロー
タを用いた流体機械である。

本発明を実施例につき図面を用いて説明すれば、第５図
及び第６図は互に噛み合う主ロータ６及び従ロータ７を
示す。

先づ主ロークロにつき第５図にて説明すれば、表面にら
せん状の南東８が設けられ、歯条８間にらせん状の溝９
を形成している。

後述の従ロータ７と噛み合う場合のピッチ線は１０であ
り、有効径はｄである。

南東８の、軸を含む平面での断面はほぼ梯形をなし高さ
はＨである。

南東８は頂面１０と、その両側のＬ歯面１１とＳ歯面１
２とにより形成され、溝９はＬ歯面１１、Ｓ歯面１２及
び溝底１３とにより形成されている。

両歯面は干渉を防ぎかつ隙間を最小限に保つために曲線
状となる場合もあるが、本図では概略の形として梯形で
示しである。

Ｌ歯面とＳ歯面とではピッチ（第５図は１条ねじの例な
のでピッチで示されるが、２条以上の場合はリード）が
異なり、Ｌ歯面はＰなる軸方向に沿って一定のピッチ長
、Ｓ歯面はαＰなる軸方向に沿って一定のピッチ長を有
する。

ここに１〉αなる如くαを選んでいるのでＰ〉αＰであ
る。

この様な南東を有するロータを製作するには、先づ頂面
１０の外径を円柱状に加工した後、先づピッチＰにてＬ
歯面及び溝底１３の一部を加工して南東８の片側を形成
した後ピッチαＰにてＳ歯面及び溝底１３の残部を加工
して南東８を完成せしめる。

南東８の創成開始線を１４とし、第５図における上半分
の歯条断面において、第１のＬ歯面１１１は創成開始線
１４に一致し、第１のＳ歯面１２１は創成開始線１４よ
りＣなる距離に位置するように選ぶ。

これにより第１の南東８１の軸平行歯厚はＣとなり、第
１の溝９１の軸平行溝幅はＰ−Ｃとなる。

Ｐ−Ｃ＝にとする。このように基点を定めてＬ歯面１１
及びＳ歯面１２をそれぞれピッチ長Ｐ及びαＰにて形成
せしめた結果、画集８及び溝９の形状は、創成開始線１
４から離れて末端１５に向かうにつれて、画集８の歯厚
は薄くなり、溝９の溝幅は広くなる。

一方、この画集８の形状をねじれ角について見れば、第
５図の断面していない部分の画集８に示す如くし歯面１
１のねじれ角βＬと、Ｓ歯面１２のねじれ角βＳとは異
っており、βＬ〈βＳなる関係があり、かつ両ねじれ角
ともロータの全長にわたって一定となっている。

次に上記の主ロータ６に噛み合う従ロータ７について説
明する。

従ロータ７はその一例を第６図に示す如く、らせん状の
２条の画集１６及び１７が２条ねじの如く配備され、歯
条１６，１７間にらせん状の溝１８及び１９を形成して
いる。

主ロータ６と噛み合う場合のピッチ線は２０であり、有
効径は２ｄで主ロークロの有効径の２倍である。

画集１６，１７の、軸を含む平面での断面はほぼ梯形を
なし、高さは主ロータ６と同様Ｈである。

画集１６．１７はそれぞれ頂面２Ｌ２２とその両側のＬ
歯面２３，２４とＳ歯面２５．２６とにより形成され、
溝１８．１９はそれぞれＬ歯面２３．２４、Ｓ歯面２５
，２６及び溝底２７，２８とにより形成されている。

これらの歯面ば干渉を防ぎかつ隙間を最小限に保つため
に曲線状となる場合もあるが、本図では概略の形として
梯形で示しである。

Ｌ歯面とＳ歯面とではリードが異なり、Ｌ歯面は２Ｐな
る軸方向に沿って一定のリード長、Ｓ歯面は２αＰなる
軸方向に沿って一定のリード長を有する。

ここにＰ及びαは、主ロータ６におけるものと同一の値
であり、従って２Ｐ〉２αＰである。

画集１６，１７の創成において、創成開始線を２９とす
る。

第６図の下側の南東断面について見れば、創成開始線２
９の左側に二点鎖線で示された仮想歯条１６１は各画集
の寸法の説明の便宜上記したのもで、仮想の第１のＬ歯
面２３１は創成開始線２９に一致し、仮想の第１のＳ歯
面２５１は創成開始線２９より左方に−Ｐ（１−α）の
距離の位置に設定する。

このに−Ｐ（１−α）の値は、画集１７の第１のＳ歯面
２６１の位置を創成開始線２９からＣ（−Ｐ−ｋ）なる
距離に設定せしめるように決められたものである。

本図においＣは仮想の第１の画集１６１のＬ歯面２３１
の一部が便宜上実線で示されているが、ロータ端面は通
常ある程度面取りを行うのでこの程度の小突起は現われ
ない場合もある。

（これは右端の末端３０においても同様）。

画集１７の第１のＳ歯面２６１は前述の如く創成開始線
２９がらＣなる距離に、第１のＬ歯面２４１はさらにｋ
なる距離に設定される。

このように基点を定めて画集１６，１７のＬ歯面及びＳ
歯面をそれぞれリード長２Ｐ及び２αＰにて形成せしめ
た結果、画集１６，１７及び溝１８．１９の形状は、創
成開始線２９がら離れて末端３０に向かうにつれて、画
集１６，１７の歯厚は厚くなり、溝１８．１９の溝幅は
狭くなり、かつ画集１６と１７との軸平行断面は軸に関
して対称の形状となる。

一方ねじれ角について見れば、第６図の断面していない
部分の画集１７に示す如くＬ歯面２４のねじれ角βＬと
、Ｓ歯面１２のねじれ角βＳとは異なっており、βＬ〈
βＳなる関係がありかつ両ねじれ角ともロータ全長にわ
たって一定となっている。

なおβいβＳの値は主ロータ６のものと同一である。

以上の如く形成された主ロータ６と従ロータ７の画集の
形状は、例えば第５図の上半分に示された断面と、第６
図の下半分に示された断面を合わせた場合に画集と溝と
が互に噛み合い殆んど密着するように構成されている。

ただし実用的には両ロータの輪郭線の間には、干渉の逃
げ、工作誤差、組立誤差、熱膨張又は変形の逃げ、など
のために僅かな隙間が設けられている。

上記の如く形成された主ロータ６及び従ロータ７を組合
せてコンプレッサとして用いた実施例につき第７図によ
り説明する。

主ロータ６と従ロータ７とはそれぞれ第５図及び第６図
に示したものと同じもので、同図と同様の姿勢にて組み
合わされ、軸３１．３２．３３゜３４によりケーシング
３５に回転可能に支承保持されている。

軸３１及び軸３３にはそれぞれピッチ径ｄ及び２ｄなる
歯車３６及び３７が調時歯車として備えられている。

軸３１はモータなどの原動機により駆動される駆動装置
に接続されている。

３８は吸込口、３９は主ロータ吐出口、４０は従ロータ
吐出口である。

運転に当たっては、軸３１を矢印４１の方向に回転せし
めれば、調時歯車３６．３７により従口−ク７は主ロー
クロの１／２の速度で回転し噛み合いが行なわれる。

両ロータの肉条と溝とは力］に噛み合い、両ロークの回
転軸を含む平面内あるいはその附近で連続線として接触
しく実際は前述の如く隙間があるので接触しないが、説
明の簡略化のため先づ接触するものとして説明する）、
溝の空間を閉塞する。

従ってロータ軸方向に中央部附近ではロータ溝底とそれ
に連なるＬ歯面、Ｓ歯面及びケーシング３５の内周面と
により形成される空間は、前端と後端とを噛合部で閉塞
され１リード長（１条歯状の主ロータ６に対しては１ピ
ツチ長）のらせん状閉空間を形成し、噛合いが進行する
につれて前後端の噛合い部が吐出口３９ 、４０に向か
って進行するので該らせん状閉空間も進行する。

この際該らせん状閉空間は長さと高さは−・定であるが
幅は溝幅の変化により変る。

従って主ロータ６の溝によるらせん状閉空間は進行に従
って次第に膨張し、一方従ロータ７の溝によるらせん状
閉空間は次第に圧縮される。

ロータの吸込口３８側の端部附近では該らせん状の空間
は左端が開放されているので圧縮・膨張は行なわれず、
左端の閉塞が始まった時に圧縮・膨張が始まり、右端が
吐出口３９，４０に連通するまで続き、主ロータ６によ
り膨張された気体は吐出口３９から、従ロータ７により
圧縮された気体は吐出口４０から排出される。

次に第７図の実施例における圧縮量を算出する。

同図においては吐出口３９と４０とは分けられているが
、計算は先づ吐出口が分けられていない場合、即ち主ロ
ークロによる膨張気体と従ロータ７による圧縮気体が混
合されて排出される場合につき検討する。

（寸法及び符号については第５図、第６図も併せ参照の
こと） 主ロークロの肉条８及び溝９について、第５図の上半分
の状態にて創成開始線１４側から番号ｎ（ｎ＝１．２．
３・・・）をとると、溝幅Ａｎ及び肉条幅Ｂｎは次の如
く示される。

Ａｎ−に＋（ｎ−１） （１−α）Ｐ ・・・・・・・
・・・・・・・・ （１）Ｂｎ＝Ｐ −Ａｎ −Ｐ１（ｎ−１）（α−１，）＋１．） −に−・・−
−−−（２）両端が噛み合いにより閉塞されたらせん状
閉空間の容積は近似的に 主ロータらせん状閉空間容積Ｖｍ ■ Ｖｍ−πｄＨＸ−（Ａｎ＋Ａｎ＋１） ・−−・・
（３）従ロータらせん状閉空間容積Ｖｓ ■ ｖｓ−２πｄＨ×−（Ｂ！〕±Ｂｎ＋２） −−−（４
）総空間容積Ｖｎ Ｖｎ−Ｖｍ＋Ｖｓ Ａｎ＋Ａｎ −πｄＨ（−セ十Ｂｎ＋Ｂｎ＋２）・・・（５）となる
。

さらに主ロークロが一回転した時を考えると上述の容積
はｎ −） ｎ ＋ １に置き換えて、総空間容積Ｖｎ
＋１は ■□＋１＝ｘｄＨ（−：＋・＋Ａ、ｎ」−・一計Ｂ ｎ
＋１ ＋ Ｂ ｎ 十ａ ） ・・・・・・・・
・・・・・・・ （６）両者の空間容積の差を△■とす
れば △Ｖ −Ｖｎ −Ｖｎ ＋１ Ａｎ−４−Ａｎ −πｄＨ（（−一±＋Ｂ ｎ＋Ｂ １１４２ ）一（Ａ
ｎ＋、＋Ａ°” ＋Ｂｎ ＋１＋Ｂｎ、−３））００．
（７）式（７）に（１）、（２）を代入して △■−πｄＨＰ（１−α）〉０ ・・・・・・・・・・
・・・・・ （８）但しαく１ 即ち、式（８）によっても明らかなように本実施例にお
いては吸込口３８より吸込まれた圧縮性流体をロータの
回転につれ閉じ込めて移送し、その間に総合的に圧縮す
ることができる。

本実施例における圧力変化の状況を第８図に示す。

Ａはらせん状閉空間の吸込口３８側の端部が閉じて閉空
間となり圧縮が始まった時点、Ｃはらせん状閉空間の吐
出口側端が吐出口に連通ずる直前の状態で圧力が定格圧
力ＰＣに達した時点、Ｄはらせん状閉空間が吐出口に連
通した直後の状態で圧力が高圧室の圧力ＰＤに達した時
点を示す。

ロータの噛み合い部、歯条外周とケーシング内周との間
には前述の如く間隙があるので圧縮性流体はこの隙間を
通して漏洩する。

この漏洩の影響を入れた圧力状態を二点鎖線ＤＥＡにて
示す。

従来の例の圧力線図第４図と比較すれば明らかなように
、本実施例においては肉条の両側の歯面のリード長（又
はピッチ長）を異ならしめたことにより溝幅が漸次変化
し、らせん状閉空間の両端が閉塞されている間は移送と
共に全行程を通じて圧縮が行なわれるので、圧縮行程区
間が長く、従つて圧力勾配が小となり、漏洩を著しく減
じることができ、それにより容積効率が犬となり、また
漏洩に起因する発熱、振動などの支障もなく、機械効率
も大であるなどの利点を有する。

また、ロータ末端１５．３０とこれに対向するケーシン
グ３５の内壁とは必らずしも密閉することを要さず、こ
の場合仕上程度及び寸法精度は高級であることを必要と
せず、１作、組立及び保守作業を簡単かつ短時間で行な
うことを得しめ価格も低順となる。

またロータ末端１５．３０とこれに対向するケーシング
３５の内壁とを摺り合せ、従来例の如くらせん状閉空間
の吐出側端をロータ末端で閉塞せしめることもできる。

この場合第８図のＡＣ線は二段階の勾配の折線となる。

さらに本実施例においては索条の両側の歯面のリード（
又はピッチ）はそれぞれロータ全長にわたって等しい。

即ちそれぞれのねじれ角βＬ、βＳはロータ全長にわた
って等しいので工作が極めて容易であり、高精度の索条
の成形を行なうことができ、工作誤差に対する隙間を小
として漏洩量を小とすることができ、価格が安くしかも
容積効率、機械効率の向上をはかることができる。

主ロークロの代りに従ロータ７を１駆動してもよい。

上記の例は吐出口が１個の場合を示したが、本実施例に
おいては、第７図に示す如く主ロークロの吐出口３９と
従ロータ７の吐出口とを分けることができる。

従来の例においては圧縮行程はらせん状閉空間の前端が
ロータ端末に現われた時点から始まるので圧縮比を上げ
るためには吐出口に連通ずるまでロータは最大限の角度
を回転せしめる必要があり、例えば第２図の如き状態で
両ロークの噛み合い部の上方に両目−ク共通の吐出口４
を設けることになる。

この状態でも圧縮行程の開始から終了までロータの回転
はせいぜい３／４回転程度である。

−古本実施例においては、らせん状閉空間の前端がロー
タ端末に現われる以前から圧縮が行なわれているので、
溝幅の変化の程度とロータの長さを適当に選ぶことによ
って吐出口の位置を任意に選び、しかも所要の圧縮比を
得ることができる。

従って第７図に示すように吐出口を３９と４０とに分け
ることができる。

吐出口が分けられれば、両者から出る気体を混すること
なく、吐出口３９から出る膨張気体は適当なダンパなど
を経て例えば大気と連通せしめ、吐出口４０から出る圧
縮気体のみを高圧室に導くことができる。

この場合前記第（８）式における空間容積の差△■は△
Ｖ−２πｄＨＰ（１−α） ・・・・・・・・・ （
９）となり吐出口を分けない場合に比べ２倍の圧縮量を
得ることができる。

吐出口を分けた場合には従ロータ７は主ロークロと同じ
く１条歯条のものでもよく、十ロークロと勝手ちがいの
形状のものを用いればよい。

この時△■ △■−πｄＨＰ（１−α） ・・・・・・・・・・・
・ （１，０）となる。

また、１個の主ロータに複数個の従ロータを噛み合わせ
てコンプレッサを構成することもできる。

例えば主ロータカ月個で１条歯条で、これに噛み合う従
ロータがｍ個あり、各々の従ロータの条数がｎｌ ＋
ｎ２ ｒ・・・ｎｍであり、かつ主ロータ、従ロータの
吐出気体が混する場合には△■は △■−（、Σ旧−１）πｄｉ−Ｔ、Ｐ（１−α）・・・
・・・（１１）１＝１ で示される。

上記の例は両ロータ共、外歯噛み合いの場合を示したが
、従ロータを１個の内歯ヘリカル歯車状に形成して主ロ
ータと組合せ、両ロークの間に、内側噛み合い歯車ポン
プの如き三日月形の隔て板を挿入してコンプレッサを構
成することもできる。

以上の例はコンプレッサとして使用した実施例について
説明したが、主ロータを駆動装置から切離し、吐出口か
ら逆に高圧気体を吹き込めばロータは駆動され逆回転し
、ロータの噛み合い部間に保たれている気体は膨張して
吸込口３８より吐出され、膨張機として作用する。

主ロークロの軸３１を発電機などに接続すればタービン
として作用する。

」１記の如き流体機械に用いるロータは単体では圧縮作
用、膨張作用の何れにも関係ないが、他のロータと噛み
合わせて回転せしめたとき、その回転方向により圧縮作
用を行なうロータと膨張作用を行なうロータとに分かれ
、前者を圧縮作用ロータ、後者を膨張作用ロータと称す
れば、第７図において軸３１を矢印４１の方向に回転せ
しめた場合主ロークロは膨張作用ロータとして作動し従
ロータ７は圧縮作用ロータとして作動することになる。

この場合主ロークロが１条歯条を有するのに対し従ロー
タが２倍の直径で２条歯条を有するので膨張作用ロータ
による膨張量よりも圧縮作用ロータによる圧縮量の方が
大きいので、たとえ吐出口を１個にしても差引き圧縮量
の方が犬になるので全体としてコンプレッサの作用をな
すものである。

第７図に示す如く膨張作用ロータの吐出口３９と圧縮作
用ロータの吐出口４０とを分け、吐出口４０のみを高圧
室に接続すれば式（９）の如く大きな圧縮量を得ること
ができる。

また複数個の圧縮作用ロータを用い単数あるいは複数個
の膨張作用ロータと組み合わせた場合、膨張作用ロータ
の吐出口を分けて圧縮作用ロータの吐出口のみ高圧室に
接続すれば圧縮量に式（１１）の代りに△■−Σｎｉπ
ｄＨＰ（１−α） ・・・・・・・・・・ （１２）−
１ となる。

本発明により、圧縮性流体の移送と同時に広い領域にわ
たって圧縮動作が行なわれ、圧縮行程の距離を長くとる
ことができ、圧力勾配を小とすることができるので漏洩
量は著しく小となり、容積効率が犬となり、また、漏洩
に起因する発熱、振動を防止して機械効率を高め、また
、歯面のリード（又はピッチ）がロータ全長にわたって
一定であり、即ち捩れ角が一定であることにより工作が
極めて容易となり、高精度のものが廉価に得られ、製作
誤差に対する隙間を減少せしめて漏洩量を減じ性能を上
げることができる流体機械を提供することができ、実用
上極めて犬なる効果を有するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来のスクリューコンプレッサの一例の縦断面
図で第３図のＩ〜■線相当の位置の断面によるもの、第
２図は第１図の■−■線横線面断面図３図は第１図のロ
ータの平面図、第４図は第１図ないし第３図に示すもの
と同種の従来のスクリュ コンプレッサにおける圧力線
図、第５図ないし第８図は本発明の実施例に関するもの
で第５図は主ロータの部分的断面の平面図、第６図は従
ロータの部分的断面の平面図、第７図はコンプレッサと
して構成されたものの部分的断面の平面図、第８図は第
７図に示されたコンプレッサ（但し吐出口は１個）にお
ける圧力線図である。 １・・・・・・オスロータ、２・・・・・・メスロータ
、３・・・・・・吸込口、４・・・・・・吐出口、５・
・・・・・ケーシング、６・・・・・・主ロータ、７・
・・・・・従ロータ、８，８１ ．８２゜８３・・・・
・・索条、９．９１．９２．９３・・・・・・溝、１０
・・・・・・頂面、１１．１１１．１１２，１１３・・
・・・・Ｌ歯面、１２，１２１．１２２，１２３・・・
・・・Ｓ歯面、１３・・・・・・溝底、１４・・・・・
・創成開始線、１５・・・・・・末端、１６．１７・・
・・・・索条、１８．１９・・・・・・溝、２０・・・
・・・ピッチ線、２１．２２・・・・・・頂面、２３．
２３１゜２３２．２４，２４１．２４２・・・・・・Ｌ
歯面、２５゜２５１．２５２，２６，２６Ｌ２６２・・
・・・・Ｓ歯面、２７．２８・・・・・・溝底、２９・
・・・・・創成開始点、３０・・・・・・末端、３１．
３２．３３．３４・・・・・・軸、３５・・・・・・ケ
ーシング、３６．３７・・・・・・歯車、３９゜４０・
・・・・・吐出口、４１・・・・・・矢印。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 索条が回転軸に対してねじれ角を有し、該索条の一
   方の側の歯面のリード長を他方の側の歯面のリード長と
   異ならしめ、かつそれぞれの側の歯面のリード長をロー
   タの全長にわたって一定としたロータを複数個噛み合わ
   せ、かつ回転可能にケーシング沖に支承し、該ロータの
   溝とケーシング内面と噛み合い部とにより形成されるら
   せん状閉空間に圧縮性流体を保有し、ロータの回転に応
   じて該圧縮性流体保有空間の軸方向移動と該空間の体積
   変化とが同時に行なわれることを特徴とするロータを用
   いた流体機械。 ２ 流体機械が圧縮機であり、吐出口を膨張作用ロータ
   の吐出口と圧縮作用ロータの吐出口とに分けた特許請求
   の範囲第１項記載の機械。