JPS5928521A - Ｃｒ−Ｍｏ銅厚肉材の熱処理方法 - Google Patents
Ｃｒ−Ｍｏ銅厚肉材の熱処理方法Info
- Publication number
- JPS5928521A JPS5928521A JP13842182A JP13842182A JPS5928521A JP S5928521 A JPS5928521 A JP S5928521A JP 13842182 A JP13842182 A JP 13842182A JP 13842182 A JP13842182 A JP 13842182A JP S5928521 A JPS5928521 A JP S5928521A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- quenching
- thick
- steel
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、Ｏｒ−ＭＯ鋼鋼内肉材熱処理方法に関する
ものである。
ものである。
Ｏｒ−Ｍｏ鋼、たとえば２”／、 Ｏｒ−ＩＭｏ 、
８０ｒ −ＩＭｏ鋼は、一般に圧力容器類の使途に適合
し、とくに耐水素侵食性にすぐれているため高温、高圧
の水素雰囲気にさらされる圧力容器でことに多く用いら
れている。
８０ｒ −ＩＭｏ鋼は、一般に圧力容器類の使途に適合
し、とくに耐水素侵食性にすぐれているため高温、高圧
の水素雰囲気にさらされる圧力容器でことに多く用いら
れている。
この場合、高温引張強度あるいはクリープ破断強度が高
いこと（Ｃ加えて、とくに使用温度が焼もどし脆イ１．
温度域に相当するため、初期の靭性が高くかつ焼もどし
脆化感受性が低いことが必要とされる。
いこと（Ｃ加えて、とくに使用温度が焼もどし脆イ１．
温度域に相当するため、初期の靭性が高くかつ焼もどし
脆化感受性が低いことが必要とされる。
このうち、高温引張強度および初期の靭性を高めるため
には、焼入れ処理によって初析フェライトの生成をおさ
え均一な、ペイナイＩ・にすることが必要である。
には、焼入れ処理によって初析フェライトの生成をおさ
え均一な、ペイナイＩ・にすることが必要である。
近年来との種装置の大型化とともにＯｒ−Ｍｏ鋼材の肉
厚増大を伴い、そこに均一なベイナイト組織を得るため
には、焼入加熱時のオーステナイト（以下Ｔで示す）粒
を粗大にして焼入性をより高めることが、一つの有効な
対策である。
厚増大を伴い、そこに均一なベイナイト組織を得るため
には、焼入加熱時のオーステナイト（以下Ｔで示す）粒
を粗大にして焼入性をより高めることが、一つの有効な
対策である。
しかし−たん均一なベイナイト組織が得られるとき、そ
れ以上γ粒を粗大化しても強度はあまり増加せず靭性は
劣化するので、焼入加熱時のγ粒−ベイナイト組織が得
られる範囲でより小さ、な粒であることが要請される。
れ以上γ粒を粗大化しても強度はあまり増加せず靭性は
劣化するので、焼入加熱時のγ粒−ベイナイト組織が得
られる範囲でより小さ、な粒であることが要請される。
こ＼に肉厚が８００〜５００フルｎＬの極厚銅材に対し
てこの好ましいγ粒度はＡＳＴＭＡで（１，５〜４．０
テ、りる。
てこの好ましいγ粒度はＡＳＴＭＡで（１，５〜４．０
テ、りる。
しかしＷＩ月肉厚に応じて好適γ粒度を得るためにｄｌ
、γ粒度に大きな影響をおよぼすＡ／？、Ｎなどの細粒
化元素の量、そしてまた焼入加熱温度を非常に厳しく制
御せざるを得ないのが現状である。
、γ粒度に大きな影響をおよぼすＡ／？、Ｎなどの細粒
化元素の量、そしてまた焼入加熱温度を非常に厳しく制
御せざるを得ないのが現状である。
そこでこの発明は、かような制限について、有１・・効
な緩和を図ることすなわち、焼入加熱時に粒度／１６Ａ
Ｊ、５〜４．０のγ粒を得るのに必要な、焼入温度なら
びにＡ／’、ＮＪｉの制御範囲を広げることにより、安
定して目標のγ粒度を得る方法を、次のように確立した
ものである。
な緩和を図ることすなわち、焼入加熱時に粒度／１６Ａ
Ｊ、５〜４．０のγ粒を得るのに必要な、焼入温度なら
びにＡ／’、ＮＪｉの制御範囲を広げることにより、安
定して目標のγ粒度を得る方法を、次のように確立した
ものである。
この発明は、
０ ； Ｏ，（１８〜０．１７１１７１％ 、 ３ｉ
ｉ Ｏ，５０重’Ｍ ％以下、Ｍｎ ｉ Ｏ，１０〜１
、０重量％ 、 Ｃｒ ； １．５〜８．５重ｎｊ
％およびＭｏ ｉ Ｏ，７〜１．３重１ｉ、 ％を、酸
可溶Ａ／ｉ ０，００８〜０．０８０重景％ 、 Ｎ
； Ｏ６，００１５〜０．０１５重ｆｋ％において含
有し、さらに必要に従い０．２重基係以下のＯｕ、０．
８０重量俤以下のＮ１および０．２０重量係以下の■を
含む組成になり、肉厚８００〜５００η＋、ｍ （Ｄ
Ｏｒ−Ｍｏ ８１１４厚肉材に焼入れを施すに当って、
０００〜１０５０℃の温度範囲に加熱後、８００℃から
０００℃に至る間につき、平均冷却速度８０’Ｃ／ｈ以
下で徐冷する、前処理を施すととで上記課題の角了決を
与えるものであ〜る。
ｉ Ｏ，５０重’Ｍ ％以下、Ｍｎ ｉ Ｏ，１０〜１
、０重量％ 、 Ｃｒ ； １．５〜８．５重ｎｊ
％およびＭｏ ｉ Ｏ，７〜１．３重１ｉ、 ％を、酸
可溶Ａ／ｉ ０，００８〜０．０８０重景％ 、 Ｎ
； Ｏ６，００１５〜０．０１５重ｆｋ％において含
有し、さらに必要に従い０．２重基係以下のＯｕ、０．
８０重量俤以下のＮ１および０．２０重量係以下の■を
含む組成になり、肉厚８００〜５００η＋、ｍ （Ｄ
Ｏｒ−Ｍｏ ８１１４厚肉材に焼入れを施すに当って、
０００〜１０５０℃の温度範囲に加熱後、８００℃から
０００℃に至る間につき、平均冷却速度８０’Ｃ／ｈ以
下で徐冷する、前処理を施すととで上記課題の角了決を
与えるものであ〜る。
さてこの発明において、対象Ｏｒ−Ｍｏ鋼につき成分組
成範囲を限定する理由は、以下のとおりである。
成範囲を限定する理由は、以下のとおりである。
０；強度の面から０．０８％は必要であるが靭性、溶接
性を劣化させるので最大０．１７％とした。
性を劣化させるので最大０．１７％とした。
ｓｉｉ強度上昇のためには有効であるが焼もどし脆化感
受性を高める必で最大０．５０係とした。
受性を高める必で最大０．５０係とした。
Ｉｎ ７強度の面から最低０．１０％必要であるが、焼
もとし脆化感受性を高めるので最大１．０ ％とした。
もとし脆化感受性を高めるので最大１．０ ％とした。
Ｏｒ； 耐酸化性や強度の面から１．５チ以上必要であ
るが溶接性を劣化し高価となるので最大８゜６チとした
。
るが溶接性を劣化し高価となるので最大８゜６チとした
。
ＭＯ；強度の面から０．７％は必要であるが、溶接性を
劣化し高価となるので最大１．８チとした。
劣化し高価となるので最大１．８チとした。
酸可溶Ａｌ；脱酸のため最低０゜００８俤必要である。
Ａｅが多くなっても後述するように本発明の前処理を行
うことによりγ粒度の安定化は図れるが、介在物の増加
や固溶ＡＩ！による靭性劣化を招くので最大ｏ、ｏａｏ
チとした。
うことによりγ粒度の安定化は図れるが、介在物の増加
や固溶ＡＩ！による靭性劣化を招くので最大ｏ、ｏａｏ
チとした。
Ｎ；下限は通常の溶製法で得られる下限値としたｂＮが
増加してもやはり本発明の前処理の効果は発揮されるが
、過剰になると溶接性や靭性を劣化させるので上限を０
．０１５０ ％とした。
増加してもやはり本発明の前処理の効果は発揮されるが
、過剰になると溶接性や靭性を劣化させるので上限を０
．０１５０ ％とした。
Ｑｕ、 Ｎｉ、 Ｖ ；これらの元素ｔよ単に強化のた
めにそれぞれ０．２０係、 ０．３０％、 ０．２０係
までで同一の作用効果１ｒ呈する。またこの発明の前処
理の効果には全く影響しない。しかし上掲の各含有ｆｆ
ｌをこえるとＯｕ、Ｖについては溶接性を劣化させ、ま
たＮ１は高価となるので上限を設定した。
めにそれぞれ０．２０係、 ０．３０％、 ０．２０係
までで同一の作用効果１ｒ呈する。またこの発明の前処
理の効果には全く影響しない。しかし上掲の各含有ｆｆ
ｌをこえるとＯｕ、Ｖについては溶接性を劣化させ、ま
たＮ１は高価となるので上限を設定した。
このような成分を有するＣｒ −Ｍｏ ！＋Ｔｉ材を焼
入処理するに先たちこの発明に従い９００〜１０５０℃
に加熱した後８００〜６００℃間を８０℃／１１以下の
平均速度で徐冷する前処理を施す。この点通常の熱処理
と比較して、徐冷とくに８００〜６００℃間を８０℃／
ｈ以下の平均速度とずＺ〕ことが大きな違いである。す
なわち通常の冷却では単なる空冷であり、この場合肉厚
が５００ ｔｎ、ｍ程度では８００〜６００℃間の平均
速度は１００ ℃／ｈ以上となり従ってこの発明では炉
゛冷をすることが必砦である。
入処理するに先たちこの発明に従い９００〜１０５０℃
に加熱した後８００〜６００℃間を８０℃／１１以下の
平均速度で徐冷する前処理を施す。この点通常の熱処理
と比較して、徐冷とくに８００〜６００℃間を８０℃／
ｈ以下の平均速度とずＺ〕ことが大きな違いである。す
なわち通常の冷却では単なる空冷であり、この場合肉厚
が５００ ｔｎ、ｍ程度では８００〜６００℃間の平均
速度は１００ ℃／ｈ以上となり従ってこの発明では炉
゛冷をすることが必砦である。
このように徐冷する必要がある理由全欧に示す。
第１図は表１に掲げたＢ鋼を、焼入加熱処理するに先だ
ち９５０℃に５ｈ加熱しその後８００〜６００℃間の３
Ｆ均速度を種々変化させて冷却させ最終的には當温まで
冷却した後再び（１００℃から１００℃／ｈの速度で種
々の焼入加熱温度に加熱し８ｈ保持した後水冷して測定
したγ粒度の焼入加熱温度依存性全前処理時の平均冷却
速度ごとに示したものである。
ち９５０℃に５ｈ加熱しその後８００〜６００℃間の３
Ｆ均速度を種々変化させて冷却させ最終的には當温まで
冷却した後再び（１００℃から１００℃／ｈの速度で種
々の焼入加熱温度に加熱し８ｈ保持した後水冷して測定
したγ粒度の焼入加熱温度依存性全前処理時の平均冷却
速度ごとに示したものである。
そして第２ ［ｆ、Ｉはγ粒度Ａ、４．０〜Ｇ。５が得
られ、る焼入加熱温度の範囲を、前処理時の平均冷却速
度に対して示しだものである。８０℃／ｈ以下の場合に
焼入加熱汎１’：［：の範囲が広くなることがわかる。
られ、る焼入加熱温度の範囲を、前処理時の平均冷却速
度に対して示しだものである。８０℃／ｈ以下の場合に
焼入加熱汎１’：［：の範囲が広くなることがわかる。
これｉ’ｉ焼入加熱の前に粗大なフェライトを十分に析
出させその結果焼入加熱時に形成される７°＃ｇ、２の
サイトを減少させることによると考えられる。
出させその結果焼入加熱時に形成される７°＃ｇ、２の
サイトを減少させることによると考えられる。
なお冷却速度の制御範囲８００〜０００℃はフェライト
の生成域にＡｕ当する温度として設定したものであり、
また前処理の加熱温度の下限９００℃は十分でγ化でき
る温度として設定し、上限１０５０℃はこれをこえると
γ粒が粗大化し焼入性が高゛まるため８０℃／Ｉ＋以下
の平均速度で冷却しても十分粗大なフェライトが析出し
にくいことから限定した。
の生成域にＡｕ当する温度として設定したものであり、
また前処理の加熱温度の下限９００℃は十分でγ化でき
る温度として設定し、上限１０５０℃はこれをこえると
γ粒が粗大化し焼入性が高゛まるため８０℃／Ｉ＋以下
の平均速度で冷却しても十分粗大なフェライトが析出し
にくいことから限定した。
上掲表１の各供試鋼を焼入加熱処ｌ！ｌするに先たち９
５０℃に５時間加熱し、その後８００〜０００℃間を２
５０℃／１１（従来法）および５０ ’Ｃ／ｈ （発明
法）でそれぞれ冷却し最終的には常温１で冷却した後、
再び０００℃以上１ｉｏｏ ℃／ｈの速度で種々の？黒
度に加熱し８ｈ保持したときのγ粒度１６を測定し、γ
粒度７１５４．（１〜６．５が得られる焼入加熱温度の
範囲を求めた。その結果を表２に示す。
５０℃に５時間加熱し、その後８００〜０００℃間を２
５０℃／１１（従来法）および５０ ’Ｃ／ｈ （発明
法）でそれぞれ冷却し最終的には常温１で冷却した後、
再び０００℃以上１ｉｏｏ ℃／ｈの速度で種々の？黒
度に加熱し８ｈ保持したときのγ粒度１６を測定し、γ
粒度７１５４．（１〜６．５が得られる焼入加熱温度の
範囲を求めた。その結果を表２に示す。
表２
発明法により上記の範囲のγ粒度が得られる焼入加熱温
度の範囲が非常に拡大しまた表１を照合するとｈｅ 、
Ｎ 景依存性も小さくなっていることがわかる・すな
わち非常に安定したＴ粒度制御がこの発明により達成さ
れる。
度の範囲が非常に拡大しまた表１を照合するとｈｅ 、
Ｎ 景依存性も小さくなっていることがわかる・すな
わち非常に安定したＴ粒度制御がこの発明により達成さ
れる。
第１図は前処理後の冷却速度を変えたときのγ粒度のｊ
ａｊｒ、大願熱温度依存性を示すグラフ、第２図はＴ粒
度Ａ６が４．５〜（１，Ｑとなる焼入加熱温度の範囲と
前処理時の冷却速度との関係全量すグラフである。 特イ１゛出願人 川崎製鉄イ（（コ式会社９ ０
℃ 寸 へ ０γｕ／！Ｎｏ、 （Ａ
Ｓ ＴＭ Ｎｏ、 ）ト＾ Ｐ
ａｊｒ、大願熱温度依存性を示すグラフ、第２図はＴ粒
度Ａ６が４．５〜（１，Ｑとなる焼入加熱温度の範囲と
前処理時の冷却速度との関係全量すグラフである。 特イ１゛出願人 川崎製鉄イ（（コ式会社９ ０
℃ 寸 へ ０γｕ／！Ｎｏ、 （Ａ
Ｓ ＴＭ Ｎｏ、 ）ト＾ Ｐ
Claims (1)
- ＬＯ；０，０８〜０．１７重量係、Ｓｉ、；００５０重
量％以下、Ｍｎ；０．ｌθ〜１．０重量係、Ｏｒ ５１
．５〜８．５重Ｊｉｔ％およびＭｏ；０．７〜１．８重
ｉｔ％を、酸可溶Ａｔ ； ０．Ｏｏａ〜０．０８０重
量％、Ｎ；０．００１５〜０．０１５重量％において含
有し、さらに必要に従い０．２重量％以下のａｕ ；
ｏ、ｇｏ重重量板以下Ｎ１および０．２０重ｉチ以下の
Ｖを含む組成になる、肉厚８００〜５（ｌＱｔｒｔｔル
の０ｒ−Ｎｏ鋼鋼内肉材焼入れを施すに当って、９００
〜１０５０°０の温度範囲に加熱後、８００℃から６０
０℃に至る間につき、平均冷却速度８０℃／ｈ以下で徐
冷する、前処理を施すことを特徴とするＯｒ −Ｍｏ鋼
鋼内肉材熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13842182A JPS5928521A (ja) | 1982-08-11 | 1982-08-11 | Ｃｒ−Ｍｏ銅厚肉材の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13842182A JPS5928521A (ja) | 1982-08-11 | 1982-08-11 | Ｃｒ−Ｍｏ銅厚肉材の熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5928521A true JPS5928521A (ja) | 1984-02-15 |
Family
ID=15221566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13842182A Pending JPS5928521A (ja) | 1982-08-11 | 1982-08-11 | Ｃｒ−Ｍｏ銅厚肉材の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5928521A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5667605A (en) * | 1994-12-13 | 1997-09-16 | Ascometal | Method of fabrication of a piece of structural steel, and the steel fabricated thereby |
-
1982
- 1982-08-11 JP JP13842182A patent/JPS5928521A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5667605A (en) * | 1994-12-13 | 1997-09-16 | Ascometal | Method of fabrication of a piece of structural steel, and the steel fabricated thereby |
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