JPS5927302B2 - 硬質層を被覆した高速切削用工具 - Google Patents
硬質層を被覆した高速切削用工具Info
- Publication number
- JPS5927302B2 JPS5927302B2 JP10827177A JP10827177A JPS5927302B2 JP S5927302 B2 JPS5927302 B2 JP S5927302B2 JP 10827177 A JP10827177 A JP 10827177A JP 10827177 A JP10827177 A JP 10827177A JP S5927302 B2 JPS5927302 B2 JP S5927302B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coating layer
- titanium
- thickness
- speed cutting
- cutting tool
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は旋盤削り、フライス盤削りなどに使用する切
削工具の表面に硬質被覆層を施した高速切削用工具に係
り、従来周知の硬質被覆層を施した切削用工具に比し高
速切削に於いて優れた耐摩耗性と靭性をもつた高速切削
用工具を提供することを目的とするものである。
削工具の表面に硬質被覆層を施した高速切削用工具に係
り、従来周知の硬質被覆層を施した切削用工具に比し高
速切削に於いて優れた耐摩耗性と靭性をもつた高速切削
用工具を提供することを目的とするものである。
従来こうした高速切削用工具には、酸化アルミニウムお
よび／または炭化チタンを主体とするセラミック工具が
用いられてきたが、これらのセラミック工具は高速切削
で耐摩耗性が高いけれども靭性に乏しい欠点があり、例
えば重切削におけるように刃先に大きな荷重がかゝる場
合に於いて欠け易い難点があつた。
よび／または炭化チタンを主体とするセラミック工具が
用いられてきたが、これらのセラミック工具は高速切削
で耐摩耗性が高いけれども靭性に乏しい欠点があり、例
えば重切削におけるように刃先に大きな荷重がかゝる場
合に於いて欠け易い難点があつた。
これに対し靭性はあるが高速切削で耐摩耗性の乏しい超
硬合金に対し、この表面に耐摩耗性の炭化チタンや窒化
チタンを被覆した工具が従来の被覆層をもたない超硬合
金に比し、優れた耐摩耗性をもつことが知られているが
１５０〜２００ｍ／分以上の高速切削に於いては耐摩耗
性がセラミック工具に比し劣つていた。
硬合金に対し、この表面に耐摩耗性の炭化チタンや窒化
チタンを被覆した工具が従来の被覆層をもたない超硬合
金に比し、優れた耐摩耗性をもつことが知られているが
１５０〜２００ｍ／分以上の高速切削に於いては耐摩耗
性がセラミック工具に比し劣つていた。
また前記チタン等の炭化物や窒化物の被覆を施した土に
更に耐摩耗性の高い酸化アルミニウムや酸化ジルコニウ
ムの被覆を設けた２重被覆層をもつ切削用工具も開発さ
れたが、超硬合金に被覆したチタン等の炭化物や窒化物
と酸化アルミニウムとのこれら２つの層の間の基本的な
化学的結合様式の違いにより、化学的親和性が乏しく、
結合強度が十分に得られｌよいために、重切削に用いた
場合、被覆層の剥離や異常摩耗等が起つて酸化物本来の
耐摩耗性が十分に発揮できないという問題があつた。本
発明はかゝる硬質被覆層を施した切削工具の欠陥を改良
し、超硬工具表面に強靭で耐摩耗性の強い被覆層を設け
た高速切削用工具を提供するもので、超硬合金よりなる
基体上に１〜１０μの厚みをもつ炭化チタン、窒化チタ
ンおよび炭窒化チタンの１種よりなる第１被覆層を設け
、その外側に０．５〜１０μの厚みをもつ窒化アルミニ
ウムよりなる第２被覆層を設け、更にその外側に０．５
〜５μの厚みをもつ酸窒化アルミニウムよりなる第３被
覆層を設け、これら第３被覆層の厚みの合計が２〜１５
μであることを特徴とした高速切削用工具を要旨とする
ものである。
更に耐摩耗性の高い酸化アルミニウムや酸化ジルコニウ
ムの被覆を設けた２重被覆層をもつ切削用工具も開発さ
れたが、超硬合金に被覆したチタン等の炭化物や窒化物
と酸化アルミニウムとのこれら２つの層の間の基本的な
化学的結合様式の違いにより、化学的親和性が乏しく、
結合強度が十分に得られｌよいために、重切削に用いた
場合、被覆層の剥離や異常摩耗等が起つて酸化物本来の
耐摩耗性が十分に発揮できないという問題があつた。本
発明はかゝる硬質被覆層を施した切削工具の欠陥を改良
し、超硬工具表面に強靭で耐摩耗性の強い被覆層を設け
た高速切削用工具を提供するもので、超硬合金よりなる
基体上に１〜１０μの厚みをもつ炭化チタン、窒化チタ
ンおよび炭窒化チタンの１種よりなる第１被覆層を設け
、その外側に０．５〜１０μの厚みをもつ窒化アルミニ
ウムよりなる第２被覆層を設け、更にその外側に０．５
〜５μの厚みをもつ酸窒化アルミニウムよりなる第３被
覆層を設け、これら第３被覆層の厚みの合計が２〜１５
μであることを特徴とした高速切削用工具を要旨とする
ものである。
こ＼で第１被覆層として炭化チタン、窒化チタンまたは
炭窒化チタンの１種を選んだのは、硬質材料の中で最も
化学的性質が超硬合金に近いため化学的親和性が高く超
硬合金との接着力が極めて高く、かつ第２被覆層の窒化
アルミニウムまたは酸窒化アルミニウムとの化学的親和
性も超硬合金と窒化アルミニウムまたは酸窒化アルミニ
ウムとの化学的親和性より良好であるためである。
炭窒化チタンの１種を選んだのは、硬質材料の中で最も
化学的性質が超硬合金に近いため化学的親和性が高く超
硬合金との接着力が極めて高く、かつ第２被覆層の窒化
アルミニウムまたは酸窒化アルミニウムとの化学的親和
性も超硬合金と窒化アルミニウムまたは酸窒化アルミニ
ウムとの化学的親和性より良好であるためである。
またその厚みを１〜１０μとしたのはこの第２被覆層へ
の結合層としての効果が１μ以下では現れず１μ以上よ
り効果が現れる。然し、１０μ以上では高速切削時の刃
先の熱を基体に放散するのを妨げたり、熱膨脹差により
内部応力が増大するために却つてはがれ易くなるためで
、好ましくは３〜７μが望ましい。次に第２被覆層とし
て窒化アルミニウムを選んだのは、第１被覆層の炭化チ
タン、窒化チタンまたは炭窒化チタンとの化学的親和性
が高くかつ熱伝導が高いため切削時刃先に生ずる熱を有
効に他部へ分散することができ、刃先温度を下げる働き
があるためである。
の結合層としての効果が１μ以下では現れず１μ以上よ
り効果が現れる。然し、１０μ以上では高速切削時の刃
先の熱を基体に放散するのを妨げたり、熱膨脹差により
内部応力が増大するために却つてはがれ易くなるためで
、好ましくは３〜７μが望ましい。次に第２被覆層とし
て窒化アルミニウムを選んだのは、第１被覆層の炭化チ
タン、窒化チタンまたは炭窒化チタンとの化学的親和性
が高くかつ熱伝導が高いため切削時刃先に生ずる熱を有
効に他部へ分散することができ、刃先温度を下げる働き
があるためである。
そしてその厚さは０．５μ以下では効果が現れないが、
然し１０μを超すと第１被覆層との層間内部応力が大き
くなり過ぎることにより、剥離や異常摩耗の原因となる
もので好ましくは３〜５μが望ましい。次に上記第２被
覆層の上に酸窒化アルミニウムによる第３被覆層を設け
るのは、窒化アルミニウムは硬度が不十分で耐摩耗性が
不満足であるためで、窒化アルミニウムよりも硬度およ
び耐酸化性の高い酸窒化アルミニウムを０．５〜５μの
厚さに積層することにより耐摩耗性が向上されると同時
に、酸窒化アルミニウムは窒化アルミニウムとの化学的
親和性が極めて高く接着力が強いためである。
然し１０μを超すと第１被覆層との層間内部応力が大き
くなり過ぎることにより、剥離や異常摩耗の原因となる
もので好ましくは３〜５μが望ましい。次に上記第２被
覆層の上に酸窒化アルミニウムによる第３被覆層を設け
るのは、窒化アルミニウムは硬度が不十分で耐摩耗性が
不満足であるためで、窒化アルミニウムよりも硬度およ
び耐酸化性の高い酸窒化アルミニウムを０．５〜５μの
厚さに積層することにより耐摩耗性が向上されると同時
に、酸窒化アルミニウムは窒化アルミニウムとの化学的
親和性が極めて高く接着力が強いためである。
そしてその厚さを０．５〜５μとするのは、０．５μ以
下ではその効果が乏しく５μ以上では第２被覆層との層
間内部応力のために剥離や異常摩耗の原因となるもので
ある。好ましくは１〜３μが望ましい。またその被覆法
は周知の化学蒸着法（ＣＶＤ法とも言い以下ＣＶＤ法と
記す）でもよいが、加湿水素中で加熱することにより酸
化をして酸窒化アルミニウムとしてもよい。
下ではその効果が乏しく５μ以上では第２被覆層との層
間内部応力のために剥離や異常摩耗の原因となるもので
ある。好ましくは１〜３μが望ましい。またその被覆法
は周知の化学蒸着法（ＣＶＤ法とも言い以下ＣＶＤ法と
記す）でもよいが、加湿水素中で加熱することにより酸
化をして酸窒化アルミニウムとしてもよい。
そしてこの方法をとる場合は、第２被覆層の窒化アルミ
ニウムの厚さは第３被覆層の酸窒化アルミニウムの厚さ
も含めて設けるのは言う迄もない。第１〜第３被覆層の
３層の厚み合計を２〜１５μとしたのは、２μ以下では
耐摩耗性を向上する効果が乏しく、１５μ以上では基体
と被覆層間の熱膨脹係数の違いから起る層間内部応力の
ために剥離したり、異常摩耗を起し、好ましくは７〜１
２μが望ましい。
ニウムの厚さは第３被覆層の酸窒化アルミニウムの厚さ
も含めて設けるのは言う迄もない。第１〜第３被覆層の
３層の厚み合計を２〜１５μとしたのは、２μ以下では
耐摩耗性を向上する効果が乏しく、１５μ以上では基体
と被覆層間の熱膨脹係数の違いから起る層間内部応力の
ために剥離したり、異常摩耗を起し、好ましくは７〜１
２μが望ましい。
これら硬質被覆材料の被覆を施すには、例えば炭化チタ
ンの被覆ならば１０００〜１１００℃に加熱した超硬合
金基体の表面に塩化チタン、水素、炭化水素の混合ガス
を導く方法、即ち公知のＣＶＤ法により容易に得られる
。その場合超硬合金基体の表面では下式の反応が起り基
体の上に炭化チタンの薄層を積出する。ＴｌＣｌ４＋（
Ｈ２）＋ＣＨ４→ＴｌＣ＋４ＨＣＩ＋（Ｈ２）他の窒化
チタン、窒化アルミニウムまたは酸窒化アルミニウムの
被覆を施すには、それぞれ下式の反応に従う。
ンの被覆ならば１０００〜１１００℃に加熱した超硬合
金基体の表面に塩化チタン、水素、炭化水素の混合ガス
を導く方法、即ち公知のＣＶＤ法により容易に得られる
。その場合超硬合金基体の表面では下式の反応が起り基
体の上に炭化チタンの薄層を積出する。ＴｌＣｌ４＋（
Ｈ２）＋ＣＨ４→ＴｌＣ＋４ＨＣＩ＋（Ｈ２）他の窒化
チタン、窒化アルミニウムまたは酸窒化アルミニウムの
被覆を施すには、それぞれ下式の反応に従う。
詳細は以下に記載する実施例により一層明瞭に理解され
る。
る。
実施例 １
本発明の一実施例を第１図によつて説明すると、ステン
レス製反応容器１の中に超硬合金基体（ＪＩＳＭ２ＯＳ
ＮＰ４３２）２を装填し、約１１００℃に加熱した後、
ガスボンベ３ａ，３ｂより導いたＨ２およびＣＨ２の混
合ガスと蒸発装置４により蒸発させたＴｉＣｌ４の混合
ガスを反応容器中に１時間流入した。
レス製反応容器１の中に超硬合金基体（ＪＩＳＭ２ＯＳ
ＮＰ４３２）２を装填し、約１１００℃に加熱した後、
ガスボンベ３ａ，３ｂより導いたＨ２およびＣＨ２の混
合ガスと蒸発装置４により蒸発させたＴｉＣｌ４の混合
ガスを反応容器中に１時間流入した。
この時の容器内圧力は４０Ｔ０ｒｒで混合ガスの前記３
成分混合割合はＨ２８７％，ＣＨ４５％，ＴｉＣｌ４８
％である。これにより超硬合金基体の表面に約３μの厚
さをもつた炭化チタンの内層を析出させることができた
。その後、前記混合ガスの流入を停止し次に同じ容器中
で前記被覆を施した超硬合金基体の温度を１０５０℃と
し、ガスボンベを取りかえＨ２４６％，Ｎ２４５％と蒸
発装置にて蒸発したＡｌＣｌ３のガス９％の混合ガスを
反応容器に３．５時間流入し５μの厚さの窒化アルミニ
ウムの薄層を析出させた。次に前記混合ガスの流入を停
止しボンベを取りかえ、Ｈ２４２％，Ｎ２３５％，ＣＯ
２ｌ３％，ＡｌＣｌ２ｌＯ％の混合ガスを２時間流入し
た。この時の温度、圧力は１０５０℃，３０Ｔ０ｒｒで
この結果厚み１．５μのＡｌＯＮの被覆を施すことがで
きた。以上でこのチツプは第１被覆層にＴｉＣ３μ、第
２被覆層にＡｌＮ５μ、第３被覆層にＡｌ２Ｏ，ｌ．５
μの硬質被覆層を形成しＸ線回折およびＸ線マイクロア
ナライザーの線分分析により確認した。この工具を／１
６１とする。その一部切欠き斜視図を第２図に示す。２
は超硬合金基体、２ａは第１被覆層、２ｂは第２被覆層
、２ｃは第３被覆層である。
成分混合割合はＨ２８７％，ＣＨ４５％，ＴｉＣｌ４８
％である。これにより超硬合金基体の表面に約３μの厚
さをもつた炭化チタンの内層を析出させることができた
。その後、前記混合ガスの流入を停止し次に同じ容器中
で前記被覆を施した超硬合金基体の温度を１０５０℃と
し、ガスボンベを取りかえＨ２４６％，Ｎ２４５％と蒸
発装置にて蒸発したＡｌＣｌ３のガス９％の混合ガスを
反応容器に３．５時間流入し５μの厚さの窒化アルミニ
ウムの薄層を析出させた。次に前記混合ガスの流入を停
止しボンベを取りかえ、Ｈ２４２％，Ｎ２３５％，ＣＯ
２ｌ３％，ＡｌＣｌ２ｌＯ％の混合ガスを２時間流入し
た。この時の温度、圧力は１０５０℃，３０Ｔ０ｒｒで
この結果厚み１．５μのＡｌＯＮの被覆を施すことがで
きた。以上でこのチツプは第１被覆層にＴｉＣ３μ、第
２被覆層にＡｌＮ５μ、第３被覆層にＡｌ２Ｏ，ｌ．５
μの硬質被覆層を形成しＸ線回折およびＸ線マイクロア
ナライザーの線分分析により確認した。この工具を／１
６１とする。その一部切欠き斜視図を第２図に示す。２
は超硬合金基体、２ａは第１被覆層、２ｂは第２被覆層
、２ｃは第３被覆層である。
次に滝１に用いたと同じ超硬合金基体に同様の方法で第
１被覆層および第２被覆層を設けるが、第２被覆層は４
．５時間ＣＶＤを行なうことにより窒化アルミニウム層
の厚さを７μとした。この次にこのようにして得られた
チツプを水蒸気を含んだ水素気流中で１２００℃で０．
５時間保つことにより表面から２μ迄が酸化され酸窒化
アルミニウムとなつた。これを腐２とする。以下７ｆ６
１と同様の基体に同様の装置により第１表に示すような
被覆を施し滝３，洗４とした。こ＼で窒化チタンの被覆
にはＴｉＣｌ５％，Ｈ２８Ｏ％，Ｎ２ｌ５％の混合ガス
を用い圧力３０Ｔ０ｒｒで１時間１１００℃に保つた。
このようにして得られた本発明による工具を被覆層をも
たない同形同材質の超硬合金工具滝５および厚さ５μの
炭化チタンの被覆と厚さ１．５μの酸化アルミニウムの
被覆を施した超硬合金工具腐６と従来より用いられてき
たセラミツク工具腐７と共に下記の条件で比較切削テス
トを行ない逃げ面の最大摩耗またはカケ、チツピングに
よる損傷が０．３龍になる迄の時間で表した具寿命を比
較した結果を第１表に示す。第１表の如く、従来の被覆
層を施さない．４（．５は摩耗が烈しく、僅か３分で寿
命がなくなり、従来の方法による第１被覆層に炭化チタ
ンと第２被覆層に酸化アルミニウムの被覆を施した／ｆ
ｌ！Ｌ６は摩粍が少なく、２１分で０．３ｍｍの摩耗を
示したが少々異常摩耗もあり未だ満足できるものではな
く、またセラミツク工具腐７は僅か２分で刃先にチツピ
ング起すことにより逃げ面の損傷が０．３ｍ７１Ｌとな
つて寿命がなくなつた。
１被覆層および第２被覆層を設けるが、第２被覆層は４
．５時間ＣＶＤを行なうことにより窒化アルミニウム層
の厚さを７μとした。この次にこのようにして得られた
チツプを水蒸気を含んだ水素気流中で１２００℃で０．
５時間保つことにより表面から２μ迄が酸化され酸窒化
アルミニウムとなつた。これを腐２とする。以下７ｆ６
１と同様の基体に同様の装置により第１表に示すような
被覆を施し滝３，洗４とした。こ＼で窒化チタンの被覆
にはＴｉＣｌ５％，Ｈ２８Ｏ％，Ｎ２ｌ５％の混合ガス
を用い圧力３０Ｔ０ｒｒで１時間１１００℃に保つた。
このようにして得られた本発明による工具を被覆層をも
たない同形同材質の超硬合金工具滝５および厚さ５μの
炭化チタンの被覆と厚さ１．５μの酸化アルミニウムの
被覆を施した超硬合金工具腐６と従来より用いられてき
たセラミツク工具腐７と共に下記の条件で比較切削テス
トを行ない逃げ面の最大摩耗またはカケ、チツピングに
よる損傷が０．３龍になる迄の時間で表した具寿命を比
較した結果を第１表に示す。第１表の如く、従来の被覆
層を施さない．４（．５は摩耗が烈しく、僅か３分で寿
命がなくなり、従来の方法による第１被覆層に炭化チタ
ンと第２被覆層に酸化アルミニウムの被覆を施した／ｆ
ｌ！Ｌ６は摩粍が少なく、２１分で０．３ｍｍの摩耗を
示したが少々異常摩耗もあり未だ満足できるものではな
く、またセラミツク工具腐７は僅か２分で刃先にチツピ
ング起すことにより逃げ面の損傷が０．３ｍ７１Ｌとな
つて寿命がなくなつた。
これに比し本発明による炭化チタン、窒化チタンまたは
炭窒化チタンの１種よりなる第１被覆層とその外側に窒
化アルミニウムよりなる第２被覆層と更にその外側に０
．５〜５μの厚みをもち酸窒化アルミニウムよりなる第
３被覆層を設けた滝１〜４は摩耗が少なく、欠けも異常
摩耗もなく、従来品の２倍以上の切削寿命を示し、本発
明が切削加工上、極めて有利に利用できる切削工具を提
供することができるものであることが確認された。なお
、本実施例ではＣＶＤ法による被覆法のみを示したが、
本発明はＣＶＤ法に拘束されることなく、ＰＶＤと呼ば
れる物理蒸着法またはスパツタリング等によつても被覆
することができる。
炭窒化チタンの１種よりなる第１被覆層とその外側に窒
化アルミニウムよりなる第２被覆層と更にその外側に０
．５〜５μの厚みをもち酸窒化アルミニウムよりなる第
３被覆層を設けた滝１〜４は摩耗が少なく、欠けも異常
摩耗もなく、従来品の２倍以上の切削寿命を示し、本発
明が切削加工上、極めて有利に利用できる切削工具を提
供することができるものであることが確認された。なお
、本実施例ではＣＶＤ法による被覆法のみを示したが、
本発明はＣＶＤ法に拘束されることなく、ＰＶＤと呼ば
れる物理蒸着法またはスパツタリング等によつても被覆
することができる。
第１図は本発明の実施例に使用したＣＶＤ装置の概略図
、第２図は本発明工具の一部切欠斜視図である。 １・・・・・・ステンレス製ＣＶＤ反応容器、２・・・
・・・超硬合金基体、２ａ・・・・・・第１被覆層、２
ｂ・・・・・・第２被覆層、２ｃ・・・・・・第３被覆
層、３ａ，３ｂ，３ｃ・・・・・・蒸着に用いるガスボ
ンベ、４・・・・・・蒸着物質の蒸着装置、５・・・・
・・反応容器１の加熱炉、６・・・・・・真空ポンプ。
、第２図は本発明工具の一部切欠斜視図である。 １・・・・・・ステンレス製ＣＶＤ反応容器、２・・・
・・・超硬合金基体、２ａ・・・・・・第１被覆層、２
ｂ・・・・・・第２被覆層、２ｃ・・・・・・第３被覆
層、３ａ，３ｂ，３ｃ・・・・・・蒸着に用いるガスボ
ンベ、４・・・・・・蒸着物質の蒸着装置、５・・・・
・・反応容器１の加熱炉、６・・・・・・真空ポンプ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 超硬合金よりなる基体の表面に硬質材料の被覆を施
した高速切削用工具において、基体上に１〜１０μの厚
みをもつ炭化チタン、窒化チタンまたは炭窒化チタンの
１種よりなる第１被覆層を設け、その外側に０．５〜１
０μの厚みをもつ窒化アルミニウムよりなる第２被覆層
を設け、更にその外側に０．５〜５μの厚みをもつ酸窒
化アルミニウムよりなる第３被覆層を設け前記第３被覆
層の厚みの合計が２〜１５μであることを特徴とした高
速切削用工具。 ２ 前記超硬合金よりなる基体の表面に設けた第１被覆
層が炭化チタンである特許請求の範囲第１項記載の高速
切削用工具。 ３ 前記超硬合金よりなる基体の表面に設けた第１被覆
層が窒化チタンまたは炭窒化チタンである特許請求の範
囲第１項記載の高速切削用工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10827177A JPS5927302B2 (ja) | 1977-09-08 | 1977-09-08 | 硬質層を被覆した高速切削用工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10827177A JPS5927302B2 (ja) | 1977-09-08 | 1977-09-08 | 硬質層を被覆した高速切削用工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5441282A JPS5441282A (en) | 1979-04-02 |
| JPS5927302B2 true JPS5927302B2 (ja) | 1984-07-04 |
Family
ID=14480405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10827177A Expired JPS5927302B2 (ja) | 1977-09-08 | 1977-09-08 | 硬質層を被覆した高速切削用工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5927302B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7785700B2 (en) | 2004-04-13 | 2010-08-31 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT394680B (de) * | 1988-02-03 | 1992-05-25 | Boehler Gmbh | Linien- schneidmesser fuer die bearbeitung von flaechigem material |
-
1977
- 1977-09-08 JP JP10827177A patent/JPS5927302B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7785700B2 (en) | 2004-04-13 | 2010-08-31 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5441282A (en) | 1979-04-02 |
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