JPS592596B2 - 硬化肉盛溶接用複合ワイヤ - Google Patents
硬化肉盛溶接用複合ワイヤInfo
- Publication number
- JPS592596B2 JPS592596B2 JP55177759A JP17775980A JPS592596B2 JP S592596 B2 JPS592596 B2 JP S592596B2 JP 55177759 A JP55177759 A JP 55177759A JP 17775980 A JP17775980 A JP 17775980A JP S592596 B2 JPS592596 B2 JP S592596B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- metal
- welding
- powder
- composite wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は硬化肉盛溶接用複合ワイヤに関し、特に生産性
が良好で且つ硬さの均一な溶着金属を与える硬化肉盛溶
接用の複合ワイヤに関するものである。
が良好で且つ硬さの均一な溶着金属を与える硬化肉盛溶
接用の複合ワイヤに関するものである。
硬化肉盛溶接においては、溶着金属に適度の硬さを与え
且つ焼入れ性や耐焼戻し性を高める為にＣ、Ｍｎ、Ｃｒ
、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｂ、Ｎｉ等の合金元素が添加される。
且つ焼入れ性や耐焼戻し性を高める為にＣ、Ｍｎ、Ｃｒ
、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｂ、Ｎｉ等の合金元素が添加される。
これらの硬化性向上元素の中でもＣは溶着金属の性能を
高める重要な役割を持つており、通常の硬化肉盛溶着金
属には０．２〜６％程度のＣを含ませている。ところで
複合ワイヤを用いた肉盛溶接で溶着金属中にＣを含有さ
せる方法としては、金属ケースから供給する方法とフラ
ックスから供給する方法があるが、前者の方法では金属
ケース製造時の加工性や伸線性等の為にＣ供給量が制限
されるという欠点があり、後者の方法によらざるを得な
い。
高める重要な役割を持つており、通常の硬化肉盛溶着金
属には０．２〜６％程度のＣを含ませている。ところで
複合ワイヤを用いた肉盛溶接で溶着金属中にＣを含有さ
せる方法としては、金属ケースから供給する方法とフラ
ックスから供給する方法があるが、前者の方法では金属
ケース製造時の加工性や伸線性等の為にＣ供給量が制限
されるという欠点があり、後者の方法によらざるを得な
い。
フラックスから供給する場合のＣ源としては黒鉛や有機
物等があつて、特に黒鉛はＣ含有率が高いから最も広く
用いられている。しかし黒鉛は他のフラックス原料に比
べて嵩比重が極めて小さいから、フラックス原料の調合
時或は複合ワイヤの製造時にＣが偏析し易く、溶着金属
中へのＣの分散が不均一になつて硬さのバラツキを招く
。また複合ワイヤの製造時におけるフラックスの流れが
不均一になり、フラックス充填率にバラツキができて溶
接作業性が低下するという問題も指摘されている。一方
有機物は溶着金属中への歩留りが低いから、Ｃ含有率を
高める為にはフラックス中に大過剰配合しなければなら
ない。本発明者等は前述の様な事情に着目し、複合ワイ
ヤ製造時においてＣの偏析や充填率のバラツキ等を生じ
ることなく、しかも溶着金属中への移行率が高〈且つ均
一な値を示し硬さのバラツキが生じない様なＣ供給法を
確立すべく研究を進めてきた。
物等があつて、特に黒鉛はＣ含有率が高いから最も広く
用いられている。しかし黒鉛は他のフラックス原料に比
べて嵩比重が極めて小さいから、フラックス原料の調合
時或は複合ワイヤの製造時にＣが偏析し易く、溶着金属
中へのＣの分散が不均一になつて硬さのバラツキを招く
。また複合ワイヤの製造時におけるフラックスの流れが
不均一になり、フラックス充填率にバラツキができて溶
接作業性が低下するという問題も指摘されている。一方
有機物は溶着金属中への歩留りが低いから、Ｃ含有率を
高める為にはフラックス中に大過剰配合しなければなら
ない。本発明者等は前述の様な事情に着目し、複合ワイ
ヤ製造時においてＣの偏析や充填率のバラツキ等を生じ
ることなく、しかも溶着金属中への移行率が高〈且つ均
一な値を示し硬さのバラツキが生じない様なＣ供給法を
確立すべく研究を進めてきた。
本発明はかかる研究の結果完成されたものであつて、そ
の構成とは、ワイヤ全重量に対してＣｒ：１〜４０％（
重量ｃ＄１：以下同じ）とＭｏ：０．２〜１０％を含有
する様に、金属ケース及び／又はフラックス中にＣｒと
Ｍｏを含有させ、且つワイヤ全重量に対してフラックス
を１０〜６０％充填してなる硬化肉盛溶接用複合ワイヤ
に卦いて、フラツクス中に、Ｃを１％以上含有する金属
粉及び／又は金属炭化物粉をＣ換算で０．３〜２０％含
み、上記金属粉及び／又は金属炭化物粉の７０％以上は
粒径３０〜２５０μの粉体で構成し、且つ全フラツクス
の７０％以上を粒径３０〜２５０μの粉体で構成したと
ころに要旨が存在する。以下本発明における数値範囲限
定の理由を説明する。
の構成とは、ワイヤ全重量に対してＣｒ：１〜４０％（
重量ｃ＄１：以下同じ）とＭｏ：０．２〜１０％を含有
する様に、金属ケース及び／又はフラックス中にＣｒと
Ｍｏを含有させ、且つワイヤ全重量に対してフラックス
を１０〜６０％充填してなる硬化肉盛溶接用複合ワイヤ
に卦いて、フラツクス中に、Ｃを１％以上含有する金属
粉及び／又は金属炭化物粉をＣ換算で０．３〜２０％含
み、上記金属粉及び／又は金属炭化物粉の７０％以上は
粒径３０〜２５０μの粉体で構成し、且つ全フラツクス
の７０％以上を粒径３０〜２５０μの粉体で構成したと
ころに要旨が存在する。以下本発明における数値範囲限
定の理由を説明する。
Ｃｒ及びＭＯは硬化性を保証する為の必須成分であり、
且つＣｒは耐食・耐酸性を改善すると共に高温性能を高
める作用があり、またＭＯは耐熱性、強度、クリープ抵
抗を高めると共に、クロム炭化物の生成を抑制して高温
性能を高める。
且つＣｒは耐食・耐酸性を改善すると共に高温性能を高
める作用があり、またＭＯは耐熱性、強度、クリープ抵
抗を高めると共に、クロム炭化物の生成を抑制して高温
性能を高める。
これらの含有率は、金属ケースとフラツクスを総合した
ワイヤ全重量に対して規定すべきであり、下記〔１〕及
び〔〕式を満足する範囲から選定される。但しＡ：フラ
ツクスの充填率Ｃｒ（Ｆ）：フラツクス中のＣｒ含有率 Ｃｒ（０：金属ケース中のＣｒ含有率 ＭＯ（ト）：フラツクス中のＭＯ含有率 ＭＯ（０：金属ケース中のＭＯ含有率 しかしてＣｒ及びＭＯ量が上記範囲未満ではこれらの効
果が有効に発揮されず、硬化肉盛金属本来の要求特性を
満足できない。
ワイヤ全重量に対して規定すべきであり、下記〔１〕及
び〔〕式を満足する範囲から選定される。但しＡ：フラ
ツクスの充填率Ｃｒ（Ｆ）：フラツクス中のＣｒ含有率 Ｃｒ（０：金属ケース中のＣｒ含有率 ＭＯ（ト）：フラツクス中のＭＯ含有率 ＭＯ（０：金属ケース中のＭＯ含有率 しかしてＣｒ及びＭＯ量が上記範囲未満ではこれらの効
果が有効に発揮されず、硬化肉盛金属本来の要求特性を
満足できない。
一方Ｃｒが４０％を越えると耐割れ性が劣化し、溶着金
属が剥離してしまい逆に耐摩耗性を悪くするので好まし
くない。またＭＯが１０（ｆ）を越えても耐摩耗性に効
果がなく、ＭＯは高価な原料であるためにコストアツプ
となり、好ましくない。
属が剥離してしまい逆に耐摩耗性を悪くするので好まし
くない。またＭＯが１０（ｆ）を越えても耐摩耗性に効
果がなく、ＭＯは高価な原料であるためにコストアツプ
となり、好ましくない。
尚フラツクスの充填率６は１０〜６０（Ｌの範囲に設定
すべきであり、１０％未満では硬化肉盛用として必要な
合金元素を添加する為のフラツクスの絶対量が不足する
ほか、スラグ形成剤等の量も不充分になつて溶接作業性
が乏しくなる。
すべきであり、１０％未満では硬化肉盛用として必要な
合金元素を添加する為のフラツクスの絶対量が不足する
ほか、スラグ形成剤等の量も不充分になつて溶接作業性
が乏しくなる。
一方６０％を越えると、金属ケースへ充填する工程でフ
ラツクスがシーム継目から流出し易くなつて生産性が低
下するほか、溶着金属量が少なくなる為に溶接能率が低
下する。次にフラツクス中に配合するＣ供給源としては
、Ｃ含有率が１％以上である金属粉及び／又は金属炭化
物粉を使用する。
ラツクスがシーム継目から流出し易くなつて生産性が低
下するほか、溶着金属量が少なくなる為に溶接能率が低
下する。次にフラツクス中に配合するＣ供給源としては
、Ｃ含有率が１％以上である金属粉及び／又は金属炭化
物粉を使用する。
Ｃ含有率が１％未満では、肉盛金属に十分な硬さを与え
るのに多量配合しなければならず、経済性が低下すると
共に、場合によつてはスラグ生成々分等が不十分になつ
て溶接作業性が低下する。金属粉及び金属炭化物粉の配
合率はＣ含有率の大小によつて適当に決めればよいが、
何れにしてもＣ量に換算して０．３〜２０％の範囲から
選択すべきである。０．３％未満では肉盛金属に対して
十分な硬さを与えることができず、一方２０％を越える
添加は硬さの点で無意味であるばかりでなくじん性が乏
しくなるので好ましくない。
るのに多量配合しなければならず、経済性が低下すると
共に、場合によつてはスラグ生成々分等が不十分になつ
て溶接作業性が低下する。金属粉及び金属炭化物粉の配
合率はＣ含有率の大小によつて適当に決めればよいが、
何れにしてもＣ量に換算して０．３〜２０％の範囲から
選択すべきである。０．３％未満では肉盛金属に対して
十分な硬さを与えることができず、一方２０％を越える
添加は硬さの点で無意味であるばかりでなくじん性が乏
しくなるので好ましくない。
具体的なＣ源としては高ｃ−Ｆｅ−Ｃｒｌ高Ｃ−Ｆｅ−
Ｍｎｌ高Ｃ−Ｆｅ−ＭＯｌクロム・カーバイド等が例示
され、これらは他のフラツクス成分と同程度の嵩比重を
有しているから、黒鉛を添加した場合の様にフラツクス
中にＣが偏析したりフラツクスの充填率が不均一になる
様な恐れは皆無である。ところで前述の如くＣを金属粉
に含有させた形態又は金属炭化物粉の形態で配合した場
合であつても、Ｃをフラツクス中に均一に分散させて溶
着金属中に均一に供給する為には、粒度構成が極めて重
要であることが確認された。
Ｍｎｌ高Ｃ−Ｆｅ−ＭＯｌクロム・カーバイド等が例示
され、これらは他のフラツクス成分と同程度の嵩比重を
有しているから、黒鉛を添加した場合の様にフラツクス
中にＣが偏析したりフラツクスの充填率が不均一になる
様な恐れは皆無である。ところで前述の如くＣを金属粉
に含有させた形態又は金属炭化物粉の形態で配合した場
合であつても、Ｃをフラツクス中に均一に分散させて溶
着金属中に均一に供給する為には、粒度構成が極めて重
要であることが確認された。
即ち後記実施例にも示す如く金属粉及び／又は金属炭化
物粉は、その７０％以上が粒径３０〜２５０μとなる様
に粒度調整する必要があり、この範囲を外れる粒度構成
のものを使用すると、金属粉や金属炭化物粉がフラツク
ス中に均一に分散し難くなり、結局Ｃの偏析を防止でき
なくなる。また複合ワイヤの上記特性、即ちＣｒ，ＭＯ
及びＣ供給源等の添加効果をワイヤ全長に亘つて均等に
発揮させる為には、フラツクスの充填率を全長に亘つて
均一にすべきであるが、その為にはフラツクス全体の粒
度構成が極めて重要であることが分つた。
物粉は、その７０％以上が粒径３０〜２５０μとなる様
に粒度調整する必要があり、この範囲を外れる粒度構成
のものを使用すると、金属粉や金属炭化物粉がフラツク
ス中に均一に分散し難くなり、結局Ｃの偏析を防止でき
なくなる。また複合ワイヤの上記特性、即ちＣｒ，ＭＯ
及びＣ供給源等の添加効果をワイヤ全長に亘つて均等に
発揮させる為には、フラツクスの充填率を全長に亘つて
均一にすべきであるが、その為にはフラツクス全体の粒
度構成が極めて重要であることが分つた。
そして種々実験した結果、全フラツクスの７０％以上が
粒径３０〜２５０μとなる様に粒度調整してやれば、全
長に亘つてフラツクス充填率をほぼ一定にできることが
判明した。ここで粒度構成が上記範囲を外れると、金属
ケース内に充填するときのフラツクスの流れが不均一に
なつてフラツクス充填率にバラツキができ、溶接作業性
が低下すると共に肉盛金属に対するＣの供給量が変動し
、硬さにバラツキが現われる．。尚本発明においては前
記した必須成分のほか、金属ケースやフラツクスに対し
てＳｉ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｆｅ−Ｓｉ，Ｆｅ−Ａｌ，
Ｆｅ−Ｍｇ，Ｆｅ−Ｔｉ等の脱酸剤を加えて肉盛金属の
清浄度を高めたり、成分調整剤としてＭｎ，Ｃｕ，Ｎｉ
，ＣＯ等の金属やこれらの鉄合金を含有させることもで
き、これらは用途及び要求特性等に応じて任意に選択し
て使用できる。
粒径３０〜２５０μとなる様に粒度調整してやれば、全
長に亘つてフラツクス充填率をほぼ一定にできることが
判明した。ここで粒度構成が上記範囲を外れると、金属
ケース内に充填するときのフラツクスの流れが不均一に
なつてフラツクス充填率にバラツキができ、溶接作業性
が低下すると共に肉盛金属に対するＣの供給量が変動し
、硬さにバラツキが現われる．。尚本発明においては前
記した必須成分のほか、金属ケースやフラツクスに対し
てＳｉ，Ａｌ，Ｍｇ，Ｔｉ，Ｆｅ−Ｓｉ，Ｆｅ−Ａｌ，
Ｆｅ−Ｍｇ，Ｆｅ−Ｔｉ等の脱酸剤を加えて肉盛金属の
清浄度を高めたり、成分調整剤としてＭｎ，Ｃｕ，Ｎｉ
，ＣＯ等の金属やこれらの鉄合金を含有させることもで
き、これらは用途及び要求特性等に応じて任意に選択し
て使用できる。
またフラツクスの必須成分としては、本発明の特徴を明
確にする為Ｃｒ，ＭＯ及びＣ供給源のみについて記述し
たが、フラツクス本来の作用を確保する為のスラグ形成
剤、アーク安定剤、スラグの粘性調整剤が配合されるこ
とは言うまでもなく、これらの種類や配合率等は従来の
複合ワイヤ充填用フラツクスの成分組成に準じて決定す
ればよい。本発明は概略以上の様に構成されるが、要は
硬化肉盛金属に必要な硬化性向上元素であるＣを、Ｃ含
有合金粉及び／又は金属炭化物粉の形態でフラツクス中
に配合し、且つそれらの粒度構成を適正に調整すること
によつて、Ｃの偏析がなくフラツクス充填率の均一な複
合ワイヤを得ることができ、このワイヤを使用すること
により硬さのバラツキの少ない高品質の硬化肉盛金属が
作業性良く得られることになつた。
確にする為Ｃｒ，ＭＯ及びＣ供給源のみについて記述し
たが、フラツクス本来の作用を確保する為のスラグ形成
剤、アーク安定剤、スラグの粘性調整剤が配合されるこ
とは言うまでもなく、これらの種類や配合率等は従来の
複合ワイヤ充填用フラツクスの成分組成に準じて決定す
ればよい。本発明は概略以上の様に構成されるが、要は
硬化肉盛金属に必要な硬化性向上元素であるＣを、Ｃ含
有合金粉及び／又は金属炭化物粉の形態でフラツクス中
に配合し、且つそれらの粒度構成を適正に調整すること
によつて、Ｃの偏析がなくフラツクス充填率の均一な複
合ワイヤを得ることができ、このワイヤを使用すること
により硬さのバラツキの少ない高品質の硬化肉盛金属が
作業性良く得られることになつた。
次に実験例を挙げて本発明の構成及び作用効果を説明す
る。
る。
実験例
第１表に示す成分組成の金属ケースに、第２表に示す合
金元素を配合したフラツクスを充填し、炭酸ガスアーク
溶接用、ノンガスアーク溶接用及び潜弧溶接用の複合ワ
イヤを製造した。
金元素を配合したフラツクスを充填し、炭酸ガスアーク
溶接用、ノンガスアーク溶接用及び潜弧溶接用の複合ワ
イヤを製造した。
複合ワイヤ中のＣｒ及びＭＯ含有率及びＣ含有率等も第
２表に一括して示す。但し炭酸ガスアーク溶接用複合ワ
イヤＶＣ．｝ける充填フラツクスの残部は、イルミナイ
ト及び珪砂を主成分とするスラグ形成剤で構成し、ノン
ガスアーク溶接用複合ワイヤにおける充填フラツクスの
残部は、石灰、珪砂等の酸化物と弗化カルシウム等の弗
化物を主成分とするスラグ形成剤で構成し、潜弧溶接用
複合ワイヤにおける充填フラツクスは、全て合金成分か
らなり、スラグ形成剤等は溶接時に散布するフラツクス
に添加されている。
２表に一括して示す。但し炭酸ガスアーク溶接用複合ワ
イヤＶＣ．｝ける充填フラツクスの残部は、イルミナイ
ト及び珪砂を主成分とするスラグ形成剤で構成し、ノン
ガスアーク溶接用複合ワイヤにおける充填フラツクスの
残部は、石灰、珪砂等の酸化物と弗化カルシウム等の弗
化物を主成分とするスラグ形成剤で構成し、潜弧溶接用
複合ワイヤにおける充填フラツクスは、全て合金成分か
らなり、スラグ形成剤等は溶接時に散布するフラツクス
に添加されている。
また使用した金属粉及び金属炭化物粉の粒度構成は第３
表に、充填フラツクスの粒度構成は第４表に夫々示した
通りである。得られた各複合ワイヤを使用して下記の溶
接条件で硬化肉盛溶接を行ない、溶接作業性及び溶着金
属の硬さのバラツキを調べた。
表に、充填フラツクスの粒度構成は第４表に夫々示した
通りである。得られた各複合ワイヤを使用して下記の溶
接条件で硬化肉盛溶接を行ない、溶接作業性及び溶着金
属の硬さのバラツキを調べた。
結果を、複合ワイヤ製造時のフラツクスの流れ状態及び
充填率のパラツキの観察結果と共に第５表に一括して示
す。但し肉盛溶接の積層法は、第１図に略示した通りｌ
層・５パスの３層盛りとした。〔溶接条件〕 炭酸ガスアーク溶接 ワイヤ径：３．２ ｒｆｒｌｆｌ０ 溶接電流：３６０Ａ 溶接電圧：２３Ｖ 溶接速度：４ ５ｃｍ／分 ＊ シールドガス：ｃｏ２，２ｏｔ／分 ノンガスアーク溶接 ワイヤ径：３．２ ｒｗｔＯ 溶接電流：４００Ａ 溶接電圧：２７Ｖ 溶接速度：４ ５ｃｍ／分 潜弧溶接 ワイヤ径：３．２ ｗｒｆｎ０ 溶接電流：３８０Ａ 溶接電圧：３０Ｖ 溶接速度：４ Ｏｃｍ／分 散布フラツクス：溶融型 上記の実験結果より次の様に考察できる。
充填率のパラツキの観察結果と共に第５表に一括して示
す。但し肉盛溶接の積層法は、第１図に略示した通りｌ
層・５パスの３層盛りとした。〔溶接条件〕 炭酸ガスアーク溶接 ワイヤ径：３．２ ｒｆｒｌｆｌ０ 溶接電流：３６０Ａ 溶接電圧：２３Ｖ 溶接速度：４ ５ｃｍ／分 ＊ シールドガス：ｃｏ２，２ｏｔ／分 ノンガスアーク溶接 ワイヤ径：３．２ ｒｗｔＯ 溶接電流：４００Ａ 溶接電圧：２７Ｖ 溶接速度：４ ５ｃｍ／分 潜弧溶接 ワイヤ径：３．２ ｗｒｆｎ０ 溶接電流：３８０Ａ 溶接電圧：３０Ｖ 溶接速度：４ Ｏｃｍ／分 散布フラツクス：溶融型 上記の実験結果より次の様に考察できる。
（１）ワイヤＡ−１，３，５，６，１は、Ｃ源の殆んど
が黒鉛であり且つフラツクスの粒度構成が本発明の要件
を外れる比較例で、複合ワイヤ製造時のフラツクスの流
れが悪くフラツクス充填率のバラツキが大きい。
が黒鉛であり且つフラツクスの粒度構成が本発明の要件
を外れる比較例で、複合ワイヤ製造時のフラツクスの流
れが悪くフラツクス充填率のバラツキが大きい。
その為溶接作業性が悪く且つ溶着金属の硬さのバラツキ
も大きい。（２）ワイヤＡ−２，４では、金属炭化物粉
やＣ含有金属粉からＣを供給しているが、粒度構成が本
発明の規定範囲を外れる為、やはりフラツクスの流れが
悪くフラツクス充填率が不均一になり、均一な硬さの溶
着金属が得られない。（３）これらに対しワイヤＢ−１
〜１は本発明の要件を満足する実施例で、フラツクスの
流れが良好で均一なフラツクス充填率を得ることができ
、溶接作業性が良好で溶着金属の硬さのバラツキも極め
て少ない。
も大きい。（２）ワイヤＡ−２，４では、金属炭化物粉
やＣ含有金属粉からＣを供給しているが、粒度構成が本
発明の規定範囲を外れる為、やはりフラツクスの流れが
悪くフラツクス充填率が不均一になり、均一な硬さの溶
着金属が得られない。（３）これらに対しワイヤＢ−１
〜１は本発明の要件を満足する実施例で、フラツクスの
流れが良好で均一なフラツクス充填率を得ることができ
、溶接作業性が良好で溶着金属の硬さのバラツキも極め
て少ない。
第１図は実施例で採用した硬化肉盛法を示す説明図であ
る。
る。
Claims (1)
- １ ワイヤ全重量に対してＣｒ：１〜４０％（重量％：
以下同じ）とＭｏ：０．２〜１０％を含有する様に、金
属ケース及び／又はフラックス中にＣｒとＭｏを含有さ
せ、且つワイヤ全重量に対してフラックスを１０〜６０
％充填してなる硬化肉盛溶接用複合ワイヤにおいて、フ
ラックス中に、Ｃを１％以上含有する金属粉及び／又は
金属炭化物粉をＣ換算で０．３〜２０％含み、上記金属
粉及び／又は金属炭化物粉の７０％以上は粒径３０〜２
５０μの粉体で構成し、且つ全フラックスの７０％以上
を粒径３０〜２５０μの粉体で構成することを特徴とす
る硬化肉盛溶接用複合ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55177759A JPS592596B2 (ja) | 1980-12-15 | 1980-12-15 | 硬化肉盛溶接用複合ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55177759A JPS592596B2 (ja) | 1980-12-15 | 1980-12-15 | 硬化肉盛溶接用複合ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57100895A JPS57100895A (en) | 1982-06-23 |
| JPS592596B2 true JPS592596B2 (ja) | 1984-01-19 |
Family
ID=16036626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55177759A Expired JPS592596B2 (ja) | 1980-12-15 | 1980-12-15 | 硬化肉盛溶接用複合ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS592596B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60124494A (ja) * | 1983-12-07 | 1985-07-03 | Masao Moriyama | 耐食・耐摩耗鋼の製造用ワイヤ |
| JPS60180694A (ja) * | 1984-02-27 | 1985-09-14 | Sumikin Yousetsubou Kk | 溶接用複合ワイヤ |
| JP2582601B2 (ja) * | 1988-02-19 | 1997-02-19 | 新日本製鐵株式会社 | セルフシールドアーク溶接用複合ワイヤ |
| JP2578906B2 (ja) * | 1988-05-16 | 1997-02-05 | 新日本製鐵株式会社 | セルフシールドアーク溶接用複合ワイヤ |
| JP5665663B2 (ja) * | 2011-06-16 | 2015-02-04 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク肉盛溶接用フラックス |
| CN103192161B (zh) * | 2013-04-25 | 2014-11-26 | 山东大学 | 一种适于高温工况的耐磨耐腐蚀复合板 |
| CN103192162B (zh) * | 2013-04-25 | 2014-12-03 | 山东大学 | 一种耐腐蚀耐磨复合金属板 |
| CN104959746A (zh) * | 2015-04-18 | 2015-10-07 | 盐城市成功机械制造有限公司 | 一种挤压辊再制造用自保护药芯焊丝 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6017637B2 (ja) * | 1976-04-15 | 1985-05-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法 |
-
1980
- 1980-12-15 JP JP55177759A patent/JPS592596B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57100895A (en) | 1982-06-23 |
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