JPS5924578A - 片面ｔｉｇ溶接方法 - Google Patents
片面ｔｉｇ溶接方法Info
- Publication number
- JPS5924578A JPS5924578A JP13358282A JP13358282A JPS5924578A JP S5924578 A JPS5924578 A JP S5924578A JP 13358282 A JP13358282 A JP 13358282A JP 13358282 A JP13358282 A JP 13358282A JP S5924578 A JPS5924578 A JP S5924578A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- current
- slope
- welded
- time
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は片面ＴＩＧ溶接方法に関す、Ｓものである〇
一般に、片面ＴＩＧ溶接方法は第１図に示す如くパック
シールド治具１上に被溶接物２，２をそれらの溶接部が
該治具１のイナートガスバッキング３に位置するように
セットし、前記溶接部直上に配置させたＴＩＧ トーチ
４の電極５と前記被溶接物２，２を溶接電源６に接続し
、ｉ’ＩＧ）−チ４からシールドガス７を噴出させなが
ら矢印方向に移１１１ｂさせることによって被溶接物２
゜２間に溶接ビード８を形成する方法である・こうした
片面ＴＩＧ溶接方法では第２図に示す如く被溶接物２．
２断面の」Ｎ側まで十分に溶融した溶接ビート゛８が形
成されることが必要である。
シールド治具１上に被溶接物２，２をそれらの溶接部が
該治具１のイナートガスバッキング３に位置するように
セットし、前記溶接部直上に配置させたＴＩＧ トーチ
４の電極５と前記被溶接物２，２を溶接電源６に接続し
、ｉ’ＩＧ）−チ４からシールドガス７を噴出させなが
ら矢印方向に移１１１ｂさせることによって被溶接物２
゜２間に溶接ビード８を形成する方法である・こうした
片面ＴＩＧ溶接方法では第２図に示す如く被溶接物２．
２断面の」Ｎ側まで十分に溶融した溶接ビート゛８が形
成されることが必要である。
つまり、ビード断面形状を第３図でモデル的に示すと、
同図（−）は溶込み不足、同図（ｂ）は適正な溶込み、
同図（ｃ）は過大な溶込み、でこれ以上の溶込みを行な
った。Ｉハ合、溶融金属は溶は落ちる。
同図（−）は溶込み不足、同図（ｂ）は適正な溶込み、
同図（ｃ）は過大な溶込み、でこれ以上の溶込みを行な
った。Ｉハ合、溶融金属は溶は落ちる。
このようなことから、従来では第４図（Ａ）〜（ｃ）に
示す如く溶接電流１、溶接速度Ｓ、アーク魚臭ｆｌｌｌ
１１１ＷＬ度Ｔを制御して片面ＴＩＧ溶接を行なってい
る。
示す如く溶接電流１、溶接速度Ｓ、アーク魚臭ｆｌｌｌ
１１１ＷＬ度Ｔを制御して片面ＴＩＧ溶接を行なってい
る。
ここで第４図（Ａ）は溶接電流ｌ一時間ｔの関係を、同
図（ｂ）は溶接速度Ｓ一時間ｔの関係を、同図（ｃ）は
アーク点裏側温度Ｔ一時間りの関係を、夫々示する・な
お、同図（ｂ）中のｔｌＩはアーク発生後（通？１を後
）のアーク点裏側温度ＴがＹＦＪ融点Ｍｐ（被溶接吻の
材質によって定まる）を越え、裏波が形成されてトーチ
が走行するまでの時間である。
図（ｂ）は溶接速度Ｓ一時間ｔの関係を、同図（ｃ）は
アーク点裏側温度Ｔ一時間りの関係を、夫々示する・な
お、同図（ｂ）中のｔｌＩはアーク発生後（通？１を後
）のアーク点裏側温度ＴがＹＦＪ融点Ｍｐ（被溶接吻の
材質によって定まる）を越え、裏波が形成されてトーチ
が走行するまでの時間である。
即ち、従来の片面ＴＩＧ溶接方法では前記第３図（ｂ）
に示する適正の溶込み形状を得るために、第４図（Ａ）
〜（、）の溶接電流Ｓ、溶接速度Ｓ、アーク点裏面側温
度Ｔの各パラメータを被溶接物の厚さ、利賀によって予
め決定する。つづいて、被溶接物の形状（熱容な）、継
手形式（板と板、管と管の円周溶接等）によって異なる
溶接入熱による被溶接物の温度上昇を考慮し、溶接進行
中での電流制御等を行なう。これによって適正な溶接が
可能となる。
に示する適正の溶込み形状を得るために、第４図（Ａ）
〜（、）の溶接電流Ｓ、溶接速度Ｓ、アーク点裏面側温
度Ｔの各パラメータを被溶接物の厚さ、利賀によって予
め決定する。つづいて、被溶接物の形状（熱容な）、継
手形式（板と板、管と管の円周溶接等）によって異なる
溶接入熱による被溶接物の温度上昇を考慮し、溶接進行
中での電流制御等を行なう。これによって適正な溶接が
可能となる。
ところで、前述した第３図図示の溶込み形状を代表する
パラメータとして、被溶接物の裏面側溶融池温度Ｔ′を
とると、同図（＾）はＴ′がＭｐ（その材質の融点）以
下、同図（ｂ）はＴ′がＭＰ、！ｌ：等しいが若干高目
、同図（ｃ）はＴ′がＭｐよシ非常に高い、゛鳴合に生
じ、前述した如く同図（ｂ）の形状が最適な状態である
。しかしながら、第４図（−）〜（Ｃ）のように制御す
る従来方法では溶接全線について適正な溶込み形状、つ
まり適正な温度Ｔ′を確保するには、通常、前述した如
く厳密な溶接入熱制御が溶接進行と共に必要で、溶接作
り１ミの煩雑さを招く。
パラメータとして、被溶接物の裏面側溶融池温度Ｔ′を
とると、同図（＾）はＴ′がＭｐ（その材質の融点）以
下、同図（ｂ）はＴ′がＭＰ、！ｌ：等しいが若干高目
、同図（ｃ）はＴ′がＭｐよシ非常に高い、゛鳴合に生
じ、前述した如く同図（ｂ）の形状が最適な状態である
。しかしながら、第４図（−）〜（Ｃ）のように制御す
る従来方法では溶接全線について適正な溶込み形状、つ
まり適正な温度Ｔ′を確保するには、通常、前述した如
く厳密な溶接入熱制御が溶接進行と共に必要で、溶接作
り１ミの煩雑さを招く。
本発明は上記欠点を解消するためになされたもので、被
溶接物を簡単かつ適正な溶込み形状で溶接し得る片面Ｔ
ＩＧ溶接方法を提供しようとするものである・ すなわち、本発明はガスパッキングによる片面ＴＩＧ溶
接方法において、溶接電流として、パルス状、又は２
ｔ ｐ ／ ｔｃ≦ｉ−ｏ ＋ ｔｐ／（ｔｐ＋ ｔ、
＋ ｔｗ ）≦４．５〔但し、ｔ は最大の溶接電流
値での通電時間、ｔｏは最大の溶接電流値のスロープダ
ウン時間、鴨は次の・９ルス電流待ち時間を示す〕を満
足するスロープダウン付／’Ｐルス状の電流を用い、溶
接速度をビーＶの重なシ代が最小６０チとなるように設
定し、必要に応じて上記溶接速度を満足する範囲内で、
ｔ の期間トーチを静止し、１ ＋１ の期間で走
行する溶接速度パターＣＷ ンに設定することを特徴とするものである。
溶接物を簡単かつ適正な溶込み形状で溶接し得る片面Ｔ
ＩＧ溶接方法を提供しようとするものである・ すなわち、本発明はガスパッキングによる片面ＴＩＧ溶
接方法において、溶接電流として、パルス状、又は２
ｔ ｐ ／ ｔｃ≦ｉ−ｏ ＋ ｔｐ／（ｔｐ＋ ｔ、
＋ ｔｗ ）≦４．５〔但し、ｔ は最大の溶接電流
値での通電時間、ｔｏは最大の溶接電流値のスロープダ
ウン時間、鴨は次の・９ルス電流待ち時間を示す〕を満
足するスロープダウン付／’Ｐルス状の電流を用い、溶
接速度をビーＶの重なシ代が最小６０チとなるように設
定し、必要に応じて上記溶接速度を満足する範囲内で、
ｔ の期間トーチを静止し、１ ＋１ の期間で走
行する溶接速度パターＣＷ ンに設定することを特徴とするものである。
上記溶接速度の設定に関与するビーＰの重な９代はｆ（
４５１ＮＩ（ｎ） 、 （１））の如く被溶接物２．２
の裏面（Ｉｌｌビード８′・・・の重なり代が６０チ訊
抱と少なとが必要である。
４５１ＮＩ（ｎ） 、 （１））の如く被溶接物２．２
の裏面（Ｉｌｌビード８′・・・の重なり代が６０チ訊
抱と少なとが必要である。
次に、本発明の詳細な説明する。
実施例１
本実施例１は溶接電流として・マルス状の′α（ｉｌｕ
を用いた例である。
を用いた例である。
゛まず、溶接電源の溶接電流として第６図（九）に示す
波形のＡルス状電流を用いる。ここでｉｐは溶接電流の
ピーク値、Ｉｂは溶接電流のノ々ツクグランド値、Ｅ
はピーク値１．の通電時間、ｔｂはバックグランド値の
通電時間を示す。ｌ、、ｔ、。
波形のＡルス状電流を用いる。ここでｉｐは溶接電流の
ピーク値、Ｉｂは溶接電流のノ々ツクグランド値、Ｅ
はピーク値１．の通電時間、ｔｂはバックグランド値の
通電時間を示す。ｌ、、ｔ、。
ｔｂは被溶接物の相貫、／Ｉｉ・にＭ、と熱拡散量及び
形状によって組合せが決まる。１．はフイラワイヤがな
い時はアークが持続する下限の値を、フイラワイヤを使
用するときは安定に溶接できる下限の値を選゛ぶ０ 次いで、ｌ、 ｒ ’ｂ＋ ｔｐ ＋ ｔｂを決定した
第６図（＾）のｉ４ルス状電流を溶接トーチの電極と被
溶接物に通電し、第６図（ｂ）の溶接速度で第７図（＋
１）の如く被溶接物２，２の裏面側ビード８′の一取な
シが６０チ以上となるように溶接トーチを移動させて溶
接を行なった。その結果、アーク点裏面側温度Ｔは第６
図（、）に示す如く被溶接物の相貫の溶融点Ｍｐを周期
的に越え、その時のみ裏波が形成されるため、前述した
第３図（ｂ）に示す適正な溶込み形状の溶接ビートが形
成されると共に裏面側ビードの重なりが６０チ以上であ
ることと相俟って良好に溶接された継手を得ることがで
きた。
形状によって組合せが決まる。１．はフイラワイヤがな
い時はアークが持続する下限の値を、フイラワイヤを使
用するときは安定に溶接できる下限の値を選゛ぶ０ 次いで、ｌ、 ｒ ’ｂ＋ ｔｐ ＋ ｔｂを決定した
第６図（＾）のｉ４ルス状電流を溶接トーチの電極と被
溶接物に通電し、第６図（ｂ）の溶接速度で第７図（＋
１）の如く被溶接物２，２の裏面側ビード８′の一取な
シが６０チ以上となるように溶接トーチを移動させて溶
接を行なった。その結果、アーク点裏面側温度Ｔは第６
図（、）に示す如く被溶接物の相貫の溶融点Ｍｐを周期
的に越え、その時のみ裏波が形成されるため、前述した
第３図（ｂ）に示す適正な溶込み形状の溶接ビートが形
成されると共に裏面側ビードの重なりが６０チ以上であ
ることと相俟って良好に溶接された継手を得ることがで
きた。
実施例
本実施例２は高温割れが発生し易い相打、具体的にはオ
ーステナイト系ステンレスσ１１■の溶接において、そ
の溶接’ｉ１Ｔ、 Ｋとしてスロープ付１？ルス状の’
ＭＥ Ｄｌｆｉを用いた例である。
ーステナイト系ステンレスσ１１■の溶接において、そ
の溶接’ｉ１Ｔ、 Ｋとしてスロープ付１？ルス状の’
ＭＥ Ｄｌｆｉを用いた例である。
まず、溶接電源の溶接電流として第８図（Ａ）に示す波
形のスロープ付パルス状の↑１１．流を用いる。
形のスロープ付パルス状の↑１１．流を用いる。
ここでｔ は溶）＆ ［、流のピーク貞ｌ での通電時
ｐｐ 間、ｔ はスロープダウン時間、ｔ は次のパルス電Ｏ
ｆ持ち時間、を示ず。
ｐｐ 間、ｔ はスロープダウン時間、ｔ は次のパルス電Ｏ
ｆ持ち時間、を示ず。
次いで、２ ｔｐ ／ｌａ≦’、Ｏｐ ｔｐ／ （ｔｐ
＋ ｔｃ ＋ ｔｗ）≦４．５となるように設定した
スロープ付パルス状電流を溶ｊ妾トーチの電極と被溶接
物（オーステナイト系ステンレス鋼）に通電し、ＫＧ
ｓ Ｎｌ （ｂ）に示す溶接速度で前述した第７図（八
）の如く被溶接物２゜２の裏面側ビート８′の重なｐが
６０％以上となるように溶接トーチを移動させて溶接を
行なった。具体的には、被溶接物として厚さ３．５咽の
オーステツーイト系ステンレス鋼の板を下記の条件で溶
接した。
＋ ｔｃ ＋ ｔｗ）≦４．５となるように設定した
スロープ付パルス状電流を溶ｊ妾トーチの電極と被溶接
物（オーステナイト系ステンレス鋼）に通電し、ＫＧ
ｓ Ｎｌ （ｂ）に示す溶接速度で前述した第７図（八
）の如く被溶接物２゜２の裏面側ビート８′の重なｐが
６０％以上となるように溶接トーチを移動させて溶接を
行なった。具体的には、被溶接物として厚さ３．５咽の
オーステツーイト系ステンレス鋼の板を下記の条件で溶
接した。
Ｉｐ”＝ ９５ Ａｍｐ 、 Ｉｂ−５Ａｍｐｔ
＝ １． ５ ｓｅｃ ｔ ＝ １． ５ ５ｅｃ ｔｙ ＝ ０．５５ｅａ ｔ ＝１０．５ｓｅぐ Ｓ＝４．３ Ｃ！ノＩ／ ｍ ｌ ｎその結果、アー
ク点裏面側温度Ｔは第８図（ｃ）に示す如く被溶接物の
利質の溶融点Ｍ、全周期的に越え、その時のみ高波が形
成されるため、前述した第３図（ｂ）に示す適正な溶込
み形状の溶接ビードが形成されると共に、裏面側ビート
°の重なυが６０％以上であることと相俟って良好に溶
接されたステンレス鋼の継手を得る・ことができた。１
だ、前記条件のスロープ伺パルス状のＴＩＥ流を用いる
ことによってステンレス鋼の置き割れを防止できた。し
かも、従来の片面ＴＩＧ溶接法ではステンレス鋼板の厚
さは３ ｍｍ程度が限度であったが、本発明で３．５〜
４ ｍｍのものでも溶接できた。
＝ １． ５ ｓｅｃ ｔ ＝ １． ５ ５ｅｃ ｔｙ ＝ ０．５５ｅａ ｔ ＝１０．５ｓｅぐ Ｓ＝４．３ Ｃ！ノＩ／ ｍ ｌ ｎその結果、アー
ク点裏面側温度Ｔは第８図（ｃ）に示す如く被溶接物の
利質の溶融点Ｍ、全周期的に越え、その時のみ高波が形
成されるため、前述した第３図（ｂ）に示す適正な溶込
み形状の溶接ビードが形成されると共に、裏面側ビート
°の重なυが６０％以上であることと相俟って良好に溶
接されたステンレス鋼の継手を得る・ことができた。１
だ、前記条件のスロープ伺パルス状のＴＩＥ流を用いる
ことによってステンレス鋼の置き割れを防止できた。し
かも、従来の片面ＴＩＧ溶接法ではステンレス鋼板の厚
さは３ ｍｍ程度が限度であったが、本発明で３．５〜
４ ｍｍのものでも溶接できた。
実施例
本実施例３はオーステナイト系ステンレス鋼の溶接にお
いて、その溶接電流としてスロープ０イ°」ノ臂ルス状
の市、流を用いると共に、該溶接電流に同期して溶接速
度を制御した例である。
いて、その溶接電流としてスロープ０イ°」ノ臂ルス状
の市、流を用いると共に、該溶接電流に同期して溶接速
度を制御した例である。
まず、溶接′１１イ源から２ｔｐ／ｌｏ≦１．０゜ｔｐ
／ （ｔ、 ＋’ｔ、 ＋ ｔｗ）≦４５となるように
設定した第９図（−）図示のスローグ付・ぞルス伏４１
’（ｉ＞ｉｃを溶接トーチの電極と被溶接物（オーステ
ナイト系ステンレス鋼）に通電し、同図（ｂ）の如くｔ
の期間溶接トーチを静止し、１ｃ＋ １７の期間で走行
する溶接速度・やターンにて、第７図（ｂ）に示す如く
被溶接物２．２の裏面側ビード８の爪なυが６０饅以上
となるように溶接トーチを移動させて溶接を行なった。
／ （ｔ、 ＋’ｔ、 ＋ ｔｗ）≦４５となるように
設定した第９図（−）図示のスローグ付・ぞルス伏４１
’（ｉ＞ｉｃを溶接トーチの電極と被溶接物（オーステ
ナイト系ステンレス鋼）に通電し、同図（ｂ）の如くｔ
の期間溶接トーチを静止し、１ｃ＋ １７の期間で走行
する溶接速度・やターンにて、第７図（ｂ）に示す如く
被溶接物２．２の裏面側ビード８の爪なυが６０饅以上
となるように溶接トーチを移動させて溶接を行なった。
具体的には、被溶接物として厚さ３．５−のオーステナ
イト系ステンレス鋼板を下記の条件て溶接した。
イト系ステンレス鋼板を下記の条件て溶接した。
Ｉｐ＝ ９５ Ａｍｐ 、 、１ｂ＝ ５ ＡＩｎＰＬ
＝ １．５ ｓｅｃ １ ｔ ＝ １．５ｓｅｃ ｔ ＝ ０．５ ５ｅｃ ｔ ＝ １０．５ ｇｅｅ Ｓエフ、 ５ （ｍ／ｍ ｌ ｎ その結果、アーク点裏面側温度Ｔは第９図（ｃ）に示す
如く被溶接物の材質の溶ｒＡ・し点Ｍ、を周期的に越え
、実施例２と同様良好に溶接され、かつ置き割れのない
ステンレス鋼の継手を得ることができた。寸だ、溶接電
流に同期して溶接速度を１ｌａＪ御、することによって
ビードの表臭面形状は前記した’Ｉ’！ ７図（ｂ）に
示す如く走行時では楕円状に、又静止Ｑ９−ｃは円とな
る。つ寸り、溶融池の落下に対する安定性を考えると、
各ビート°の周長と面積の比が大きい稈安定である。換
わすればビードの面積が小さい程、周長／面積の比は大
きく、又同じ面積であればその形は円に近い程大きい。
＝ １．５ ｓｅｃ １ ｔ ＝ １．５ｓｅｃ ｔ ＝ ０．５ ５ｅｃ ｔ ＝ １０．５ ｇｅｅ Ｓエフ、 ５ （ｍ／ｍ ｌ ｎ その結果、アーク点裏面側温度Ｔは第９図（ｃ）に示す
如く被溶接物の材質の溶ｒＡ・し点Ｍ、を周期的に越え
、実施例２と同様良好に溶接され、かつ置き割れのない
ステンレス鋼の継手を得ることができた。寸だ、溶接電
流に同期して溶接速度を１ｌａＪ御、することによって
ビードの表臭面形状は前記した’Ｉ’！ ７図（ｂ）に
示す如く走行時では楕円状に、又静止Ｑ９−ｃは円とな
る。つ寸り、溶融池の落下に対する安定性を考えると、
各ビート°の周長と面積の比が大きい稈安定である。換
わすればビードの面積が小さい程、周長／面積の比は大
きく、又同じ面積であればその形は円に近い程大きい。
しだがって、木実１ｍ例３の溶接速度パターンを採用し
てビード形状を円形にすることは溶融池の落下に対する
安定性の上で効果がある。
てビード形状を円形にすることは溶融池の落下に対する
安定性の上で効果がある。
以」二詳述した如く、本発明によれば、被溶接物を簡単
かつ適正な溶込み形状で溶接でき、もって信頼性の高い
溶接がなされた溶接４１９造物を効率よく製作できる等
顕著な効果を有する片面ＴＩＧ溶接方法を提供できるも
のでおＺ）。
かつ適正な溶込み形状で溶接でき、もって信頼性の高い
溶接がなされた溶接４１９造物を効率よく製作できる等
顕著な効果を有する片面ＴＩＧ溶接方法を提供できるも
のでおＺ）。
第１図は片面ＴＩＧ溶接方法を示す斜視図、第２図は第
１図Ａ −Ａ’線に沿う断面図、第３Ｌン１（ａ）〜（
ｃ）ｔｒよソへなる溶接条件を行なった堝舒の溶接ビ−
ト°付近の断面図、第４図（ｔＬ）〜（Ｃ）は従来の片
面ＴＩＧ溶接方法における溶接電流、溶接速度及びアー
ク点裏面側温度の制御を示す線図、第５図（汽）〜（ｃ
）は異なる溶接速度でのビードの重な９代の状態を示す
平面図、第６図（＾）〜（、）は本発明の実施例１にお
ける溶接時の溶接１ａ流、溶接速度及びアーク点裏面側
温度を示す線図、第７図（−）は実施例１及び２の溶接
によるビードの重なシ代の状態を示す平面図、同図（ｂ
）は実施例３の溶接によるビードの重なシ代の状態を示
す平面図、第８図（几）〜（ｃ）は本発明の実施例２に
おける溶接時の溶接電流、溶接速度及びアーク点裏面側
温度を示す線図、第９図（−）〜（ｃ）は本発明の実施
例３における溶接時の溶接電流、溶接速度及びアーク点
裏面側温度を示す線図である。 １・・・バックシールド治具、２・・・被溶接物、３・
・・インナートガス、バッキング、４・・・ＴＩＧ ）
−チ、５・・・電極、６・・・溶接電源、８．８′・・
・溶接ビード。 出願人復代理人 弁理士 鈴 江 武 彦矛１図 ３ＩＰ３１！１ フ 矛２図 （Ｃ） 矛４図 （ａ） （ｂ） （ｃ）矛６
図 矛７図 （ａ） （ｂ） 剖７８図 矛９図
１図Ａ −Ａ’線に沿う断面図、第３Ｌン１（ａ）〜（
ｃ）ｔｒよソへなる溶接条件を行なった堝舒の溶接ビ−
ト°付近の断面図、第４図（ｔＬ）〜（Ｃ）は従来の片
面ＴＩＧ溶接方法における溶接電流、溶接速度及びアー
ク点裏面側温度の制御を示す線図、第５図（汽）〜（ｃ
）は異なる溶接速度でのビードの重な９代の状態を示す
平面図、第６図（＾）〜（、）は本発明の実施例１にお
ける溶接時の溶接１ａ流、溶接速度及びアーク点裏面側
温度を示す線図、第７図（−）は実施例１及び２の溶接
によるビードの重なシ代の状態を示す平面図、同図（ｂ
）は実施例３の溶接によるビードの重なシ代の状態を示
す平面図、第８図（几）〜（ｃ）は本発明の実施例２に
おける溶接時の溶接電流、溶接速度及びアーク点裏面側
温度を示す線図、第９図（−）〜（ｃ）は本発明の実施
例３における溶接時の溶接電流、溶接速度及びアーク点
裏面側温度を示す線図である。 １・・・バックシールド治具、２・・・被溶接物、３・
・・インナートガス、バッキング、４・・・ＴＩＧ ）
−チ、５・・・電極、６・・・溶接電源、８．８′・・
・溶接ビード。 出願人復代理人 弁理士 鈴 江 武 彦矛１図 ３ＩＰ３１！１ フ 矛２図 （Ｃ） 矛４図 （ａ） （ｂ） （ｃ）矛６
図 矛７図 （ａ） （ｂ） 剖７８図 矛９図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ガスバッキングによる片面ＴＩＧ溶接方法において、溶
接電流として、ｉ’？ルス状、又はｚｔ ／ｌ ＜ｔｏ
、 ｔｐ／（ｔｐ＋ｔｃ＋ｔｗ）≦４５〔但し、ｐ
ｃ −− ｔｐは最大の溶接電流値での通電時間、ｔｏは最大の溶
接電流値のスロープダウン時間、ｔＷは次のパルス電流
待ち時間を示す〕を名（°−足するスロープダウン付パ
ルス状の電流を用い、溶接速度をビーｒの爪なり代が最
小６０チとなるように設定することを１１°￥徴とする
片面ＴＩＧ溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13358282A JPS5924578A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | 片面ｔｉｇ溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13358282A JPS5924578A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | 片面ｔｉｇ溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5924578A true JPS5924578A (ja) | 1984-02-08 |
Family
ID=15108174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13358282A Pending JPS5924578A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | 片面ｔｉｇ溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5924578A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4886752A (ja) * | 1972-02-21 | 1973-11-15 | ||
| JPS50147450A (ja) * | 1974-05-20 | 1975-11-26 |
-
1982
- 1982-07-30 JP JP13358282A patent/JPS5924578A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4886752A (ja) * | 1972-02-21 | 1973-11-15 | ||
| JPS50147450A (ja) * | 1974-05-20 | 1975-11-26 |
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