JPS5923685B2

JPS5923685B2 - 熱収縮チユ−ブ

Info

Publication number: JPS5923685B2
Application number: JP56028436A
Authority: JP
Inventors: 進三山川; 則夫村田; 二三男山本; 義則久保田; 哲正松永; 良輔貝津; 寛西村; 浩明椋梨; 正嗣石橋; 稔小村
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd; Nippon Telegraph and Telephone Corp; Sumitomo Electric Industries Ltd
Current assignee: Furukawa Electric Co Ltd; Nippon Telegraph and Telephone Corp; Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date: 1981-03-02
Filing date: 1981-03-02
Publication date: 1984-06-04
Also published as: JPS57144716A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は電子線照射ポリエチレン（ポリエチレンを以下
ではＰＥと略記）で形成され、ＰＥの融点以上に加熱さ
れることによつて収縮を完了する熱収縮チユーブ、特に
高い熱収縮力を有するとともに耐亀裂性に優れた熱収縮
チユーブに関するものである。

電子線照射ＰＥから作られた熱収縮チユーブは、シーリ
ング剤あるいは接着剤と併用して、鋼管溶接継手部、電
力および通信ケーブルの接続部、端末部、補修部などの
防食被覆材料、接続材料として使用されている。

しかし、熱収縮チユーブを加熱収縮させて鋼管あるいは
ケーブルに嵌合させる際にチユーブ自身に収縮力が働い
ているため、加熱収縮時にチユーブが容易に裂けたり、
あるいは割れるという問題があつた。このチユーブの亀
裂の原因として次の３つが考えられる（「材料」、第２
８巻、第１４４頁、１９７９年発行参照）。（１）加熱
温度の上昇とともにチユーブの破断点応力は減少し、収
縮応力は増加するので、ある温度以上で収縮応力が破断
点応力より大となり、チユーブはそれ自身の収縮力によ
り裂けあるいは破断する。（２）過熱により酸化防止剤
が消耗あるいは昇華飛散した場合または酸化防止剤の添
加量が少ない場合、チユーブ材料ＰＥが熱酸化劣化を起
こして破断点応力が低下し、チユーブの収縮応力が破断
点応力より大となるため、チユーブはそれ自身の収縮力
により破断する。

（３）チユーブ表面の端面に微少なクラツタあるいは切
欠きが存在する場合、そこに応力が集中して亀裂が進む
。

したがつて、かかる原因（１）および（２）に基づく亀
裂あるいは割れを防止するために、加熱温度を注意深く
制御する必要があつた。

また、チユーブは延伸率の低い所（したがつて収縮力が
低くなつた状態）でケーブル、鋼管等に嵌合させるか、
あるいは元々収縮力（あるいは融点以上におけるヤング
率）の小さいチユーブを使用せざるを得なかつた。ここ
で、延伸率は１００（Ｄ−ＤＯ）／ＤＯ？で表わされる
。ただし、ＤＯは延伸前また（浣全収縮後のチユーブの
内径、Ｄは嵌合されている状態または使用時におけるチ
ユーブの内径である。このため、シーリング剤または接
着剤に加わる収縮力あるいは圧着力が弱くなり、上述の
継手部や接続部などの防食性、水密性および気密性が十
分でなかつた。特に、かかる熱収縮チユーブを通信ケー
ブルの外被接続部に適用した場合、気密性および水密性
の保持と同時に接続部の機械的強度の保持が要求される
。かかる要求を満たすべく、透明熱収縮チユーブおよび
テープとエチレンコポリマ系熱溶融接着剤（示温材内蔵
）を併用した外被接続法が提案されている（例えば、特
公昭５２一４１４７８号、特願昭５３−８３９１９号、
特願昭５５−８４７６９号）。その場合に、接着信頼性
を高めるために、高い収縮率（または収縮力）の所でチ
ユーブを使用するか、あるいは元々高い収縮力をもつチ
ユーブの使用が望まれていた。しかし、従来の熱収縮チ
ユーブでは、収縮力が高くなると亀裂が生じやすくなり
、高い収縮力が働いている状態でも亀裂が生じない高収
縮力で耐亀裂性の熱収縮チユーブはこれまで開発されて
いなかつた。チユーブ用材料として使用されるＰＥ樹脂
は、一般に密度の違いによつて、（１）代密度ＰＥ（通
常密度０．９１０〜０，９３０ｇ／ｄ１以下ＬＤＰＥと
略記）（２）中密度ＰＥ（通常密度０．９３０〜０．９
４５９／〜、以下ＭＤＰＥと略記）（３）高密度ＰＥ（
通常密度０．９４５９／ｄ以上、以下ＨＤＰＥと略記）
の３種類に大別されている。

また、ＰＥ樹脂は、その製造法の相違、すなわち（１）
高圧法と（２）中低圧法によつても２種類に大別される
。高圧法によつて重合されたＰＥは長鎖分岐構造をもつ
のが特長で、密度０．９１０−０．９３０９／ｄのもの
に限定される。したがつて、この種のＰＥは高圧法ＰＥ
あるいは分岐状低密度ＰＥ（以下Ｂ』ＰＥと略記ｙ呼ば
れている。一方、中低圧法によつて重合されたＰＥは直
鎖状構造をもつのが特長で、この重合法によつてはＭＤ
ＰＥおよびＨＤＰＥが製造されている。近年、中低圧法
によつてＬＤＰＥを製造する技術が開発され、一部商品
化されている。この種のＰＥはＬＤＰＥでありながら直
鎖状構造をもつので、中低圧法直鎖状低密度ＰＥ（以下
ＬＬＤＰＥと略記）と呼ばれている。熱収縮チユーブ用
材料としては、これまでＢＬＤＰＥ，ＭＤＰＥまたはＨ
ＤＰＥが使用されてきた。しかし、通信ケーブルの外被
接続への適用を考えた場合、ＭＤＰＥまたはＦｌ）ＰＥ
から作られた熱収縮チユーブは、ＢＬＤＰＥから作られ
た熱収縮チユーブに比べて、（１）エチレンコポリマ系
熱溶融接着剤との接着性が悪い（２）融点以下での透明
性が悪い（３）収縮温度が高いなどの短所があつた。

一方、ＢＬＤＰＥを使用した場合には、これら（１）〜
（３）の短所はなくなるが、収縮力と耐亀裂性の双方の
点で優れた熱収縮チユーブは得られないことが判明した
。更にまた、ＬＬＤＰＥを熱収縮チユーブ材料として検
討した例はこれまでにない。本発明はこのような現状に
鑑みてなされたもので、高い熱収縮力を有し、かつ耐亀
裂性に優れた熱収縮チユーブを提供することを目的とす
る。

本発明の第一の形態では、第１成分としてＬＬＤＰＥを
３０〜９８重量部、第２成分として工チレン一酢酸ビニ
ル共重合体（以下ＥＶＡと略記）またはＥＶＡ（５ＢＬ
ＤＰＥとの混合物（ただし、このＥＶＡまたは混合物に
おいて結合酢酸ビニル含量１〜２５重量（ｆ））を７０
〜２重量部、および酸化防止剤を０．１〜５．０重量部
含む重合体組成物をチユーブ材料となし、かかる重合体
組成物には、熱収縮チユーブに形成された状態での架橋
度がゲル分率２５０１）以上となるように加速電子線を
照射する。

ここで、プロツキング法により熱収縮チユーブを形成す
るときには、上述のチユーブ材料により形成したシート
に加速電子線を照射して架橋させ、その架橋シートを加
熱下で延伸加工して熱収縮フイルムを得、その熱収縮フ
イルムをマンドレルに緊密に巻き上げてから加熱溶融し
て一体化させ、以て熱収縮チユーブを形成する。膨脹法
により熱収縮チユーブを形成するときには、押出などに
より上述のチユーブ材料で形成した・マイプに加速電子
線を照射して架橋させ、その架橋パイプを加熱下で膨脹
変形させ、そのままの状態で冷却固化することにより熱
収縮チユーブを形成する。本発明の第二の形態では、第
１成分としてＬＬＤＰＥを３０〜９８重量部、第２成分
として工チレンーアクリル酸エチル共重合体（以下ＥＥ
Ａと略記）またはＥＥＡ（５ＢＬＤＰＥとの混合物（た
だし、このＥＥＡまたは混合物において結合アクリル酸
エチル含量１〜２５重量（：ｆ））を７０〜２重量部、
および酸化防止剤を０．１〜５，０重量部含む重合体組
成物をチユーブ材料となし、かかる重合体組成物には、
熱収縮チユーブに形成された状態での架橋度がゲル分率
２５％以上となるように加速電子線を照射する。

本発明熱収縮チユーブの第１成分であるＨ２ＤＩ）Ｅ（
通常密度０．９１０−０．９３０９／ＣＴｌ，）は、圧
力１〜１００ａｔｍ１温度３０〜２５００Ｃの下で触媒
を使用した液相溶液法、液相スラリー法、気相流動床法
、気相撹拌層法などによつてエチレンとαオレフインと
を共重合することにより製造でき、メルトインデツクス
（以下ＭＩと略記）が０．１〜５．０の範囲にあるもの
が望ましい。

高い収縮力と良好な耐亀裂性をもつ熱収縮チユーブは、
このＬＬＤＰＥを、第１成分と第２成分との合計量１０
０重量部に対して３０重量部以上配合した組成物をチユ
ーブ材料として使用した場合に実現できることが確認さ
れた。本発明において用いられる第２成分のＢＬＤＰＥ
（通常密度０．９１０〜０．９３０ｇ／（−Ｆｉｌ）は
、圧力１５００〜２５００ａｔｍ１温度１２０〜２５０
ｌＣの下でラジカル重合によつて製造でき、ＭＩが０．
１〜５．０の範囲にあるものが望ましい。

本発明における第２成分中のＥＶＡまたはＥＥＡは、圧
力１５００〜２５００ａｔｍ１温度１２０〜２５００Ｃ
の下でラジカル重合によつて製造でき、ＭＩが０．１〜
１０の範囲にあるものが望ましい。また、第２成分の配
合量としては、第１成分と第２成分との合計量１００重
量部に対して結合酢酸ビニル含量あるいは結合アクリル
酢エチル含量が０．５〜１８重量％になるように配合す
ることが望ましい。かかる含量がこれより少ないと酸化
防止剤の保持能力が低下し、加工過程およびチユーブ製
造後の貯蔵過程で酸化防止剤のブルーミングが起こりや
すくなる。他方、かかる含量がこれより多いと加熱収縮
時の熱安定性が低下する。本発明で用いられる酸化防止
剤としては、種々の種類のものを使用できるが、加熱収
縮時における酸化防止剤の昇華飛散を防止するためには
、分子量３００以上の酸化防止剤を使用することが望ま
しい。

かかる酸化防止剤の添加量としては、第１成分と第２成
分との合計量１００重量部に対して０．１〜５．０重量
部が望ましい。これより少ないと熱酸化劣化による亀裂
が起こりやすくなる。本発明で用いられる重合体組成物
は、上述した成分の外に、各種安定剤、カーボンブラツ
ク、難燃剤、滑剤、その他の無機充填剤を含有してもよ
い。なお、これら添加剤の量はＬＬＤＰＥ，ＥＶＡ，Ｅ
ＥＡ，ＢＬＤＰＥおよび酸化防止剤の配合割合の組成範
囲の計算上からは除外される。上述した各種成分の配合
方法は、特に制限されるものではなく、既知の混合技術
、例えばバンバリミキサ一、混合ロールまたは押出機等
による溶融混練技術を利用することができる。

本発明熱収縮チユーブを制造するにあたつてはプロツキ
ング法あるいは膨脹法を用いることができる。

プロツキング法では、まずＴダイ押出法、インフレーシ
ヨン法等によつて形成した上述した組成のＰＥシートに
加速電子線を照射し架橋させる。次に、この架橋ＰＥシ
ートを加熱下で機械方向に延伸加工することによつて長
尺の熱収縮フイルムを作る。最後に、この熱収縮フイル
ムをマンドレル上に緊密に巻き上げてから加熱溶融して
一体化し、熱収縮チユーブを形成する（特公昭５０２４
３５５号参照）。膨脹法では、まず押出法等によつて形
成したＰＥパイプに加速電子線を照射し架橋させる。こ
の架橋ＰＥパイプを加熱下で膨脹変形し、その状態のま
ま冷却固化することによつて熱収縮チユーブを製造する
（特公昭４７３７５０６号、特公昭５２−４０３４３号
参照）。次に本発明の実施例について説明するが、本発
明はこれら実施例になんら限定されるものではない。な
お、これらの実施例において架橋度はゲル分率Ｇによつ
て評価した。ゲル分率とは架橋ＰＥの試料中のゲル分重
量を百分率で表わしたものであり、電子線の照射量と共
に増加する。なお、ゲル分重量は試料を１２『Ｃのキシ
レン中にて２４時間抽出後、不溶分を８０℃にて１６時
間以上乾燥したものの重量である。熱収縮力は１５『Ｃ
における段階的弛緩および引張試験によつて測定される
第１図示の円周方向の静的収縮応力σ，〔９／（７ｉｉ
〕一歪ε〔％〕曲線よりε＝３３（ｆ）およびε＝１８
６（ｆ）におけるσ８値として評価した。

かかる試験にあたつては、第２図Ａに示すように熱収縮
チユーブ１の円周方向２に沿う短冊状試験片３を切り出
し、この試験片３を第２図Ｂに示すように引張試験機の
チヤツク４に取付け、温度１５０℃において、矢印で示
すように段階的弛緩および引張を熱収縮チユーブ部分３
に加えて静的能力σ８〔９眉〕を測定する。熱収縮チユ
ーブ１の径方向の収縮力はσ８ｔ／ｒ〔９／？〕（ここ
でｔは熱収縮チユーブ１の厚み、ｒは熱収縮チユーブ１
の半径）として計算されるが、この収縮力は、第３図に
示す熱収縮チユーブの実際の収縮力の測定値σ。〔９／
Ｃｌ７ｌ〕とよく一致する。この実際の収縮力の測定は
、第４図に示すように、熱収縮チユーブ１の内部に封入
したガスのガス圧と収縮力とが釣合つたときのガス圧か
ら測定できる（特願昭５３−９８６８１号参照）。熱収
縮チユーブの耐亀裂性は、亀裂成長による破壊時の吸収
エネルギー量に相当するタフネス値Ｆｌ６σｄε〔Ｋ９
／Ｒｒｌ〕によつて評価した。すなわち、第５図に示す
ように、歪εに対する応力σを示す曲線においてεがＯ
から所定の量εｂに至るまでのε−σ曲線の面積で表わ
されるタフネス値によつて評価した。その際に、第２図
Ａと同様にチユーブ円周方向に切り出した短冊状試験片
３の一側縁に、第６図に示すように、１ｍ７７！の深さ
の切欠５を付け、この切欠付試験片３を引張試験機のチ
ヤツク４に取り付け、引張速度５０ｍｍ／分の定速引張
試験からσ−ε曲線を測定し、そのσ−ε曲線の面積を
求めてタフネス値とする。このタフネス値は、第７図に
示すように、実際の熱収縮チユーブの耐亀裂性を示す量
、すなわちチユーブ端面の切欠から亀裂が進行する速度
〔分／１０ｍｍ〕とよく対応する。ここで、亀裂進行速
度は、第８図に示すように、熱収縮チユーブ６の端面に
深さ１ｍ７１Ｌの切欠７をつけ、この熱収縮チユーブ６
に治具８を嵌合させ、この治具８により延伸率または歪
ε１８６％になるように調整し、次いでこの熱収縮チュ
ーブ６を１５０℃のシリコン油槽に浸漬したときに、切
欠７からの亀裂が１０ｍｍ進行するまでの時間を測定し
て求めた。なお、第８図において、９はチユーブ６の表
面に付した１０ｍｍ標線である。熱収縮チユーブの収縮
力と耐亀裂性は、主に、チユーブ用材料として使用した
ＰＥ樹脂の種類、および架橋度またはゲル分率によつて
決まる。ある一つのＰＥ樹脂をチユーブ用材料として使
用し、電子線照射量、従つてゲル分率の異なる熱収縮チ
ユーブを製造した場合、得られた熱収縮チユーブの収縮
力は、後に説明する第９図に示すように、ゲル分率とと
もに大になる。一方、熱収縮チユーブの耐亀裂性はゲル
分率とともに悪くなる。すなわち、タフネス値は、後に
説明する第１０図に示すようにゲル分率とともに低下す
る。従つて、ある一つのＰＥ樹脂から作られた熱収縮チ
ユーブの耐亀裂性と収縮力との関係は、照射量またはゲ
ル分率を変えたときのタフネス一σ８（ε−３３０１）
）曲線で評価できる（第１１図および第１２図参照）。
また、実際に熱収縮チユーブを製造しなくても、延伸ま
たは膨脹加工する前の架橋ＰＥパイプ、架橋ＰＥシート
のタフネス一σ８曲線から熱収縮チユーブを製造したと
きの耐亀裂性一収縮力曲線を予測できることが分つた。
これは、膨脹法（第１１図）およびブ０ツキング法（第
１２図）で製造した熱収縮チユーブのタフネス一σ８（
ε＝３３暢曲線と架橋ＰＥシートの場合のタフネス一σ
８（ε＝３３０１））曲線（第１３図および第１４図）
がほぼ一致していることから明らかである。したがつて
、本発明の以下に述べる実施例においては、架橋ＰＥシ
ートのタフネス一σ５（ε二３３％）曲線から熱収縮チ
ユーブの耐亀裂性と収縮力との関係を評価することも行
つた（第１３図および図１４図）。実施例１および２と
比較例１〜３第１表に示すＰＥ樹脂組成物から押出法によりＰＥパイ
プを作製した。

このＰＥパイプに電子線加速器を用いて加速電子線を照
射し、ゲル分率１０〜６００１）の範囲の架橋ＰＥパイ
プを得た。この架橋ＰＥパイプから膨脹法により熱収縮
チユーブを製造した（第１表）。その熱収縮チユーブの
σ８（ε＝３３（：ｆ））〔９／ＣｆＬ〕−ゲル分率〔
％〕曲線を第９図に、タフネス〔Ｋ９／ｄ〕−ゲル分率
〔％〕曲線を第１０図に示す。第９図と第１０図から求
めたタフネス〔Ｋ９／Ｃ７ｉｌ〕−σ８（ε＝３３暢〔
ｇ／ＣＴｉｌ〕曲線を第１１図に示す。この第１１図の
結果より、実施例１および２の熱収縮チユーブは、ゲル
分率Ｇ−２５（ｆ）以上において、比較例２および３の
熱収縮チユーブに比べて、優れた耐亀裂性と高い収縮力
をもつことが分る。比較例１の熱収縮チユーブは最も優
れた耐亀裂性と高い収縮力をもつが、酸化防止剤保持能
力がなく、製造工程で酸化防止剤のブルーミングを起こ
した。実施例３および４と比較例４〜６第１表に示すＰ
Ｅ樹脂組成物からＴダイ押出法により０．２ｍＴｎ厚の
ＰＥシートを作製した。

このＰＥシートに電子線加速器を用いて加速電子線を照
射し、ゲル分率１０〜６００１）の範囲の架橋ＰＥシー
トを得た。この架橋ＰＥシートを加熱下で軸延伸加工し
、熱収縮性フイルムを得た。この熱収縮フイルムを用い
てプロツキング法により熱収縮チユーブを製造した。そ
の結果を第１表に示す。また、かかる熱収縮チユーブの
タフネス〔Ｋ９／〜〕σ８（ε−３３０１））〔９／Ｃ
ｒｌｌ〕曲線を第１２図に示す。ここでも、膨脹法で製
造した熱収縮チユーブと類似の結果が得られることが分
る。ここで比較例４は比較例１と同様の欠点があつた。
実施例５〜９と比較例７〜１０第２表に示すＰＥ樹脂組成物から圧縮成形により２ｍ７
！Ｌ厚のＰＥシートを作製した。

このＰＥシートに電子線加速器を用いて加速電子線を照
射し、ゲル分率５〜６５０／）の範囲の架橋ＰＥシート
を得た。この架橋ＰＥシートのタフネス〔Ｋｇ／（−１
１１〕−σ８（ε−３３％）〔９／（３１〕曲線を第１
３図および第１４図に示す。この架橋ＰＥシートの場合
にも、上述した熱収縮チユーブのタフネス一σ５（ε＝
３３０１））曲線の場合と類似の結果が得られることが
分る。以上のように、第１１図〜第１４図の結果の対比
から明らかなように、本発明によれば、第１成分として
中低圧法直鎖状低密度ポリエチレンを３０〜９８重量部
、第２成分としてエチレン一酢酸ビニル共重合体または
エチレン酢酸ビニル共重合体と高圧法分岐状低密度ポリ
エチレンとの混合物（ただし、このエチレン一酢酸ビニ
ル共重合体または混合物において結合酢酸ビニル含量１
〜２５重量０１））を７０〜２重量部、および酸化防止
剤を０．１〜５，０重量部含む重合体組成物、あるいは
第１成分として中低圧法直鎖状低密度ポリエチレンを３
０〜９８重量部、第２成分としてエチレンアクリル酸エ
チル共重合体またはエチレン−アクリル酸エチル共重合
体と高圧法分岐状低密度ポリエチレンとの混合物（ただ
し、このエチレンアクリル酸エチル共重合体または混合
物において結合アクリル酸エチル含量１〜２５重量０１
））を７０〜２重量部、および酢酸防止剤を０．１〜５
．０重量部含む重合体組成物をチユーブ材料とし、ゲル
分率を２５（ｆ）以上の範囲とすることによつて、従来
材料ＢＬＤＰＥを使用した場合に比較して、格段に優れ
た耐亀裂性と高い収縮力を有する熱収縮チユーブを形成
できることが分つた。

また、本発明熱収縮チユーブは、従来材料ＭＤＰＥやＨ
ＤＰＥに比べて、エチレンコポリマ系熱溶融接着剤との
接着性が良いことや、融点以下での透明性が良いなどの
利点もある。従つて、本発明熱収縮チユーブを、例えば
通信ケーブルの外被接続に適用した場合、信頼性の高い
接続部を形成できる。

【図面の簡単な説明】第１図は熱収縮チユーブの円周方向の静的応力σ８と歪
εとの関係を示す特性曲線図、第２図ＡおよびＢはσ８
−ε曲線を求める測定方法の説明図、第３図はσ８値か
ら算出される径方向の収縮力と実際のチユーブの収縮力
σ。との相関関係を示す特性曲線図、第４図は実際のチユー
ブの収縮力の測定方法の説明図、第５図は定速引張試験
より得られる応力σ一歪ε曲線の面積からタフネス値を
算出することを説明するためのσ−ε曲線を示す特性曲
線図、第６図はタフネス値測定方法の説明図、第７図は
タフネス値とチユーブの耐亀裂性を評価できる実験値と
しての亀裂進行速度との相関関係を示す特性曲線図、第
８図は実際のチユーブの亀裂進行速度の測定方法の説明
図、第９図は歪ε−３３＃）におけるσ８値とゲル分率
との関係を示す特性曲線図、第１０図はタフネスとゲル
分率との関係を示す特性曲線図、第１１図〜第１４図は
タフネスと歪ε＝３３（ｆ）におけるσ８値との関係を
示す特性曲線図である。１・・・・・・熱収縮チユーブ
、２・・・・・・円周方向、３・・・・・・短冊状試験
片、４・・・・・・引張試験機のチヤツク、５・・・・
・・切欠、６・・・・・・熱収縮チユーブ、７・・・・
・・切欠、８・・・・・・治具、９・・・・・・１０ｍ
ｍ標線。

Claims

【特許請求の範囲】１ポリエチレンを主成分とするチューブ材料に加速電
子線を照射し、その電子線照射ポリエチレンを延伸ある
いは膨脹加工することによつて形成した熱収縮チューブ
において、前記チューブ材料を、第１成分としての中低
圧法直鎖状低密度ポリエチレンを３０〜９８重量部、第
２成分としてのエチレン−酢酸ビニル共重合体またはエ
チレン−酢酸ビニル共重合体と高圧法分岐状低密度ポリ
エチレンとの混合物（ただし、当該第２成分中における
結合酢酸ビニル含量１〜２５重量％）を７０〜２重量部
および酸化防止剤を０．１〜５．０重量部含む重合体組
成物で構成し、該重合体組成物には、熱収縮チューブに
形成された状態での架橋度がゲル分率２５％以上となる
ように加速電子線を照射したことを特徴とする熱収縮チ
ューブ。２ポリエチレンを主成分とするチューブ材料に加速電
子線を照射し、その電子線照射ポリエチレンを延伸ある
いは膨脹加工することによつて形成した熱収縮チューブ
において、前記チューブ材料を、第１成分としての中低
圧法直鎖状低密度ポリエチレンを３０〜９８重量部、第
２成分としてのエチレン−アクリル酸エチル共重合体ま
たはエチレン−アクリル酸エチル共重合体と高圧法分岐
状低密度ポリエチレンとの混合物（ただし、当該第２成
分中における結合アクリル酸エチル含量１〜２５重量％
）を７０〜２重量部、および酸化防止剤を０．１〜５．
０重量部含む重合体組成物で構成し、該重合体組成物に
は、熱収縮チユーブに形成された状態での架橋度がゲル
分率２５％以上となるように加速電子線を照射したこと
を特徴とする熱収縮チユーブ。