JPS59220292A - チタンクラツド中高炭素鋼板の製造法 - Google Patents
チタンクラツド中高炭素鋼板の製造法Info
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- JPS59220292A JPS59220292A JP9679783A JP9679783A JPS59220292A JP S59220292 A JPS59220292 A JP S59220292A JP 9679783 A JP9679783 A JP 9679783A JP 9679783 A JP9679783 A JP 9679783A JP S59220292 A JPS59220292 A JP S59220292A
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- B23K20/22—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded
- B23K20/227—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded with ferrous layer
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は圧延法によるチタンクラッド鋼板の製造法に関
するものである。
するものである。
従来、チタンクラッド鋼板は爆着法によって製造されて
おシ、製品の製造可能範囲９寸法梢度・生産蓋そして製
造コストの点で製法に起因する著るしい制約を受けてい
る。最近、爆着圧延法によるチタンクラッド鋼板の製造
が試みられており、製品の製造可能範囲と寸法精度は改
善のきざしが見えているが、接着部の合金相と空孔欠陥
に起因する諸問題が残されている。さらに最近圧延法に
よってチタンクラッド鋼板を製造する方法、すなわち母
材に極低炭素鋼を用いる方法、さらに鋼中の炭素を固定
する特定成分の極低炭素ｗ４を母材として用いる方法、
あるいはチタン板と鋼板との間に第３の金楓板を挿入す
る方法が提案されているが、母材鋼板の強度が不十分な
ため板厚を厚くしてこれを補なう必要があシ、従って高
価である。
おシ、製品の製造可能範囲９寸法梢度・生産蓋そして製
造コストの点で製法に起因する著るしい制約を受けてい
る。最近、爆着圧延法によるチタンクラッド鋼板の製造
が試みられており、製品の製造可能範囲と寸法精度は改
善のきざしが見えているが、接着部の合金相と空孔欠陥
に起因する諸問題が残されている。さらに最近圧延法に
よってチタンクラッド鋼板を製造する方法、すなわち母
材に極低炭素鋼を用いる方法、さらに鋼中の炭素を固定
する特定成分の極低炭素ｗ４を母材として用いる方法、
あるいはチタン板と鋼板との間に第３の金楓板を挿入す
る方法が提案されているが、母材鋼板の強度が不十分な
ため板厚を厚くしてこれを補なう必要があシ、従って高
価である。
本発明はチタンクラッド鋼接着部の破壊の原因が主とし
て鋼からチタン側への鉄と炭素の拡散にあることを究明
し、従来接着不良の最大の原因とされていた鉄の酸化物
とチタンの酸化物が鋼からチタン側への鉄と炭素の拡散
を抑制することをつきとめ、鋼板のチタン板への合わせ
面を脱炭することによって中炭素鋼板および高炭素鋼板
（以下９尚炭素鋼板と呼ぶ）とチタン板の圧延によるり
２ツド鋼板の製造を可能としたものである。
て鋼からチタン側への鉄と炭素の拡散にあることを究明
し、従来接着不良の最大の原因とされていた鉄の酸化物
とチタンの酸化物が鋼からチタン側への鉄と炭素の拡散
を抑制することをつきとめ、鋼板のチタン板への合わせ
面を脱炭することによって中炭素鋼板および高炭素鋼板
（以下９尚炭素鋼板と呼ぶ）とチタン板の圧延によるり
２ツド鋼板の製造を可能としたものである。
すなわち、本発明の要旨とするととろけ下記のとおシで
ある。
ある。
（１） チタン板との合せ面に深さ２０μ以上の脱炭
層を有する炭素含有量０．１０％以上の母材鋼板と前記
チタン板とを、両者の合せ面の一方あるいは両方に合計
１０μ以下の厚さのスケール層を付層させて組立てた素
材組立板を、４００〜７５０℃の温度に加熱し、３００
℃以上の温度でかつ２５チ以上の圧下率で少なくとも２
回圧延することを特徴とするチタンクラッド中高炭素鋼
板の製造法。
層を有する炭素含有量０．１０％以上の母材鋼板と前記
チタン板とを、両者の合せ面の一方あるいは両方に合計
１０μ以下の厚さのスケール層を付層させて組立てた素
材組立板を、４００〜７５０℃の温度に加熱し、３００
℃以上の温度でかつ２５チ以上の圧下率で少なくとも２
回圧延することを特徴とするチタンクラッド中高炭素鋼
板の製造法。
（２） チタン板との合せ面に深さ２０μ以上の脱炭
層を有する炭素含有量０．１０％以上の母材鋼板と前記
チタン板とを、両者の合せ面の一方あるいは両方に合計
１０μ以下の厚さのスケール１−を付着させかつ母材鋼
板とチタン板との合せ而が外気と微小孔で通じるように
構成して組立てた素材組立板を、４００〜７５０℃の温
度に加熱し、３００℃以上の温度でかつ２５チ以上の圧
下率で少なくとも２回圧延し、その際最初の圧婢パス時
に前記微小孔の少なくとも１つを素材組立板の後端部に
位置せしめて圧延することを特徴とするチタンクラッド
中高炭素鋼板の製造法。
層を有する炭素含有量０．１０％以上の母材鋼板と前記
チタン板とを、両者の合せ面の一方あるいは両方に合計
１０μ以下の厚さのスケール１−を付着させかつ母材鋼
板とチタン板との合せ而が外気と微小孔で通じるように
構成して組立てた素材組立板を、４００〜７５０℃の温
度に加熱し、３００℃以上の温度でかつ２５チ以上の圧
下率で少なくとも２回圧延し、その際最初の圧婢パス時
に前記微小孔の少なくとも１つを素材組立板の後端部に
位置せしめて圧延することを特徴とするチタンクラッド
中高炭素鋼板の製造法。
本発明を図面にもとづいて説明する。
第１図ないし第４図は本発明の素材組立板の構成列を示
す縦断面図である。図において１は母材鋼板、２はチタ
ン板、３は母材鋼板１とチタン板２との合せ面、４は微
小孔、５は捨材、６は継材である。母材鋼板１は炭素含
有蓋０．１０重蓋チ以上であシかつそのチタン板との合
せ面は深さ２０μ以上にわたって脱炭された脱炭層を有
する。また母材鋼板１とチタン板２との合せ面の一方あ
るいは両方に合計で厚さ１０μ以下、好ましくは５〜１
０μのスケール１ｍ分有せしめる。
す縦断面図である。図において１は母材鋼板、２はチタ
ン板、３は母材鋼板１とチタン板２との合せ面、４は微
小孔、５は捨材、６は継材である。母材鋼板１は炭素含
有蓋０．１０重蓋チ以上であシかつそのチタン板との合
せ面は深さ２０μ以上にわたって脱炭された脱炭層を有
する。また母材鋼板１とチタン板２との合せ面の一方あ
るいは両方に合計で厚さ１０μ以下、好ましくは５〜１
０μのスケール１ｍ分有せしめる。
このようにして構成した素材組立板を４００〜７５０℃
に加熱し、３００℃以上の温度で２５％以上の圧下率で
少なくとも２回圧延することによってチタンクラッド中
高炭素鋼板を製造することができる。
に加熱し、３００℃以上の温度で２５％以上の圧下率で
少なくとも２回圧延することによってチタンクラッド中
高炭素鋼板を製造することができる。
なお好ましくは本発明の第２の特徴に従って、母材鋼板
１とチタン板２との仕せ面を構成する間隙と外気とを微
小孔４によって通ずるように構成して素材組立板を組立
て、この組立板を圧延するにあたって最初の圧延ノ臂ス
のとき、この微小孔４の少くとも１つを最初の圧延パス
時に組立板の後端部に位置させる。この微小孔４は図か
ら明らかな如く、列えば継材６あるいは捨材５に穿孔さ
れる。
１とチタン板２との仕せ面を構成する間隙と外気とを微
小孔４によって通ずるように構成して素材組立板を組立
て、この組立板を圧延するにあたって最初の圧延ノ臂ス
のとき、この微小孔４の少くとも１つを最初の圧延パス
時に組立板の後端部に位置させる。この微小孔４は図か
ら明らかな如く、列えば継材６あるいは捨材５に穿孔さ
れる。
本発明において母材鋼板の脱炭層深さを少くとも２０μ
とするのは、４００〜７５０℃の加熱圧延時において母
材鋼板からチタン板への炭素の拡散を防止しうる深さで
あるからである。
とするのは、４００〜７５０℃の加熱圧延時において母
材鋼板からチタン板への炭素の拡散を防止しうる深さで
あるからである。
母材鋼板のチタン板との合わせ曲を２０μ以上の深さに
脱炭させる方法は任意の方法を選ぶことができる。列え
ば母材鋼板としで最も需要が予想されるＪＩＳ Ｇ ３
１０３の２穐から６棟までは、いづれも炭素含有量は０
．１０％以上で実用されるものであるが、これらは８０
０℃以上１３００℃以下の酸化性雰囲気で２０分以上加
熱することによって２０μ以上の脱炭１＠を得ることが
できる。これらの一種では珪素含有量は０．１５−以上
０．３０％以下と規定されているが、この値を０．５０
％以上１．５０％以下程鍵に上昇することによってより
Ｍい脱炭１−を容易に得ることができる。なお脱炭層深
さはＪＩＳ Ｇ ０５５８のフェライト脱炭１ｍ深さの
規定に従がう。
脱炭させる方法は任意の方法を選ぶことができる。列え
ば母材鋼板としで最も需要が予想されるＪＩＳ Ｇ ３
１０３の２穐から６棟までは、いづれも炭素含有量は０
．１０％以上で実用されるものであるが、これらは８０
０℃以上１３００℃以下の酸化性雰囲気で２０分以上加
熱することによって２０μ以上の脱炭１＠を得ることが
できる。これらの一種では珪素含有量は０．１５−以上
０．３０％以下と規定されているが、この値を０．５０
％以上１．５０％以下程鍵に上昇することによってより
Ｍい脱炭１−を容易に得ることができる。なお脱炭層深
さはＪＩＳ Ｇ ０５５８のフェライト脱炭１ｍ深さの
規定に従がう。
本発明においては母材鋼板のチタン板との合せ面に１０
μ以下、好ましくは０，５μ以上ｌＯμ以下のスケール
層を付着させることによって鋼板からチタン板への炭素
の拡散を減少させることができる。
μ以下、好ましくは０，５μ以上ｌＯμ以下のスケール
層を付着させることによって鋼板からチタン板への炭素
の拡散を減少させることができる。
母材鋼板のチタン板との合わせ面の酸化スケールは全面
にわたって一様に分布することが望ましく、スケール厚
さの好ましい下限の０．５μは鋼板の金属光沢が消失し
、スケールの均一付着が肉眼によって容易に判別でき、
かつ光学顕微鏡によってその厚さが確認できる製造管理
限界であるが、スケール厚さが０．５μ以下であっても
鋼板の表面が変色する程度に酸化されていれば、本発明
の目的は達成されるものである。スケール厚さの上限の
ｌＯμは工業的に安定してチタン板と鋼板の接着を行な
うための条件であって、これが厚すぎれば全般に接着強
度が劣シ、局部的にスケールが集まった未接層向所が増
大する。母材鋼板表向に０．５μ以上１０μ以下の厚さ
のスケールを付与するには、脱炭１−を得るための加熱
で生成した母材鋼板表面のスケールを、水圧デスケーラ
−、メカニカルデスケーラ−、サンドブラスト、ショツ
トブラスト等で脱スケールし、残留スケールとして厚さ
を調整することによって得られる。また、母材鋼板の脱
炭処理のあと熱間圧延を行なってもスケール厚さを０．
５μ以上１０μ以下に調整することができる。
にわたって一様に分布することが望ましく、スケール厚
さの好ましい下限の０．５μは鋼板の金属光沢が消失し
、スケールの均一付着が肉眼によって容易に判別でき、
かつ光学顕微鏡によってその厚さが確認できる製造管理
限界であるが、スケール厚さが０．５μ以下であっても
鋼板の表面が変色する程度に酸化されていれば、本発明
の目的は達成されるものである。スケール厚さの上限の
ｌＯμは工業的に安定してチタン板と鋼板の接着を行な
うための条件であって、これが厚すぎれば全般に接着強
度が劣シ、局部的にスケールが集まった未接層向所が増
大する。母材鋼板表向に０．５μ以上１０μ以下の厚さ
のスケールを付与するには、脱炭１−を得るための加熱
で生成した母材鋼板表面のスケールを、水圧デスケーラ
−、メカニカルデスケーラ−、サンドブラスト、ショツ
トブラスト等で脱スケールし、残留スケールとして厚さ
を調整することによって得られる。また、母材鋼板の脱
炭処理のあと熱間圧延を行なってもスケール厚さを０．
５μ以上１０μ以下に調整することができる。
次に、本発明の第２の特徴に従ってチタン板と鋼板の両
合わせ而が構成する間隙を外気と微小孔によって通ずる
ように組立てるが、その目的は加熱中の合わせ面のスケ
ール厚さを所定の範囲に深つこと、加熱中にチタン板お
よび銅板の内部および表層から放出される水素、窒素、
酸素、−酸化炭素、二酸化炭素、炭化水素などの気体や
、加熱によって膨張する残留気体を外部へ放出すること
、ならびに圧地中に後端に押し寄せられるこれらの気体
を外部へ放出するととである。この微小孔は好ましくは
その周辺が加熱中に酸化を受けない程度に十分小さいも
ので、列えは幅１ ｍ 、畏さ１００藺以Ｆ、直径１０
鰭以下のドリル孔、あるいは内 。
合わせ而が構成する間隙を外気と微小孔によって通ずる
ように組立てるが、その目的は加熱中の合わせ面のスケ
ール厚さを所定の範囲に深つこと、加熱中にチタン板お
よび銅板の内部および表層から放出される水素、窒素、
酸素、−酸化炭素、二酸化炭素、炭化水素などの気体や
、加熱によって膨張する残留気体を外部へ放出すること
、ならびに圧地中に後端に押し寄せられるこれらの気体
を外部へ放出するととである。この微小孔は好ましくは
その周辺が加熱中に酸化を受けない程度に十分小さいも
ので、列えは幅１ ｍ 、畏さ１００藺以Ｆ、直径１０
鰭以下のドリル孔、あるいは内 。
圧が外圧よシ尚〈なった場合に初めて開口する孔の構造
とすることができる。
とすることができる。
次に本発明に従いチタン板と母材鋼板との組立板を４０
０℃以上７５０℃以下の温度に加熱し、好ましくは前記
微小孔の少なくとも一つを最初の圧延パスのとき該組立
板の後端部に位置せしめて圧延するのであるが、加熱温
度の下限は３００℃以上の温度で２５％以上の圧下率の
圧延を少なくとも２回加えるだめの準備条件であって、
この条件が満足される範囲内で加熱温度をさらに低下さ
せることができる。加熱温度の上限は加熱中、圧延中、
および冷却中に鋼板あるいは接着部からチタン板側への
鉄および炭素の拡散が認められない限界である。この上
限はαチタンからβチタンへの変態温度である８８６℃
以下であれば、かなシ満足な接着強度が得られるが、接
着部近傍のチタン板の６１１上昇が大きくなシ、好まし
くない。本発明において微小孔の少なくとも一つを最初
の圧延パスのとき組立板の後端部に位置せしめるのは、
さきにのべた如く圧延中に後端部に押し寄せられる組立
板内部の気体を外部に放散させるためであシ、ることも
できる。
０℃以上７５０℃以下の温度に加熱し、好ましくは前記
微小孔の少なくとも一つを最初の圧延パスのとき該組立
板の後端部に位置せしめて圧延するのであるが、加熱温
度の下限は３００℃以上の温度で２５％以上の圧下率の
圧延を少なくとも２回加えるだめの準備条件であって、
この条件が満足される範囲内で加熱温度をさらに低下さ
せることができる。加熱温度の上限は加熱中、圧延中、
および冷却中に鋼板あるいは接着部からチタン板側への
鉄および炭素の拡散が認められない限界である。この上
限はαチタンからβチタンへの変態温度である８８６℃
以下であれば、かなシ満足な接着強度が得られるが、接
着部近傍のチタン板の６１１上昇が大きくなシ、好まし
くない。本発明において微小孔の少なくとも一つを最初
の圧延パスのとき組立板の後端部に位置せしめるのは、
さきにのべた如く圧延中に後端部に押し寄せられる組立
板内部の気体を外部に放散させるためであシ、ることも
できる。
本発明においては圧下率２５％以上の圧下を少なくとも
２回加えることが重装である。最初の圧下だけでは、圧
Ｆ率がクリえば５０％以上と大きくても、未接着部が残
留し、これが起点となって冷却中に未接着部が拡大する
。圧下を２回以上加えることによシ、前のパスによシ未
圧漸面は活性化され接着されやすい状態となシ、次の大
きな圧下によって接着する。圧下率が２５チに達しない
圧下では、特に５５０℃以下においては鋼板内部の残留
応力が増大し、接着面の破壊と根皮シを生じやすくなる
ので好ましくない。本発明において３００℃以上で大き
な圧下率を完了するのは、母材鋼板およびチタン板とも
に、加工硬化やマルテンサイト変態などによシ変形抵抗
が急増し、熱間圧延の姑長としては設備上および品買上
の新たな問題を生ずるからである。
２回加えることが重装である。最初の圧下だけでは、圧
Ｆ率がクリえば５０％以上と大きくても、未接着部が残
留し、これが起点となって冷却中に未接着部が拡大する
。圧下を２回以上加えることによシ、前のパスによシ未
圧漸面は活性化され接着されやすい状態となシ、次の大
きな圧下によって接着する。圧下率が２５チに達しない
圧下では、特に５５０℃以下においては鋼板内部の残留
応力が増大し、接着面の破壊と根皮シを生じやすくなる
ので好ましくない。本発明において３００℃以上で大き
な圧下率を完了するのは、母材鋼板およびチタン板とも
に、加工硬化やマルテンサイト変態などによシ変形抵抗
が急増し、熱間圧延の姑長としては設備上および品買上
の新たな問題を生ずるからである。
本発明においてチタン板と母材鋼板とを鋼同志の溶接に
よって固定する場合に、圧延前の加熱温損を防ぐために
、該溶接部を局部的に７００℃以上８８０℃以下の温度
に昇温してポストアニーリングすることが望ましい。そ
の下限の温［７００℃は短時間で銅を焼鈍する場合に効
果のある温度、上限温度８８０℃は、近接するチタン板
がαからβへの変態点である８８６℃を超えると、チタ
ン板のば化とチタン板への鉄の拡散とチタン結晶粒度の
粗大化が進むことから制限されている。
よって固定する場合に、圧延前の加熱温損を防ぐために
、該溶接部を局部的に７００℃以上８８０℃以下の温度
に昇温してポストアニーリングすることが望ましい。そ
の下限の温［７００℃は短時間で銅を焼鈍する場合に効
果のある温度、上限温度８８０℃は、近接するチタン板
がαからβへの変態点である８８６℃を超えると、チタ
ン板のば化とチタン板への鉄の拡散とチタン結晶粒度の
粗大化が進むことから制限されている。
圧延に先だってチタン板の母材鋼板との合わせ而の酸化
スケールを０，５μ以上１０μ以下の厚さに調整し、両
合わせ面の構成する間隙と外気とを微小孔によって通ず
る如くチタン板と母材鋼板とを組立て、この組立板を４
００℃以上７５０℃以丁の温度に加熱し、前記微小孔の
少なくとも一つを最初の圧延パスのとき、この組立板の
後端部に位置せしめ、３００℃以上の＠度で２５％以上
の圧下率の圧延を少なくとも２回加えることによっても
、前述の鋼板のチタン板との合わせ面の酸化スケールを
Ｏ１５，μ以上１０μ以下の厚さに調整して加熱圧延す
ることと同様に、良好なチタンクラッド鋼板を得ること
ができ、本発明に含まれるものである。さらに圧延に先
だって、鋼板とチタン板との合わせ而の酸化スケールの
会計を０．５μ以上１０μ以下の厚さに調整した場合も
同様の効果が得られ、本発明に含まれるものである。な
おチタン板の酸化スケールＶｉ７５０℃以ｒでかつ１時
間以内の加熱で生成せしめたものか好ましく、これよシ
高温長時間になると１曖化スケールのはく離が著るしく
なる。
スケールを０，５μ以上１０μ以下の厚さに調整し、両
合わせ面の構成する間隙と外気とを微小孔によって通ず
る如くチタン板と母材鋼板とを組立て、この組立板を４
００℃以上７５０℃以丁の温度に加熱し、前記微小孔の
少なくとも一つを最初の圧延パスのとき、この組立板の
後端部に位置せしめ、３００℃以上の＠度で２５％以上
の圧下率の圧延を少なくとも２回加えることによっても
、前述の鋼板のチタン板との合わせ面の酸化スケールを
Ｏ１５，μ以上１０μ以下の厚さに調整して加熱圧延す
ることと同様に、良好なチタンクラッド鋼板を得ること
ができ、本発明に含まれるものである。さらに圧延に先
だって、鋼板とチタン板との合わせ而の酸化スケールの
会計を０．５μ以上１０μ以下の厚さに調整した場合も
同様の効果が得られ、本発明に含まれるものである。な
おチタン板の酸化スケールＶｉ７５０℃以ｒでかつ１時
間以内の加熱で生成せしめたものか好ましく、これよシ
高温長時間になると１曖化スケールのはく離が著るしく
なる。
本発明を実施列について説明する。
表１はチタン板の化学成分を示し、ＪＩＳ Ｈ４６００
１種相当品である。表２は母材鋼板と捨材鋼板の化学成
分を示し、ＪＩＳ Ｇ ３１０３２ ｆＪｉ相当品であ
る。
１種相当品である。表２は母材鋼板と捨材鋼板の化学成
分を示し、ＪＩＳ Ｇ ３１０３２ ｆＪｉ相当品であ
る。
表３は実験条件と圧延後の接層判定結果である。
接着の判定基準はＪＩＳ Ｇ ０６０１およびＧ ３６
０３に従がい、ぜん前強さ１４ ｋｇｆ／ｍｍ２以上ケ
良とした。
０３に従がい、ぜん前強さ１４ ｋｇｆ／ｍｍ２以上ケ
良とした。
板組合わせは第３図の列を示したが、第１図＋Ｍ２図、
第４図の場合についても試験結果は同じであった。
第４図の場合についても試験結果は同じであった。
試験時の組立板の寸法は厚さ２８．５ ｗｎ 、幅１０
０＋＋＋ｍ。
０＋＋＋ｍ。
長さ２００叫であシ、所定温間に加熱後ただちに圧延し
、１／Ｊ？ス目の圧下’４ｓ ｒ ＋は１５％、２５％
ｔ５０％のいづれかである。このあと空冷するかあるい
はただちに２パス目の圧下率ｒ２を１５％。
、１／Ｊ？ス目の圧下’４ｓ ｒ ＋は１５％、２５％
ｔ５０％のいづれかである。このあと空冷するかあるい
はただちに２パス目の圧下率ｒ２を１５％。
２５％、５０％のいづれかを加えたのち空冷した。
表３は圧下率が２５％の場合で加熱温就が７５０℃と４
００℃の場合について示し、接着良否は両加熱温匪の範
囲内で寺しくなっている。表３において１）々ス圧蝿後
の接着はすべて否であシ、表中にはないが、圧下率ｒ、
が１５％および５０％についてもすべて否であった。２
ノぞス圧姑後には例１、し１１３．ｌ／１が接看良であ
シ、これらは鋼板のチタン面との合わせ面の脱炭層深さ
が２０μ以上でかつＷ化スケールの厚さが１０μ以下、
あるいはチタン面の鋼板との合わせ而の酸化スケールの
厚さが１０μ以丁、あるいは両合わ一＋！：１１１ｊの
酸化スケールの合ｄ［厚さが１０μ以下の場合である。
００℃の場合について示し、接着良否は両加熱温匪の範
囲内で寺しくなっている。表３において１）々ス圧蝿後
の接着はすべて否であシ、表中にはないが、圧下率ｒ、
が１５％および５０％についてもすべて否であった。２
ノぞス圧姑後には例１、し１１３．ｌ／１が接看良であ
シ、これらは鋼板のチタン面との合わせ面の脱炭層深さ
が２０μ以上でかつＷ化スケールの厚さが１０μ以下、
あるいはチタン面の鋼板との合わせ而の酸化スケールの
厚さが１０μ以丁、あるいは両合わ一＋！：１１１ｊの
酸化スケールの合ｄ［厚さが１０μ以下の場合である。
なおチタン板のα化スケール厚さは両面とも同じであり
、チタン板と接する捨材鋼板スケール厚さはいづれも約
１００μで、圧延後に端部を切捨てることによって、捨
板を容易に分離するとと〃（できた。
、チタン板と接する捨材鋼板スケール厚さはいづれも約
１００μで、圧延後に端部を切捨てることによって、捨
板を容易に分離するとと〃（できた。
なお表３に示したダ］では、組立板に１ノ９ス目の後端
部に母材鋼板とチタン板との＠Ｉフせ向７５；構成する
間隙と外気とを直ｆ、４−のド１ノル孔によって連通さ
せ、このドリル孔にアルミ片を充てんした場合と充てん
しない場合について圧延後のド１ノル孔近傍の接漸面の
酸化物を比較した結果、アルミ片を充てんすると酸化物
が軽減されること７５；オフ力・ったが、圧延後にはい
づれの場合もド誓ノル子しは開口していた。
部に母材鋼板とチタン板との＠Ｉフせ向７５；構成する
間隙と外気とを直ｆ、４−のド１ノル孔によって連通さ
せ、このドリル孔にアルミ片を充てんした場合と充てん
しない場合について圧延後のド１ノル孔近傍の接漸面の
酸化物を比較した結果、アルミ片を充てんすると酸化物
が軽減されること７５；オフ力・ったが、圧延後にはい
づれの場合もド誓ノル子しは開口していた。
本発明の実施列である表３の例１の場合と、母材鋼板お
よびチタン板の両者にその合わせｉｆ＋ｊ Ｋ酸化スケ
ールが観察できない場合とでイ也の条件を等しくして加
熱温度を７５０℃として比較″ｊ−ると、圧延のままで
は両者に差は認められない７５（、圧延後に７５０Ｃで
３０分保持したのち空冷すると、境界に近接するチタン
板のビッカース硬、さけ前者では１４９であるのに対し
、後場では１７７と硬く割れやすくなりでいる。また９
００℃で３０分保持したのち空冷するとこの硬さは前者
で１９８後者で２３４となｐ差が一層明瞭となる。この
硬度上昇は鋼板側からチタン板側へ向って鉄と炭素が拡
散したことによるものである。本発明に健って合わせ而
をあらかじめ脱炭層深さ２０以上とし、好ましくは酸化
スケールをつけその厚さをＲ［定の１直に調整しておく
ことによって、鉄と炭素のチタン板側への拡散を抑制し
、圧枇および熱処理のための加熱温度を７５０℃以下と
すれば圧延によって優れた接着強度を有するチタンクラ
ッド鋼板を製造することができる。本発明は爆着工程を
必要としないため冒頭に記載した問題点を発生せずチタ
ンクラッド鋼板の犬鼠生斥がＥ■能となる。
よびチタン板の両者にその合わせｉｆ＋ｊ Ｋ酸化スケ
ールが観察できない場合とでイ也の条件を等しくして加
熱温度を７５０℃として比較″ｊ−ると、圧延のままで
は両者に差は認められない７５（、圧延後に７５０Ｃで
３０分保持したのち空冷すると、境界に近接するチタン
板のビッカース硬、さけ前者では１４９であるのに対し
、後場では１７７と硬く割れやすくなりでいる。また９
００℃で３０分保持したのち空冷するとこの硬さは前者
で１９８後者で２３４となｐ差が一層明瞭となる。この
硬度上昇は鋼板側からチタン板側へ向って鉄と炭素が拡
散したことによるものである。本発明に健って合わせ而
をあらかじめ脱炭層深さ２０以上とし、好ましくは酸化
スケールをつけその厚さをＲ［定の１直に調整しておく
ことによって、鉄と炭素のチタン板側への拡散を抑制し
、圧枇および熱処理のための加熱温度を７５０℃以下と
すれば圧延によって優れた接着強度を有するチタンクラ
ッド鋼板を製造することができる。本発明は爆着工程を
必要としないため冒頭に記載した問題点を発生せずチタ
ンクラッド鋼板の犬鼠生斥がＥ■能となる。
なお本発明の適用材料１ｌＬＪＩＳ Ｇ ３６０３（１
９８０）、弄２に適用材料として示しである母材のうち
、炭素含有層が０．１０％以上のもの、およびその相当
品を含むものである。
９８０）、弄２に適用材料として示しである母材のうち
、炭素含有層が０．１０％以上のもの、およびその相当
品を含むものである。
表１
表２
（ＪＩＳＧ３１０３ ２ａｔ 相当品）
第１図〜第４図はいづれも本発明を実施する際の素材組
立板の縦断面図である。 ｌ：母材鋼板、２：チタン板、３：合わせ面、４：微小
孔、５：捨材、６：継材。 扇 ノ 図 族２図 扇４ 閉 手続補正書（自発） 昭和５８年６月２４日 特許庁長官 着 杉 和 夫 殿 １、 事件の表示 昭和５８年特許願第０９６７９７号 ２、 発明の名称 チタンクラッド中高炭素鋼板の製造法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式全社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号１（６、補正の対
象 明細書の特許請求の範囲の欄及び発明の詳細な説明の欄 （１）特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明細書５頁５行「好ましくは５〜」を「好ましく
は０．５〜」に補正する。 特許請求の範囲 （］） チタン板との合せ面に深さ２０μ以上の脱炭
層を有する炭素含有量０．１０−以上の母材鋼板ｌ記チ
タン板とを、両者の合せ面の一方おるいは両方に合計１
０μ以下の厚さのスケール層を付着させて組立てた素材
組立板を、４００〜７５０℃の温度に加熱し、３００℃
以上の温度でかつ２５チ以上の圧下率で少なくとも２回
圧延することを特徴とするチタンクラッド中高炭素鋼板
の製造法。 （２） チタン板との合せ面に深さ２０μ以上の脱炭
層を有する炭素含有量０．１０−以上の母材鋼板と前記
チタン板とを、両者の合せ面の一方あるいは両方に合計
１０μ以下の厚さのスケール層を付着させかつ母材鋼板
とチタン板との合せ面が外気と微小孔で通じるように構
成して組立てた素材組立板を、４００〜７５０℃の温度
に加熱し、３００℃以上の温度でかつ２５チ以上の圧下
率で少なくとも２回圧延し、その際最初の圧延パス時に
前記微小孔の少なくとも１つを素材組立板・の後端部に
位置せしめて圧延することを特徴とするチタンクラッド
中高炭素鋼板の製造法。
立板の縦断面図である。 ｌ：母材鋼板、２：チタン板、３：合わせ面、４：微小
孔、５：捨材、６：継材。 扇 ノ 図 族２図 扇４ 閉 手続補正書（自発） 昭和５８年６月２４日 特許庁長官 着 杉 和 夫 殿 １、 事件の表示 昭和５８年特許願第０９６７９７号 ２、 発明の名称 チタンクラッド中高炭素鋼板の製造法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式全社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号１（６、補正の対
象 明細書の特許請求の範囲の欄及び発明の詳細な説明の欄 （１）特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明細書５頁５行「好ましくは５〜」を「好ましく
は０．５〜」に補正する。 特許請求の範囲 （］） チタン板との合せ面に深さ２０μ以上の脱炭
層を有する炭素含有量０．１０−以上の母材鋼板ｌ記チ
タン板とを、両者の合せ面の一方おるいは両方に合計１
０μ以下の厚さのスケール層を付着させて組立てた素材
組立板を、４００〜７５０℃の温度に加熱し、３００℃
以上の温度でかつ２５チ以上の圧下率で少なくとも２回
圧延することを特徴とするチタンクラッド中高炭素鋼板
の製造法。 （２） チタン板との合せ面に深さ２０μ以上の脱炭
層を有する炭素含有量０．１０−以上の母材鋼板と前記
チタン板とを、両者の合せ面の一方あるいは両方に合計
１０μ以下の厚さのスケール層を付着させかつ母材鋼板
とチタン板との合せ面が外気と微小孔で通じるように構
成して組立てた素材組立板を、４００〜７５０℃の温度
に加熱し、３００℃以上の温度でかつ２５チ以上の圧下
率で少なくとも２回圧延し、その際最初の圧延パス時に
前記微小孔の少なくとも１つを素材組立板・の後端部に
位置せしめて圧延することを特徴とするチタンクラッド
中高炭素鋼板の製造法。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１チタン板との合せ而に深さ２０μ以上の脱炭層を
有する炭素含有！０．ＩＯ％以上の母材鋼板と前記チタ
ン板とを、両者の合せ面の一方あるいは両方に合計１０
μ以下の厚さのスケール層を付着させて組立てた素材組
立板を、４０ｏ〜７５０ ℃の温度に加熱し、３ｏｏ℃
以上の温度でかつ２５％以上の圧下率で少なくとも２回
圧延することを特徴とするチタンクラッド中高炭素鋼板
の製造法。 （２） チタン板との合せ面に深さ２０μ以上の脱炭
層を有する炭素含有ＭＯ，１ｏ％以上の母材鋼板と前記
チタン板とを、両者の合せ面の一方あるいは両方に合計
１０μ以下の厚さのスケール層を付着させかつ母材鋼板
とチタン板との合せ面が外気と微小孔で通じるように構
成して組立てた素材組立板を、４００〜７５０Ｃの温度
に加熱し、３ｏｏ℃以上の温度でかつ２５％以上の圧下
率で少なくとも２回圧延し、その際最初の圧延パス時に
前記微小孔の少なくとも１つを素材組立板の後端部に位
置せしめて圧延するととを特徴とするチタンクラ、ド中
尚炭素鋼板の製造法。 （３）スケール１−の厚さが合計５〜１０μである特許
請求の範囲第１項又は第２項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9679783A JPS59220292A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | チタンクラツド中高炭素鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9679783A JPS59220292A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | チタンクラツド中高炭素鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59220292A true JPS59220292A (ja) | 1984-12-11 |
| JPH0133277B2 JPH0133277B2 (ja) | 1989-07-12 |
Family
ID=14174612
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9679783A Granted JPS59220292A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | チタンクラツド中高炭素鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59220292A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020513321A (ja) * | 2016-11-18 | 2020-05-14 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 連続した帯状の複合材料を製造する方法及び装置 |
-
1983
- 1983-05-31 JP JP9679783A patent/JPS59220292A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020513321A (ja) * | 2016-11-18 | 2020-05-14 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 連続した帯状の複合材料を製造する方法及び装置 |
| US11185943B2 (en) | 2016-11-18 | 2021-11-30 | Sms Group Gmbh | Method and device for producing a continuous strip-shaped composite material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0133277B2 (ja) | 1989-07-12 |
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